JPH0421718A - 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 - Google Patents
耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法Info
- Publication number
- JPH0421718A JPH0421718A JP12444190A JP12444190A JPH0421718A JP H0421718 A JPH0421718 A JP H0421718A JP 12444190 A JP12444190 A JP 12444190A JP 12444190 A JP12444190 A JP 12444190A JP H0421718 A JPH0421718 A JP H0421718A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- stress cracking
- cracking resistance
- sulfide stress
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は油井あるいはガス井やその周辺機材に用いられ
る鋼材として適し、湿潤硫化水素と応力の組み合わせ下
で発生する硫化物応力割れ（以下ＳＳＣと称する）に対
する抵抗性の高い高強度鋼、特に降伏強度が７０ｋｇ
ｆ ／−以上の高強度でしかもＳＳＣの割れ限界応力と
降伏強度の比（以下Ｒｓ値）が８０％以上という優れた
ＳＳＣ抵抗性を有する鋼の製造法に関するものである。
る鋼材として適し、湿潤硫化水素と応力の組み合わせ下
で発生する硫化物応力割れ（以下ＳＳＣと称する）に対
する抵抗性の高い高強度鋼、特に降伏強度が７０ｋｇ
ｆ ／−以上の高強度でしかもＳＳＣの割れ限界応力と
降伏強度の比（以下Ｒｓ値）が８０％以上という優れた
ＳＳＣ抵抗性を有する鋼の製造法に関するものである。
（従来の技術）
近年エネルギー事情の急迫に伴い、硫化水素を含む原油
の掘削、輸送、貯蔵用に鉄鋼材料が使用に供せられる場
合か増えてきている。特に原油掘削用として用いられる
油井管に使用される鋼は深井戸化の傾向に伴い厳しい腐
食環境にさらされることになり、高い降伏強度と優れた
耐ＳＳＣ性を兼ね備えた鋼が必要とされている。また経
済的な要求から大部分の要求に対しては低合金鋼で対処
する必要かある。
の掘削、輸送、貯蔵用に鉄鋼材料が使用に供せられる場
合か増えてきている。特に原油掘削用として用いられる
油井管に使用される鋼は深井戸化の傾向に伴い厳しい腐
食環境にさらされることになり、高い降伏強度と優れた
耐ＳＳＣ性を兼ね備えた鋼が必要とされている。また経
済的な要求から大部分の要求に対しては低合金鋼で対処
する必要かある。
このような要求に対応して特開昭５５−７３８４８号公
報、特開昭５５−１３４１５８号公報などで紹介されて
いるように、多くの種類の耐ＳＳＣ鋼管が開発されてい
る。
報、特開昭５５−１３４１５８号公報などで紹介されて
いるように、多くの種類の耐ＳＳＣ鋼管が開発されてい
る。
（発明が解決しようとする問題点）
硫化水素による硫化物応力割れは、鋼材表面か腐食され
る際に発生する水素か鋼材中に拡散することによって引
き起こされる水素脆化が原因とされている。低合金を基
本とする化学成分の鋼材において、鋼材強度が上昇する
につれて、この脆化感受性が高まるため鋼材強度および
優れた耐ＳＳＣ性を同時に具備させることは困難であっ
た。
る際に発生する水素か鋼材中に拡散することによって引
き起こされる水素脆化が原因とされている。低合金を基
本とする化学成分の鋼材において、鋼材強度が上昇する
につれて、この脆化感受性が高まるため鋼材強度および
優れた耐ＳＳＣ性を同時に具備させることは困難であっ
た。
具体的には、従来の技術において耐ＳＳＣ性に優れた高
強度鋼管はＣ９５クラス（降伏強度６６．５〜７７ｋｇ
／ｍ（）か上限と考えられており、さらに低コストで製
造できる鋼が要求されている。
強度鋼管はＣ９５クラス（降伏強度６６．５〜７７ｋｇ
／ｍ（）か上限と考えられており、さらに低コストで製
造できる鋼が要求されている。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは耐ＳＳＣ性を支配する冶金的因子を詳細に
検討した結果、耐ＳＳＣ性の低下は旧オーステナイト粒
界割れによって起こること、従って高強度と優れた耐Ｓ
ＳＣ性を同時に具備させるためには粒界強度を高める処
置をとることか必要との知見を得た。従来粒界強度を高
める方法としては、低合金鋼にＭｎとＰを一定の関係て
含有させる。
検討した結果、耐ＳＳＣ性の低下は旧オーステナイト粒
界割れによって起こること、従って高強度と優れた耐Ｓ
ＳＣ性を同時に具備させるためには粒界強度を高める処
置をとることか必要との知見を得た。従来粒界強度を高
める方法としては、低合金鋼にＭｎとＰを一定の関係て
含有させる。
特開昭６１−６２１）８号公報やＰとＭｏを一定の関係
で含有させた特開昭６２−１７７２１号公報のように鋼
成分を適正化する技術があるが、本発明者は他の方法に
よる抜本的な鋼の粒界強化法について検討した結果、結
晶粒界近傍の転位密度を粒内に較べて高めることにより
粒界強度が向上することを知見した。
で含有させた特開昭６２−１７７２１号公報のように鋼
成分を適正化する技術があるが、本発明者は他の方法に
よる抜本的な鋼の粒界強化法について検討した結果、結
晶粒界近傍の転位密度を粒内に較べて高めることにより
粒界強度が向上することを知見した。
本発明はこのような知見に基づき、十分な厚さの鋼材を
製造できることを考慮に入れ構成要件を決定したもので
ある。その要旨は Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜０５０％
、Ｍｎ ： ０．２０−１．０％、Ｐ ： ０．［１
１５％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、Ｎ 二ｏ、
ｏｏｇ％以下、Ｍｏ：０．ｌＯ〜０．８０％、Ｎｂ ：
０．０１０〜０．０５０％、Ｔｉ ： ０．０２１１
１％以下でかつ−０，００５％≦Ｔｉ−３，４Ｎ≦０．
０１％、 八Ω・０．００５〜０１０％、Ｂ ：０．０００５〜０
．００２５％、を含有し、あるいはさらに Ｃｒ：１．５％以下 を含有して残部が実質的に鉄からなる鋼を、熱間圧延終
了直後、あるいは熱間圧延終了直後の低温度からオース
テナイト域温度に再加熱した後の９５０〜７００℃の温
度範囲で断面積減少率にして１５〜４０％加工した後焼
入れ処理により体積率にて９０％以上のマルテンサイト
に変態させた後５８０〜７２０℃の温度範囲で焼もどす
ことを特徴とする硫化物応力割れ抵抗性の高い高強度鋼
の製造法である。
製造できることを考慮に入れ構成要件を決定したもので
ある。その要旨は Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜０５０％
、Ｍｎ ： ０．２０−１．０％、Ｐ ： ０．［１
１５％以下、Ｓ ： ０．０１０％以下、Ｎ 二ｏ、
ｏｏｇ％以下、Ｍｏ：０．ｌＯ〜０．８０％、Ｎｂ ：
０．０１０〜０．０５０％、Ｔｉ ： ０．０２１１
１％以下でかつ−０，００５％≦Ｔｉ−３，４Ｎ≦０．
０１％、 八Ω・０．００５〜０１０％、Ｂ ：０．０００５〜０
．００２５％、を含有し、あるいはさらに Ｃｒ：１．５％以下 を含有して残部が実質的に鉄からなる鋼を、熱間圧延終
了直後、あるいは熱間圧延終了直後の低温度からオース
テナイト域温度に再加熱した後の９５０〜７００℃の温
度範囲で断面積減少率にして１５〜４０％加工した後焼
入れ処理により体積率にて９０％以上のマルテンサイト
に変態させた後５８０〜７２０℃の温度範囲で焼もどす
ことを特徴とする硫化物応力割れ抵抗性の高い高強度鋼
の製造法である。
以下、本発明について詳細に説明する。
ます本発明の鋼成分を上記のように限定した理由につい
て述べる。
て述べる。
Ｃは低合金鋼材の所要強度を確保するために必須な元素
として、その含有量を０１５％以上とした。
として、その含有量を０１５％以上とした。
しかし０３５％を越える多量な含有は、焼入れ時に割れ
を生しることかあるため０，３５％を上限とした。
を生しることかあるため０，３５％を上限とした。
Ｓｉは鋼の粒界強度を低下させる成分として少量化する
ことが望ましく、その上限を０．５０％とした。
ことが望ましく、その上限を０．５０％とした。
Ｍｎは焼入性を向上させ、赤熱脆性を防止する有効な成
分で０．２％以上を添加する。しかし多量に含むと粒界
強度を低下させるため、その上限を１．０％とした。
分で０．２％以上を添加する。しかし多量に含むと粒界
強度を低下させるため、その上限を１．０％とした。
Ｐは粒界強度を低下させる有害な成分として、その含有
量を低減させる必要がある。従って本発明においては０
．０１５％以下に限定した。
量を低減させる必要がある。従って本発明においては０
．０１５％以下に限定した。
Ｓは製鋼上完全に除去できない不純物で、多量に含むと
ＭｎＳを形成しこれが割れ起点となる。
ＭｎＳを形成しこれが割れ起点となる。
したがってＳ含有量の上限を０．０１０％とした。
Ｎ量は総Ｔｉ量を減少させる上で低い方が望ましいが、
粒界割れを抑制しオーステナイト粒を細かくする有効な
成分として、その上限をｏ、ｏｏｓ％とした。
粒界割れを抑制しオーステナイト粒を細かくする有効な
成分として、その上限をｏ、ｏｏｓ％とした。
Ｍｃ）はＰの粒界偏析を抑制し粒界強度を向上させる作
用を有する成分として含有させるが、０．１０％以下で
はその効果が小さく、また０、８％を越えて添加しても
一層の効果が望めない。したがってＭｏの含有量を０．
１０〜０．８０％とした。
用を有する成分として含有させるが、０．１０％以下で
はその効果が小さく、また０、８％を越えて添加しても
一層の効果が望めない。したがってＭｏの含有量を０．
１０〜０．８０％とした。
Ａｌｌは結晶粒微細化の作用をして鋼の靭性を向上する
有効な成分であり、その含有量を０．００５％以上とし
た。また、０．１０％を越える過剰な含有量はＡｌ２Ｏ
３を増加させ耐ＳＳＣ性を低下させる。
有効な成分であり、その含有量を０．００５％以上とし
た。また、０．１０％を越える過剰な含有量はＡｌ２Ｏ
３を増加させ耐ＳＳＣ性を低下させる。
したがってＡＩの含有量は０．００５〜０．１０％とし
た。
た。
ＮｂはＮｂ炭窒化物を生成して再加熱焼入れ鋼の細晶粒
または圧延中の再結晶粒を細かくする効果を有するが０
．０１％以下ではその効果は十分でなく、多量に添加し
ても一層の細粒化効果を期待できないばかりか熱間加工
時のキズを発生しやすくする恐れもある。したがってＮ
ｂ含有量の上限を０．０５％とした。
または圧延中の再結晶粒を細かくする効果を有するが０
．０１％以下ではその効果は十分でなく、多量に添加し
ても一層の細粒化効果を期待できないばかりか熱間加工
時のキズを発生しやすくする恐れもある。したがってＮ
ｂ含有量の上限を０．０５％とした。
ＴｉはＮをＴｉＮとして固定しＢの焼入性向上機能を維
持し、Ｂ含有鋼の鋳造時の表面割れを抑制する効果を有
する。しかしＴｉの過剰添加は粗大なＴｉＮの析出を助
長し耐ＳＳＣ性を低下させるので、Ｔｉ−３，４Ｎとな
る関係において−０，００５〜０．０１％としかつ総Ｔ
Ｈｉｔの上限を０．０２８％とした。
持し、Ｂ含有鋼の鋳造時の表面割れを抑制する効果を有
する。しかしＴｉの過剰添加は粗大なＴｉＮの析出を助
長し耐ＳＳＣ性を低下させるので、Ｔｉ−３，４Ｎとな
る関係において−０，００５〜０．０１％としかつ総Ｔ
Ｈｉｔの上限を０．０２８％とした。
Ｂは焼入性を著しく向上させる元素であるか、０．００
０５％以下ではその効果は十分ではなく多量に添加して
もその効果か飽和するのみならす、熱間加工時の割れ、
キズの発生が懸念されるため上限を０．００２５％とし
た。またＢの含有はＭｎ、Ｃｒの含有量を低減させて耐
ＳＳＣ性の低下傾向を抑制する作用効果を奏する。
０５％以下ではその効果は十分ではなく多量に添加して
もその効果か飽和するのみならす、熱間加工時の割れ、
キズの発生が懸念されるため上限を０．００２５％とし
た。またＢの含有はＭｎ、Ｃｒの含有量を低減させて耐
ＳＳＣ性の低下傾向を抑制する作用効果を奏する。
Ｃ「は焼入性を高め鋼を強化する有効な成分で、選択的
に含有させるものである。Ｃｒは、含有量が少ない場合
には比較的耐ＳＳＣ性を低下させない元素であるが、多
量に添加すると明らかに耐ＳＳＣ性を低下させるので上
限を１．５％とした。
に含有させるものである。Ｃｒは、含有量が少ない場合
には比較的耐ＳＳＣ性を低下させない元素であるが、多
量に添加すると明らかに耐ＳＳＣ性を低下させるので上
限を１．５％とした。
上記のような成分組成の鋼は、転炉、電気炉などの溶解
炉あるいはさらに脱ガス処理を施して溶製された溶鋼を
造塊・分塊法または連続鋳造法で鋼片となし、さらに熱
間圧延を経て製造される。
炉あるいはさらに脱ガス処理を施して溶製された溶鋼を
造塊・分塊法または連続鋳造法で鋼片となし、さらに熱
間圧延を経て製造される。
該熱間圧延の仕上圧延後または熱間圧延終了後低温度か
らオーステナイト域温度に再加熱後、９５０〜７００℃
の温度範囲で１５〜４０％の熱間加工を施した後、焼入
れ処理をする。この工程は本発明の最重要点である。こ
の加工により導入された転位は粒界近くに高密度に堆積
し、この転位は焼入れ処理中に生しるマルテンサイトに
引き継がれる。
らオーステナイト域温度に再加熱後、９５０〜７００℃
の温度範囲で１５〜４０％の熱間加工を施した後、焼入
れ処理をする。この工程は本発明の最重要点である。こ
の加工により導入された転位は粒界近くに高密度に堆積
し、この転位は焼入れ処理中に生しるマルテンサイトに
引き継がれる。
すなわちこの加工により得られたマルテンサイトは組織
特有の高密度の転位を含むと共にとりわけ旧オーステナ
イト粒界近傍の転位密度か高くなる。
特有の高密度の転位を含むと共にとりわけ旧オーステナ
イト粒界近傍の転位密度か高くなる。
ここで加工温度を９５０〜７００℃に限定した理由は９
５０℃以上では加工により導入された転位が有効に残存
せず転位による粒界強化に寄与しない。
５０℃以上では加工により導入された転位が有効に残存
せず転位による粒界強化に寄与しない。
方７００℃を下まわる温度では加工によりフェライト変
態を起こして強度を低下しマルテンサイト組織とフェラ
イト組織の混合組織を呈して耐ＳＳＣ特性を劣化する。
態を起こして強度を低下しマルテンサイト組織とフェラ
イト組織の混合組織を呈して耐ＳＳＣ特性を劣化する。
したがって９５０〜７００℃に限定した。加工率を１５
％以上とした理由は１５％以下では十分な転位による強
化の効果かなく、一方４０％を越える加工は再結晶を誘
起して転位か減少する可能性かあるため１５〜４０％と
した。なお、ここで言う加工率は（（加工前断面率）−
（加工前断面積月／（加工前断面積） Ｘ１００（％
）により定義される断面積減少率である。
％以上とした理由は１５％以下では十分な転位による強
化の効果かなく、一方４０％を越える加工は再結晶を誘
起して転位か減少する可能性かあるため１５〜４０％と
した。なお、ここで言う加工率は（（加工前断面率）−
（加工前断面積月／（加工前断面積） Ｘ１００（％
）により定義される断面積減少率である。
加工された鋼は焼入れ処理によりマルテンサイト変態さ
せられる。拡散変態か生しると加工により導入された転
位か消滅し、本発明が目的とする効果が得られない。し
たがって無拡散変態でマルテンサイト変態させる必要が
ある。しかし一定の厚みの鋼を完全にマルテンサイト変
態させることは一般に困難であるため加工の効果がほぼ
得られ、また工業的に容易に達成できる９０％以上のマ
ルテンサイトとした。
せられる。拡散変態か生しると加工により導入された転
位か消滅し、本発明が目的とする効果が得られない。し
たがって無拡散変態でマルテンサイト変態させる必要が
ある。しかし一定の厚みの鋼を完全にマルテンサイト変
態させることは一般に困難であるため加工の効果がほぼ
得られ、また工業的に容易に達成できる９０％以上のマ
ルテンサイトとした。
このようにして得られた焼入れままの鋼を所望の強度に
調整し、靭性、耐ＳＳＣ特性を向上させるために焼もど
しを行う必要がある。５８０℃以下では耐ＳＳＣ特性が
向上する強度まで低下させることが困難であり、また７
２０℃以上の高温で加熱するとオーステナイト相が析出
し、冷却後フェライトに変態し、また場合によりマルテ
ンサイトに変態し不均一な組織になるため耐ＳＳＣ性に
対し好ましくない。したがって焼もどし温度は５８０〜
７２０℃と定めた。
調整し、靭性、耐ＳＳＣ特性を向上させるために焼もど
しを行う必要がある。５８０℃以下では耐ＳＳＣ特性が
向上する強度まで低下させることが困難であり、また７
２０℃以上の高温で加熱するとオーステナイト相が析出
し、冷却後フェライトに変態し、また場合によりマルテ
ンサイトに変態し不均一な組織になるため耐ＳＳＣ性に
対し好ましくない。したがって焼もどし温度は５８０〜
７２０℃と定めた。
以上のように製造された鋼は極めて優れた耐ＳＳＣ特性
を有する。
を有する。
（実 施 例）
次に本発明を実施例に基づいて説明する。
第１表に示す鋼を用いて、第２表に示す条件で製造した
。
。
各々の鋼は強度（降伏強度、ＹＳ）と硫化物応力割れ特
性を評価した。硫化物応力割れ特性は１気圧のＨ２Ｓを
飽和した５％Ｎ ａ Ｃ９＋０．５％ＣＨ３ＣＯ０Ｈ水
溶液中で平行部直径が６．４龍の丸棒引張試験片に引張
応力を加え７２０時間で破断しない最大応力（σＩｈ）
を求めた。第２表に示すように同一強度水準で比較する
と本発明鋼は耐硫化物応力割れ特性Ｒｓ（σ、、／ＹＳ
）が高く優れている。本発明の焼入れ前の加工の効果は
本発明外の鋼にも見られるが、絶対値として低い。
性を評価した。硫化物応力割れ特性は１気圧のＨ２Ｓを
飽和した５％Ｎ ａ Ｃ９＋０．５％ＣＨ３ＣＯ０Ｈ水
溶液中で平行部直径が６．４龍の丸棒引張試験片に引張
応力を加え７２０時間で破断しない最大応力（σＩｈ）
を求めた。第２表に示すように同一強度水準で比較する
と本発明鋼は耐硫化物応力割れ特性Ｒｓ（σ、、／ＹＳ
）が高く優れている。本発明の焼入れ前の加工の効果は
本発明外の鋼にも見られるが、絶対値として低い。
（発明の効果）
このように、本発明にしたがった鋼の製造法によれば、
従来の方法では達成できなかった高強度と耐硫化物応力
割れを同時に高い水準で併せもつ鋼が得られ産業上に寄
与するところ極めて大きい。
従来の方法では達成できなかった高強度と耐硫化物応力
割れを同時に高い水準で併せもつ鋼が得られ産業上に寄
与するところ極めて大きい。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．０％、Ｐ：０．０１５
％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．００８％以下
、Ｍｏ：０．１０〜０．８０％、Ｎｂ：０．０１０〜０
．０５０％、Ｔｉ：０．０２８％以下でかつ−０．００
５％≦Ｔｉ−３．４Ｎ≦０．０１％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．０００５〜０
．００２５％、を含有して残部が実質的に鉄からなる鋼
を、熱間圧延終了直後、または熱間圧延終了直後の低温
度からオーステナイト域温度に再加熱した後の９５０〜
７００℃の温度範囲で断面積減少率にして１５〜４０％
加工した後焼入れ処理し、続いて５８０〜７２０℃の温
度範囲で焼もどすことを特徴とする硫化物応力割れ抵抗
性の高い高強度鋼の製造法。 - （２）Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．０５〜０
．５０％、Ｍｎ：０．２０〜１．０％、Ｐ：０．０１５
％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎ：０．００８％以下
、Ｍｏ：０．１０〜０．８０％、Ｎｂ：０．０１０〜０
．０５０％、Ｔｉ：０．０２８％以下でかつ−０．００
５％≦Ｔｉ−３．４Ｎ≦０．０１％、 Ａｌ：０．００５〜０．１０％、Ｂ：０．０００５〜０
．００２５％、を含有して、さらに Ｃｒ：１．５％以下、 を含有して残部が実質的に鉄からなる鋼を、熱間圧延終
了直後、または熱間圧延終了直後の低温度からオーステ
ナイト域温度に再加熱した後の９５０〜７００℃の温度
範囲で断面積減少率にして１５〜４０％加工した後焼入
れ処理し、続いて５８０〜７２０℃の温度範囲で焼もど
すことを特徴とする硫化物応力割れ抵抗性の高い高強度
鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12444190A JP2834276B2 (ja) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12444190A JP2834276B2 (ja) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0421718A true JPH0421718A (ja) | 1992-01-24 |
| JP2834276B2 JP2834276B2 (ja) | 1998-12-09 |
Family
ID=14885584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12444190A Expired - Lifetime JP2834276B2 (ja) | 1990-05-15 | 1990-05-15 | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2834276B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7083686B2 (en) | 2004-07-26 | 2006-08-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product for oil country tubular good |
| US7862667B2 (en) | 2007-07-06 | 2011-01-04 | Tenaris Connections Limited | Steels for sour service environments |
| US8002910B2 (en) | 2003-04-25 | 2011-08-23 | Tubos De Acero De Mexico S.A. | Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof |
| US8221562B2 (en) | 2008-11-25 | 2012-07-17 | Maverick Tube, Llc | Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels |
| US8328960B2 (en) | 2007-11-19 | 2012-12-11 | Tenaris Connections Limited | High strength bainitic steel for OCTG applications |
| US8414715B2 (en) | 2011-02-18 | 2013-04-09 | Siderca S.A.I.C. | Method of making ultra high strength steel having good toughness |
| US9644248B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-09 | Dalmine S.P.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
| US12129533B2 (en) | 2015-04-14 | 2024-10-29 | Tenaris Connections B.V. | Ultra-fine grained steels having corrosion- fatigue resistance |
-
1990
- 1990-05-15 JP JP12444190A patent/JP2834276B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8002910B2 (en) | 2003-04-25 | 2011-08-23 | Tubos De Acero De Mexico S.A. | Seamless steel tube which is intended to be used as a guide pipe and production method thereof |
| US7083686B2 (en) | 2004-07-26 | 2006-08-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Steel product for oil country tubular good |
| US7862667B2 (en) | 2007-07-06 | 2011-01-04 | Tenaris Connections Limited | Steels for sour service environments |
| US8328958B2 (en) | 2007-07-06 | 2012-12-11 | Tenaris Connections Limited | Steels for sour service environments |
| US8328960B2 (en) | 2007-11-19 | 2012-12-11 | Tenaris Connections Limited | High strength bainitic steel for OCTG applications |
| US8221562B2 (en) | 2008-11-25 | 2012-07-17 | Maverick Tube, Llc | Compact strip or thin slab processing of boron/titanium steels |
| US10844669B2 (en) | 2009-11-24 | 2020-11-24 | Tenaris Connections B.V. | Threaded joint sealed to internal and external pressures |
| US11952648B2 (en) | 2011-01-25 | 2024-04-09 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method of forming and heat treating coiled tubing |
| US8414715B2 (en) | 2011-02-18 | 2013-04-09 | Siderca S.A.I.C. | Method of making ultra high strength steel having good toughness |
| US9970242B2 (en) | 2013-01-11 | 2018-05-15 | Tenaris Connections B.V. | Galling resistant drill pipe tool joint and corresponding drill pipe |
| US10378074B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US10378075B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-08-13 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9803256B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-10-31 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US11377704B2 (en) | 2013-03-14 | 2022-07-05 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | High performance material for coiled tubing applications and the method of producing the same |
| US9657365B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-23 | Dalmine S.P.A. | High strength medium wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US9644248B2 (en) | 2013-04-08 | 2017-05-09 | Dalmine S.P.A. | Heavy wall quenched and tempered seamless steel pipes and related method for manufacturing said steel pipes |
| US11105501B2 (en) | 2013-06-25 | 2021-08-31 | Tenaris Connections B.V. | High-chromium heat-resistant steel |
| US12129533B2 (en) | 2015-04-14 | 2024-10-29 | Tenaris Connections B.V. | Ultra-fine grained steels having corrosion- fatigue resistance |
| US11124852B2 (en) | 2016-08-12 | 2021-09-21 | Tenaris Coiled Tubes, Llc | Method and system for manufacturing coiled tubing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2834276B2 (ja) | 1998-12-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NO343350B1 (no) | Sømløst stålrør for oljebrønn med utmerket motstand mot sulfidspenningssprekking og fremgangsmåte for fremstilling av sømløse stålrør for oljebrønner | |
| JP4381355B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた引張強さ１６００ＭＰａ級以上の鋼およびその成型品の製造方法 | |
| JPS62253720A (ja) | 硫化物応力割れ抵抗性に優れた低合金高張力油井用鋼の製造方法 | |
| JP2834276B2 (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 | |
| JP6684353B2 (ja) | 低温靭性と耐水素誘起割れ性に優れた厚板鋼材、及びその製造方法 | |
| JPS6043425A (ja) | 熱延高強度高加工性複合組織鋼板の製造方法 | |
| JP2019039065A (ja) | Ｎｉ含有鋼板の製造方法 | |
| JP3422864B2 (ja) | 加工性の優れたステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JPS6059018A (ja) | 溶接性および低温靭性の優れたＣｕ添加鋼の製造法 | |
| JPH0250916A (ja) | 細粒化組織の低合金高張力シームレス鋼管の製造法 | |
| KR20000043762A (ko) | 연성이 향상된 초고강도 냉연강판의 제조방법 | |
| JPS62207821A (ja) | 熱間鍛造用非調質鋼の製造方法 | |
| JPH07188840A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| JPS6117885B2 (ja) | ||
| JPS6216250B2 (ja) | ||
| JPS63210234A (ja) | 加工性に優れ溶接軟化のない高強度ステンレス鋼材の製造方法 | |
| JPH048486B2 (ja) | ||
| JPS6028885B2 (ja) | 高靭性溶接金属が得られるｕｏｅ鋼管熱処理方法 | |
| JP7682128B2 (ja) | 鋼板の製造方法 | |
| JPH10280036A (ja) | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 | |
| JPH0569884B2 (ja) | ||
| JPS6046318A (ja) | 耐硫化物割れ性の優れた鋼の製造方法 | |
| WO2019039339A1 (ja) | Ｎｉ含有鋼板の製造方法 | |
| JPS62149814A (ja) | 直接焼入法による低炭素高強度継目無鋼管の製造方法 | |
| JPS6056019A (ja) | 強靭鋼の製造方法 |