JPH04222301A - 排熱回収ボイラの起動方法 - Google Patents
排熱回収ボイラの起動方法Info
- Publication number
- JPH04222301A JPH04222301A JP40654590A JP40654590A JPH04222301A JP H04222301 A JPH04222301 A JP H04222301A JP 40654590 A JP40654590 A JP 40654590A JP 40654590 A JP40654590 A JP 40654590A JP H04222301 A JPH04222301 A JP H04222301A
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- Japan
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- low
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- heat recovery
- recovery boiler
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- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
［発明の目的］
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はガスタ―ビン、蒸気タ―
ビンを組み合わせたコンバインドサイクル発電プラント
に用いられる複圧式排熱回収ボイラに係り特に低圧系で
の腐食生成物の発生を抑制し起動停止時の損失熱量の低
減と高圧系の性能劣化を抑制するのに好適な排熱回収ボ
イラに関する。
ビンを組み合わせたコンバインドサイクル発電プラント
に用いられる複圧式排熱回収ボイラに係り特に低圧系で
の腐食生成物の発生を抑制し起動停止時の損失熱量の低
減と高圧系の性能劣化を抑制するのに好適な排熱回収ボ
イラに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の技術を図５を参照して説明する。
コンバインド発電プラントはガスタ―ビンからの６００
℃近い高温の排ガスを排熱回収ボイラに導入し、その
ガスの持つ高温の熱エネルギ―をフィンを備えた伝熱管
で吸収し、発生させた蒸気で蒸気タ―ビンを駆動し、全
体の熱効率を向上させるものである。
℃近い高温の排ガスを排熱回収ボイラに導入し、その
ガスの持つ高温の熱エネルギ―をフィンを備えた伝熱管
で吸収し、発生させた蒸気で蒸気タ―ビンを駆動し、全
体の熱効率を向上させるものである。
【０００３】このようなコンバインドサイクル発電プラ
ントに用いられる排熱回収ボイラは、一般に、熱効率を
向上させるため複圧式となっており、圧力が比較的低い
のでドラムボイラが主流となっている。復水器９から低
圧給水ポンプ１０で排熱回収ボイラ１に給水された水は
低圧節炭器２で加熱され低圧ドラム４に流入する。低圧
ドラム４の缶水は低圧循環ポンプ５で低圧蒸発器３に圧
送され、低圧蒸発器３の各伝熱管に分配されてそこで熱
吸収し、二相流となって低圧蒸発器連絡管６を通って低
圧ドラム４に入り、蒸気と水が分離され、蒸気は低圧蒸
気管７を通って蒸気タ―ビン８に送られる。また、低圧
ドラム４の缶水は高圧給水ポンプ１１により高圧節炭器
１２を通って加熱された後、高圧ドラム１３に給水され
る。高圧ドラム１３の缶水は低圧ドラム４の缶水と同様
に高圧循環ポンプ１５で高圧蒸発器１６に圧送された後
、熱を吸収し、二相流となって高圧ドラム１３に戻され
、そこで気水分離された後、蒸気は高圧過熱器１７から
高圧主蒸気管１８を通って蒸気タ―ビン８に供給される
。なお、図中符号１９はガスタ―ビン、２０は発電機を
示している。
ントに用いられる排熱回収ボイラは、一般に、熱効率を
向上させるため複圧式となっており、圧力が比較的低い
のでドラムボイラが主流となっている。復水器９から低
圧給水ポンプ１０で排熱回収ボイラ１に給水された水は
低圧節炭器２で加熱され低圧ドラム４に流入する。低圧
ドラム４の缶水は低圧循環ポンプ５で低圧蒸発器３に圧
送され、低圧蒸発器３の各伝熱管に分配されてそこで熱
吸収し、二相流となって低圧蒸発器連絡管６を通って低
圧ドラム４に入り、蒸気と水が分離され、蒸気は低圧蒸
気管７を通って蒸気タ―ビン８に送られる。また、低圧
ドラム４の缶水は高圧給水ポンプ１１により高圧節炭器
１２を通って加熱された後、高圧ドラム１３に給水され
る。高圧ドラム１３の缶水は低圧ドラム４の缶水と同様
に高圧循環ポンプ１５で高圧蒸発器１６に圧送された後
、熱を吸収し、二相流となって高圧ドラム１３に戻され
、そこで気水分離された後、蒸気は高圧過熱器１７から
高圧主蒸気管１８を通って蒸気タ―ビン８に供給される
。なお、図中符号１９はガスタ―ビン、２０は発電機を
示している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、以上述べた
復圧式排熱回収ボイラは系統構成上、高圧ドラム１３へ
の給水は低圧ドラム４を通して行われるので、高圧ドラ
ム１３での水質調整剤の濃縮を防止するために低圧系の
水質調整はアンモニア等を用いたボラタイル処理が行わ
れる。このため低圧ドラム４の缶水や低圧蒸発器３の管
内流体のＰＨを９．３ 以上に上昇させることができな
い
復圧式排熱回収ボイラは系統構成上、高圧ドラム１３へ
の給水は低圧ドラム４を通して行われるので、高圧ドラ
ム１３での水質調整剤の濃縮を防止するために低圧系の
水質調整はアンモニア等を用いたボラタイル処理が行わ
れる。このため低圧ドラム４の缶水や低圧蒸発器３の管
内流体のＰＨを９．３ 以上に上昇させることができな
い
【０００５】また、低圧ドラム４の圧力は一般的に５
ａｔｇ から７ａｔｇ 程度にとられることが多く、こ
の場合、缶水温度は、１５０ ℃程度となる。この温度
領域は図６に示すように鋼の腐食減肉量が非常に大きく
なる領域で、しかも、低圧蒸発器３の出口付近の伝熱管
や連絡配管は管内流が二相流であるので、流速が早く、
図６に示すように従来の炭素鋼では非常に大きな減肉と
なり、チュ―ブリ―クを引き起こす可能性もあった。
ａｔｇ から７ａｔｇ 程度にとられることが多く、こ
の場合、缶水温度は、１５０ ℃程度となる。この温度
領域は図６に示すように鋼の腐食減肉量が非常に大きく
なる領域で、しかも、低圧蒸発器３の出口付近の伝熱管
や連絡配管は管内流が二相流であるので、流速が早く、
図６に示すように従来の炭素鋼では非常に大きな減肉と
なり、チュ―ブリ―クを引き起こす可能性もあった。
【０００６】特に伝熱管や連絡配管などで曲がり部があ
ると、蒸気と水の二相流の水滴などの衝撃によって伝熱
管内面に生成している保護皮膜が破壊され、剥離して伝
熱管内面の金属地が露出する。金属地肌が露出すると不
安定なのですぐに熱水または蒸気と反応して水酸化第一
鉄が生成されるというように、エロ―ジョン、コロ―ジ
ョンの繰り返しにより局部的に損傷をうける。
ると、蒸気と水の二相流の水滴などの衝撃によって伝熱
管内面に生成している保護皮膜が破壊され、剥離して伝
熱管内面の金属地が露出する。金属地肌が露出すると不
安定なのですぐに熱水または蒸気と反応して水酸化第一
鉄が生成されるというように、エロ―ジョン、コロ―ジ
ョンの繰り返しにより局部的に損傷をうける。
【０００７】このような現象を避けるために低圧系と、
高圧系とが直列になっている排熱回収ボイラでは特開昭
６３−９１４０７ 号公報に述べられるように低圧ドラ
ムの水質調整剤として気液分配率が低く、かなり缶水の
ＰＨを上昇させられるモルフォリンを用い、缶水のＰＨ
を９．５ 以上になるように水質調整したり、特開平１
−１５５１０１号公報に述べられるように一番流速が早
くなる伝熱管を直管として曲がりによる局部的な減肉を
防止するような方法が提案されている。
高圧系とが直列になっている排熱回収ボイラでは特開昭
６３−９１４０７ 号公報に述べられるように低圧ドラ
ムの水質調整剤として気液分配率が低く、かなり缶水の
ＰＨを上昇させられるモルフォリンを用い、缶水のＰＨ
を９．５ 以上になるように水質調整したり、特開平１
−１５５１０１号公報に述べられるように一番流速が早
くなる伝熱管を直管として曲がりによる局部的な減肉を
防止するような方法が提案されている。
【０００８】しかし、缶水のＰＨを上昇させられるモル
フォリンを用い、缶水のＰＨを９．５以上にしても炭素
鋼を用いている限り、伝熱管や連絡配管、特に二相流を
流す部分の伝熱管や連絡配管は減肉していくことは避け
られず恒久的な対策とはならない。このようにＰＨを上
昇させて、エロ―ジョン、コロ―ジョンを避けようとす
ればＰＨは１０．０以上を確保しておく必要がある。と
ころが、系統構成上、低圧ドラム４と高圧ドラム１３が
直列になっているものでは、高圧ドラム１３での水質調
整剤の濃縮から揮発性の水質調整剤しか使用できず、Ｐ
Ｈの上限は９．３ 程度である。
フォリンを用い、缶水のＰＨを９．５以上にしても炭素
鋼を用いている限り、伝熱管や連絡配管、特に二相流を
流す部分の伝熱管や連絡配管は減肉していくことは避け
られず恒久的な対策とはならない。このようにＰＨを上
昇させて、エロ―ジョン、コロ―ジョンを避けようとす
ればＰＨは１０．０以上を確保しておく必要がある。と
ころが、系統構成上、低圧ドラム４と高圧ドラム１３が
直列になっているものでは、高圧ドラム１３での水質調
整剤の濃縮から揮発性の水質調整剤しか使用できず、Ｐ
Ｈの上限は９．３ 程度である。
【０００９】本発明の目的は複圧式排熱回収ボイラの低
圧系で気液二相流が流動する際に生じるエロ―ジョン、
コロ―ジョンを抑制し、低圧蒸発器及びその周辺の連絡
配管から流出する鉄分量を減少させるようにした排熱回
収ボイラを提供することにある。［発明の構成］
圧系で気液二相流が流動する際に生じるエロ―ジョン、
コロ―ジョンを抑制し、低圧蒸発器及びその周辺の連絡
配管から流出する鉄分量を減少させるようにした排熱回
収ボイラを提供することにある。［発明の構成］
【００
１０】
１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は排熱回収ボイラにおける管内流体温度が１
００ ℃から２００ ℃で管内流体のＰＨが９．３ 以
下となるような蒸発器の伝熱管の一部ないし全部及び蒸
発器と蒸気ドラムとを連絡する連絡配管の一部または全
部を０．５ から２．０ 重量％のクロムを含有する鋼
または０．５ から２．０ 重量％のクロム及び０．１
から１．０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構成
したことを特徴とするものである。
に、本発明は排熱回収ボイラにおける管内流体温度が１
００ ℃から２００ ℃で管内流体のＰＨが９．３ 以
下となるような蒸発器の伝熱管の一部ないし全部及び蒸
発器と蒸気ドラムとを連絡する連絡配管の一部または全
部を０．５ から２．０ 重量％のクロムを含有する鋼
または０．５ から２．０ 重量％のクロム及び０．１
から１．０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構成
したことを特徴とするものである。
【００１１】
【作用】蒸発器の伝熱管の一部ないし全部及び蒸発器と
ドラムを連絡する連絡管の一部または全部を０．５ か
ら２．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．５
から２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．０
重量％のモリブデンを含有する鋼で構成するならば当該
部分でのエロ―ジョン、コロ―ジョンによる減肉、損傷
を防止することができ流出する鉄分量を減少させること
が可能である。
ドラムを連絡する連絡管の一部または全部を０．５ か
ら２．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．５
から２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．０
重量％のモリブデンを含有する鋼で構成するならば当該
部分でのエロ―ジョン、コロ―ジョンによる減肉、損傷
を防止することができ流出する鉄分量を減少させること
が可能である。
【００１２】
【実施例】図１において、複圧式排熱回収ボイラの低圧
蒸発器３の伝熱管２０及び低圧蒸気ドラム４に流入する
蒸発器出口連絡配管６を０．５ から２．０ 重量％の
クロムを含有する鋼または０．５ から２．０ 重量％
のクロム及び０．１ から１．０ 重量％のモリブデン
を含有する鋼で構成し、これに接続される出口ヘッダ２
８、曲がりヘッダスタブ２２をあわせて０．５ から２
．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．５ から
２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．０ 重量
％のモリブデンを含有する鋼で構成し、さらに低圧蒸発
器３の伝熱管に接続されるリタ―ンベンド２３を０．５
から２．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．
５ から２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．
０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構成し、直管ヘ
ッダスタブ２４を炭素鋼で構成する。
蒸発器３の伝熱管２０及び低圧蒸気ドラム４に流入する
蒸発器出口連絡配管６を０．５ から２．０ 重量％の
クロムを含有する鋼または０．５ から２．０ 重量％
のクロム及び０．１ から１．０ 重量％のモリブデン
を含有する鋼で構成し、これに接続される出口ヘッダ２
８、曲がりヘッダスタブ２２をあわせて０．５ から２
．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．５ から
２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．０ 重量
％のモリブデンを含有する鋼で構成し、さらに低圧蒸発
器３の伝熱管に接続されるリタ―ンベンド２３を０．５
から２．０ 重量％のクロムを含有する鋼または０．
５ から２．０ 重量％のクロム及び０．１ から１．
０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構成し、直管ヘ
ッダスタブ２４を炭素鋼で構成する。
【００１３】上記構成の排熱回収ボイラにおいては、管
内の流体の流動様式が二相流で流速が早い部分を合金成
分を持つ鋼で構成されるので、図２に示すようにこの部
分のエロ―ジョン、コロ―ジョンによる減肉量を炭素鋼
を用いる場合の１／１０以下にすることができる。この
ような排熱回収ボイラを持つコンバインドサイクルプラ
ントを起動する場合について図３を参照して説明する。
内の流体の流動様式が二相流で流速が早い部分を合金成
分を持つ鋼で構成されるので、図２に示すようにこの部
分のエロ―ジョン、コロ―ジョンによる減肉量を炭素鋼
を用いる場合の１／１０以下にすることができる。この
ような排熱回収ボイラを持つコンバインドサイクルプラ
ントを起動する場合について図３を参照して説明する。
【００１４】ガスタ―ビン１９は起動後一定時間ガスの
パ―ジ運転を行ないその後着火する。着火後徐々に回転
数を上げ定格回転数に到達する。低圧蒸気ドラム４の缶
水温度はパ―ジ運転時には若干低下するがその後ガスタ
―ビン１９からの流入熱量の増加にともない上昇してい
く。
パ―ジ運転を行ないその後着火する。着火後徐々に回転
数を上げ定格回転数に到達する。低圧蒸気ドラム４の缶
水温度はパ―ジ運転時には若干低下するがその後ガスタ
―ビン１９からの流入熱量の増加にともない上昇してい
く。
【００１５】低圧蒸気ドラム４内の全鉄濃度は起動時に
は復水器９からの流入鉄分などで上昇するが、低圧系で
の鉄分の剥離、滞留がないので、缶水ブロ―によりすぐ
に全鉄濃度が制限値以下となる。低圧系から高圧系に流
入する鉄分が減少するので高圧系の伝熱管内面に付着す
る全鉄量も従来の破線に対し、本発明の実線のように少
なくなり、高圧系の熱交換器の性能劣化も少なくなる。
は復水器９からの流入鉄分などで上昇するが、低圧系で
の鉄分の剥離、滞留がないので、缶水ブロ―によりすぐ
に全鉄濃度が制限値以下となる。低圧系から高圧系に流
入する鉄分が減少するので高圧系の伝熱管内面に付着す
る全鉄量も従来の破線に対し、本発明の実線のように少
なくなり、高圧系の熱交換器の性能劣化も少なくなる。
【００１６】かくして、エロ―ジョン、コロ―ジョンに
よる減肉、損傷を防止することができ、流出する鉄分を
減少させることが可能になる。これにより高圧系に流入
する鉄分を減少させて高圧蒸発器１６、高圧節炭器１２
などの性能劣化を最小限にできる。そして、缶水浄化の
ための缶水ブロ―を最小限にして起動時のエネルギ―ロ
スを最小限にでき信頼性の高い高効率プラントができる
。図４を参照して本発明の他の実施例について説明する
。
よる減肉、損傷を防止することができ、流出する鉄分を
減少させることが可能になる。これにより高圧系に流入
する鉄分を減少させて高圧蒸発器１６、高圧節炭器１２
などの性能劣化を最小限にできる。そして、缶水浄化の
ための缶水ブロ―を最小限にして起動時のエネルギ―ロ
スを最小限にでき信頼性の高い高効率プラントができる
。図４を参照して本発明の他の実施例について説明する
。
【００１７】図１と同じ構成には同じ符号を付して説明
を省略する。自然循環式の排熱回収ボイラでは管内流速
の早いガス上流側の伝熱管２０と出口の曲がりヘッダス
タブ２２、上昇管を０．５ から２．０ 重量％のクロ
ムを含有する鋼または０．５ から２．０ 重量％のク
ロム及び０．１ から１．０ 重量％のモリブデンを含
有する鋼で構成する。また、直管の伝熱管、蒸発器出口
連絡配管６などは管内流速と流動状態により一部または
全部を０．５ から２．０ 重量％のクロムを含有する
鋼または０．５ から２．０ 重量％のクロム及び０．
１ から１．０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構
成する。上記構成のものも前記実施例と同様の効果を得
ることができる。
を省略する。自然循環式の排熱回収ボイラでは管内流速
の早いガス上流側の伝熱管２０と出口の曲がりヘッダス
タブ２２、上昇管を０．５ から２．０ 重量％のクロ
ムを含有する鋼または０．５ から２．０ 重量％のク
ロム及び０．１ から１．０ 重量％のモリブデンを含
有する鋼で構成する。また、直管の伝熱管、蒸発器出口
連絡配管６などは管内流速と流動状態により一部または
全部を０．５ から２．０ 重量％のクロムを含有する
鋼または０．５ から２．０ 重量％のクロム及び０．
１ から１．０ 重量％のモリブデンを含有する鋼で構
成する。上記構成のものも前記実施例と同様の効果を得
ることができる。
【００１８】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、エ
ロ―ジョン、コロ―ジョンによる低圧蒸発器の伝熱管、
接続配管の減肉、損傷を防止し、流出する鉄分を減少さ
せ、これにより高圧系に流入する鉄分を減少させて高圧
蒸発器、高圧節炭器などの性能劣化を最小限にできる。
ロ―ジョン、コロ―ジョンによる低圧蒸発器の伝熱管、
接続配管の減肉、損傷を防止し、流出する鉄分を減少さ
せ、これにより高圧系に流入する鉄分を減少させて高圧
蒸発器、高圧節炭器などの性能劣化を最小限にできる。
【図１】本発明による排熱回収ボイラの要部を示す構成
図。
図。
【図２】合金元素含有量に対するエロ―ジョン、コロ―
ジョンによる腐食減量速度を示す線図。
ジョンによる腐食減量速度を示す線図。
【図３】本発明による付着全鉄量及びブロ―量の経時変
化を示す特性図。
化を示す特性図。
【図４】本発明の他の実施例を示す構成図。
【図５】従来のコンバインドサイクルプラントの一例を
示す系統図。
示す系統図。
【図６】温度に対するエロ―ジョン、コロ―ジョンによ
る腐食減量速度を示す線図。
る腐食減量速度を示す線図。
３…低圧蒸発器 ４…
低圧蒸気ドラム６…蒸発器出口連絡配管
１３…高圧蒸気ドラム１６…高圧蒸発器
２０…伝熱管２２…曲がりヘッダ
スタブ ２３…リタ―ンベント２４…直
管ヘッダスタブ
低圧蒸気ドラム６…蒸発器出口連絡配管
１３…高圧蒸気ドラム１６…高圧蒸発器
２０…伝熱管２２…曲がりヘッダ
スタブ ２３…リタ―ンベント２４…直
管ヘッダスタブ
Claims (1)
- 【請求項１】 排熱回収ボイラにおける管内流体温度
が１００ ℃から２００ ℃で管内流体のＰＨが９．３
以下となるような蒸発器の伝熱管の一部ないし全部及
び前記蒸発器と蒸気ドラムとを連絡する連絡配管の一部
または全部を０．５ から２．０ 重量％のクロムを含
有する鋼または０．５ から２．０ 重量％のクロム及
び０．１ から１．０ 重量％のモリブデンを含有する
鋼で構成したことを特徴とする排熱回収ボイラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40654590A JPH04222301A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 排熱回収ボイラの起動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP40654590A JPH04222301A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 排熱回収ボイラの起動方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04222301A true JPH04222301A (ja) | 1992-08-12 |
Family
ID=18516168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP40654590A Pending JPH04222301A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 排熱回収ボイラの起動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04222301A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279658A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガスエコノマイザ−用鋼 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP40654590A patent/JPH04222301A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61279658A (ja) * | 1985-06-05 | 1986-12-10 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排ガスエコノマイザ−用鋼 |
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