JPH04224060A - 連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ - Google Patents
連続鋳造用誘導加熱タンディッシュInfo
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- JPH04224060A JPH04224060A JP41393790A JP41393790A JPH04224060A JP H04224060 A JPH04224060 A JP H04224060A JP 41393790 A JP41393790 A JP 41393790A JP 41393790 A JP41393790 A JP 41393790A JP H04224060 A JPH04224060 A JP H04224060A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄鋼製造業において、
高清浄度鋼を得る連続鋳造用誘導加熱タンディッシュに
関するものである。 【０００２】 【従来の技術】連続鋳造用タンディッシュ内の溶鋼加熱
度（以下ＳＨ）は鋳片品質及び操業の安定性に大きな影
響を及ぼす。 【０００３】従ってＳＨを目標とするある範囲に常にコ
ントロールすることが品質及び操業上望ましいが、一般
的には溶鋼の大気中あるいは耐火物への熱放散の影響に
より、特に鋳造の初期および末期においてＳＨの低下を
十分に補償することができなかった。 【０００４】そこで近年、連続鋳造タンディッシュに加
熱機能を付与して鋳造初期及び末期のＳＨの低下を防止
する試みが行われている。具体的には誘導加熱、プラズ
マ加熱が用いられる事が多い。 【０００５】誘導加熱方式の従来の報告例としては、特
公昭６３―３９３４３の様にＴＤ底面と接する無段差の
中空耐火物により耐火物で仕切られた両空間を連結した
ものが挙げられる。 【０００６】この方式では熱対流による溶鋼中の介在物
の浮上分離効果は期待できるが、特に近年要求されてい
る高い清浄性を得るためには不十分となりつつある。 【０００７】また、受湯側区画の底面と無段差の開口と
することで受湯側への残湯を防止するとしているが、鋳
造末期のＳＨの低下した状況では、受湯側底面に溶鋼が
残存する可能性が高い。 【０００８】特開昭６１―３８７５２では、受湯室と注
湯室に連通し、且つ受湯室側が高くなるように傾斜した
２つの孔または溝をあけるという報告がある。 【０００９】連通孔を受湯室より注湯室に下向きにする
ことで、注湯室側の熱対流を抑制し、介在物の巻き込み
をなくすことを目的としているが、実鋳造において注湯
室のノズル直上への溶鋼の流れ込みが大きくなることか
ら介在物を巻き込む可能性はかえって高くなると考えら
れる。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】高い清浄度の溶鋼を得
るためには、タンディッシュ内で積極的に介在物を捕集
することが望まれる。 【００１１】本発明は、タンディッシュ内での介在物の
捕集効果を高めるとともに、介在物により誘導加熱によ
る加熱機能が低下しないようにしたもので、（１） 非
金属介在物の付着堆積による中空耐火物の閉塞を防止す
る。 （２） 従来の誘導加熱法では期待できない高い清浄度
の溶湯を得る。 ことを目的とするものである。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明は、鋼の連続鋳造
において使用するタンディッシュに誘導加熱手段を付与
した連続鋳造用誘導加熱タンディッシュであって、その
要旨とするところは、 【００１３】（１） タンディッシュを溶鋼を受け入れ
る受湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その
堰を上下に貫通する空間に鉄芯及び一次コイルを配置す
るとともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を
連通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶湯の誘導加
熱を行うタンディッシュにおいて、凸状の段差を有する
中空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする
連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１４】（２） 凸状の段差の形状は、高さｈ、巾
ｄ、中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定さ
れる０．１≦ｈ／Ｈ≦０．５ ・・・（１）
０．１≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（２） 連続
鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１５】（３） タンディッシュを溶鋼を受け入れ
る受湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その
堰を上下に貫通する空間に鉄芯及び一次コイルを配置す
るとともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を
連通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶湯の誘導加
熱を行うタンディッシュにおいて、凹状の段差を有する
中空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする
連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１６】（４） 凹状の段差の形状は、高さｈ、巾
ｄ、中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定さ
れる０．２≦ｈ／Ｈ≦１．０ ・・・（４）
０．２≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（５） 連続
鋳造用誘導加熱タンディッシュ。にある。 【００１７】図１は本発明の第１の発明の実施態様例を
示す断面図、図２は平面図で、図１は図２のＡ―Ａ断面
図、図３は図２のＢ―Ｂ断面図をあらわし、図４は図１
の要部拡大断面図である。 【００１８】図において、１はタンディッシュの堰で、
受湯室２と給湯室３の間に設けるものである。４は溶鋼
通路で、堰１内に受湯室２と給湯室３を連通して設けら
れ、図示しない取鍋等から受湯室２に供給された溶鋼を
給湯室３へ導くためのものである。 【００１９】通常、この溶鋼通路４は、堰１の下方に左
右１対設けられる。５は電磁誘導加熱装置で、鉄心と一
次コイルから構成されている。 【００２０】図示の例ではＴ字型タンディッシュにおけ
る装着状態を示しているが、一つの受湯室から両側に給
湯室を有するため、電磁誘導加熱装置５は受湯室２と給
湯室３の間に設けた堰１にそれぞれ設けてある。 【００２１】この場合、堰１のほヾ中央に鉄心ならびに
一次コイルを設置し、その外周に溶鋼通路４を設置する
ことにより、電気的に溶鋼を導電体とする閉回路（二次
回路）を形成することとなり、電磁誘導加熱装置５によ
り、溶鋼通路４内の溶鋼を主なる発熱源としてジュール
熱により溶鋼を加熱できる。６は鋳型へ流入するための
ノズルを示す。 【００２２】本発明の第１の発明においては、上記した
溶鋼通路４内に凸状の段差７を設けたもので、図示の例
では溶鋼通路４の長さ方向に３個の凸状の段差７‥‥７
を設けた例を示している。 【００２３】この凸状の段差７は溶鋼通路４を通る溶鋼
に乱流を与えるものである。その設置要件すなわち、凸
状の段差７の形状は、高さｈ、巾ｄ、溶鋼通路の断面高
さをＨとすると次式のようになる。 ０．１≦ｈ／Ｈ≦０．５ ・・・（１） ０．
１≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（２） 【００２
４】凸状の段差７の最初の設置箇所は溶鋼通路４と受湯
室２側が接する部分の底面とし、設置周期ｌは次式に従
う。 ｌ≧ｈ ・・・（３）
【００２５】次に、本発明の第２の発明について説明
する。図５は、その実施態様例を示す平面図、図６は図
５のＣ―Ｃ断面図、図７は図５のＤ―Ｄ断面図をあらわ
し、図８は図６の要部拡大断面図である。タンディッシ
ュとしての基本構成および電磁誘導加熱の機能は第１の
発明の例と同様なので、説明を省略する。 【００２６】本発明の第２の発明は、堰１内に設けた溶
鋼通路４内に凹状の段差８を設けたものである。図５〜
図８に示す例では、溶鋼通路４の長さ方向に３個の凹状
段差８‥‥８を設けた例を示している。 【００２７】この凹状の段差８は、溶鋼通路４を通る溶
鋼に乱流を与えるものである。その設置要件すなわち、
凹状の段差８の形状は、高さｈ、幅ｄ、溶鋼通路４の断
面高さをＨとすると次式のようになる。 ０．２≦ｈ／Ｈ≦１．０ ・・・（４） ０．
２≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（５） 【００２
８】凹状の段差８の最初の設置箇所は溶鋼通路４と受湯
室２が接する部分の底面とし、設置周期ｌは次式に従う
。 ｌ≧２ｈ ・・・（６）
【００２９】 【作用】溶湯が受湯室２側から溶鋼通路４に侵入する際
に、凸状又は凹状の段差に衝突し乱流状態となる。その
結果非金属介在物は段差に衝突して付着、堆積する。 【００３０】この機構により、溶鋼中の非金属介在物は
堰状段差部に捕獲され、その結果溶鋼通路４の内壁への
非金属介在物の付着堆積は防止され溶鋼通路４の閉塞は
防止される。また溶鋼通路出側の溶鋼の清浄度が向上す
る。 【００３１】凸状の段差７の非金属介在物捕集効率ηは
凸状の段差の高さｈ、巾ｄ、設置周期ｌ及び設置位置に
依存する。高さｈと溶鋼通路の高さＨ及び捕集効率ηの
関係を図９に示す。０．１ ≦ｈ／Ｈ≦０．５ の範囲
に捕集効率の最も良いピークが存在する。 【００３２】巾ｄと高さｈ及び捕集効率ηの関係を図１
０に示す。０．１ ≦ｄ／ｈ≦１．０ の範囲に捕集効
率が最も良いピークが存在する。設置周期ｌと高さｈ及
び捕集効率ηの関係を図１１に示す。 【００３３】ｌ＜ｈで捕集効率ηは低下しｌ≧ｈで高位
に安定する。設置位置と捕集効率ηとの関係を図１２に
示す。溶鋼通路４と受湯室２が接する部分から受湯室２
側へ離れる程捕集効率ηは低下する。 【００３４】溶鋼通路内部では捕集効率ηは一定だが堰
状耐火物の交換、補修の作業効率を考えると溶鋼通路４
と受湯室２が接する部分に設置するのが最も合理的であ
る。 【００３５】また凹状の段差８の非金属介在物捕集効率
ηは凹状の段差の高さｈ、巾ｄ、設置周期ｌ及び設置位
置に依存する。高さｈと溶鋼通路４の高さＨ及び捕集効
率ηの関係を図１３に示す。０．２ ≦ｈ／Ｈ≦１．０
の範囲に捕集効率の最も良いピークが存在する。 【００３６】巾ｄと高さｈ及び捕集効率ηの関係を図１
４に示す。０．２ ≦ｄ／ｈ≦１．０ の範囲に捕集効
率が最も良いピークが存在する。設置周期ｌと高さｈ及
び捕集効率ηの関係を図１５に示す。 【００３７】ｌ＜２ｈで捕集効率ηは低下しｌ≧２ｈで
高位に安定する。設置位置と捕集効率ηとの関係を図１
６に示す。溶鋼通路４と受湯室２が接する部分から受湯
室側へ離れる程捕集効率ηは低下する。 【００３８】溶鋼通路内部では捕集効率ηは一定だが凹
状耐火物の交換、補修の作業効率を考えると溶鋼通路４
と受湯室２が接する部分に設置するのが最も合理的であ
る。 【００３９】 【実施例】棒鋼向けのＡｌキルド鋼を４ストランドのブ
ルーム連鋳機で鋳造するに際し容量３５ｔｏｎ のＴ型
ＴＤの１、２ストランド側、３、４ストランド側それぞ
れに容量１０００ＫＷの誘導加熱装置を設置した。 【００４０】１ 、２ ストランド側に本発明は凸状の
段差を設けた溶鋼通路とし、３ 、４ ストランド側は
従来の溶鋼通路としてセットして鋳造を行った。 【００４１】溶鋼通路の内径は１００ｍｍである。凸状
の段差の形状は高さｈ＝４０ｍｍ、巾ｄ＝２０ｍｍ、で
溶鋼通路の入側と出側に設置した（設置周期１４００ｍ
ｍ）。印加電力は各々の加熱装置に２５０ＫＷｈｒとし
た。 【００４２】従来のままの溶鋼通路とした３、４ストラ
ンド側は１２０分で閉塞し鋳造継続が不可能となったが
、本発明の凸状の段差を設けた溶鋼通路とした１、２ス
トランド側は６００分経過した後も鋳造可能であり閉塞
防止効果が認められた。 【００４３】また製品の全酸素量、超音波探傷不良率、
ＡＳＴＭ法による介在物判定のいずれも本発明による溶
鋼通路とした１、２ストランド側が良好となっており溶
湯の清浄化効果が認められた。 【００４４】なお凹状の段差については高さｈ＝８０ｍ
ｍ、幅ｄ＝５０ｍｍとして同様の鋼種で鋳造を行ったが
凸状の段差の場合とはほぼ同様の効果が得られた。 【００４５】 【発明の効果】以上のように本発明によれば、タンディ
ッシュ誘導加熱装置を具備したタンディッシュの溶鋼通
路において積極的に介在物の捕集分離を促進し、溶鋼の
清浄化効果を得ることができる。また介在物による溶鋼
通路の閉塞も防止できるので安定した操業を行うことが
できる。
高清浄度鋼を得る連続鋳造用誘導加熱タンディッシュに
関するものである。 【０００２】 【従来の技術】連続鋳造用タンディッシュ内の溶鋼加熱
度（以下ＳＨ）は鋳片品質及び操業の安定性に大きな影
響を及ぼす。 【０００３】従ってＳＨを目標とするある範囲に常にコ
ントロールすることが品質及び操業上望ましいが、一般
的には溶鋼の大気中あるいは耐火物への熱放散の影響に
より、特に鋳造の初期および末期においてＳＨの低下を
十分に補償することができなかった。 【０００４】そこで近年、連続鋳造タンディッシュに加
熱機能を付与して鋳造初期及び末期のＳＨの低下を防止
する試みが行われている。具体的には誘導加熱、プラズ
マ加熱が用いられる事が多い。 【０００５】誘導加熱方式の従来の報告例としては、特
公昭６３―３９３４３の様にＴＤ底面と接する無段差の
中空耐火物により耐火物で仕切られた両空間を連結した
ものが挙げられる。 【０００６】この方式では熱対流による溶鋼中の介在物
の浮上分離効果は期待できるが、特に近年要求されてい
る高い清浄性を得るためには不十分となりつつある。 【０００７】また、受湯側区画の底面と無段差の開口と
することで受湯側への残湯を防止するとしているが、鋳
造末期のＳＨの低下した状況では、受湯側底面に溶鋼が
残存する可能性が高い。 【０００８】特開昭６１―３８７５２では、受湯室と注
湯室に連通し、且つ受湯室側が高くなるように傾斜した
２つの孔または溝をあけるという報告がある。 【０００９】連通孔を受湯室より注湯室に下向きにする
ことで、注湯室側の熱対流を抑制し、介在物の巻き込み
をなくすことを目的としているが、実鋳造において注湯
室のノズル直上への溶鋼の流れ込みが大きくなることか
ら介在物を巻き込む可能性はかえって高くなると考えら
れる。 【００１０】 【発明が解決しようとする課題】高い清浄度の溶鋼を得
るためには、タンディッシュ内で積極的に介在物を捕集
することが望まれる。 【００１１】本発明は、タンディッシュ内での介在物の
捕集効果を高めるとともに、介在物により誘導加熱によ
る加熱機能が低下しないようにしたもので、（１） 非
金属介在物の付着堆積による中空耐火物の閉塞を防止す
る。 （２） 従来の誘導加熱法では期待できない高い清浄度
の溶湯を得る。 ことを目的とするものである。 【００１２】 【課題を解決するための手段】本発明は、鋼の連続鋳造
において使用するタンディッシュに誘導加熱手段を付与
した連続鋳造用誘導加熱タンディッシュであって、その
要旨とするところは、 【００１３】（１） タンディッシュを溶鋼を受け入れ
る受湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その
堰を上下に貫通する空間に鉄芯及び一次コイルを配置す
るとともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を
連通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶湯の誘導加
熱を行うタンディッシュにおいて、凸状の段差を有する
中空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする
連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１４】（２） 凸状の段差の形状は、高さｈ、巾
ｄ、中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定さ
れる０．１≦ｈ／Ｈ≦０．５ ・・・（１）
０．１≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（２） 連続
鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１５】（３） タンディッシュを溶鋼を受け入れ
る受湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その
堰を上下に貫通する空間に鉄芯及び一次コイルを配置す
るとともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を
連通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶湯の誘導加
熱を行うタンディッシュにおいて、凹状の段差を有する
中空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする
連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 【００１６】（４） 凹状の段差の形状は、高さｈ、巾
ｄ、中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定さ
れる０．２≦ｈ／Ｈ≦１．０ ・・・（４）
０．２≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（５） 連続
鋳造用誘導加熱タンディッシュ。にある。 【００１７】図１は本発明の第１の発明の実施態様例を
示す断面図、図２は平面図で、図１は図２のＡ―Ａ断面
図、図３は図２のＢ―Ｂ断面図をあらわし、図４は図１
の要部拡大断面図である。 【００１８】図において、１はタンディッシュの堰で、
受湯室２と給湯室３の間に設けるものである。４は溶鋼
通路で、堰１内に受湯室２と給湯室３を連通して設けら
れ、図示しない取鍋等から受湯室２に供給された溶鋼を
給湯室３へ導くためのものである。 【００１９】通常、この溶鋼通路４は、堰１の下方に左
右１対設けられる。５は電磁誘導加熱装置で、鉄心と一
次コイルから構成されている。 【００２０】図示の例ではＴ字型タンディッシュにおけ
る装着状態を示しているが、一つの受湯室から両側に給
湯室を有するため、電磁誘導加熱装置５は受湯室２と給
湯室３の間に設けた堰１にそれぞれ設けてある。 【００２１】この場合、堰１のほヾ中央に鉄心ならびに
一次コイルを設置し、その外周に溶鋼通路４を設置する
ことにより、電気的に溶鋼を導電体とする閉回路（二次
回路）を形成することとなり、電磁誘導加熱装置５によ
り、溶鋼通路４内の溶鋼を主なる発熱源としてジュール
熱により溶鋼を加熱できる。６は鋳型へ流入するための
ノズルを示す。 【００２２】本発明の第１の発明においては、上記した
溶鋼通路４内に凸状の段差７を設けたもので、図示の例
では溶鋼通路４の長さ方向に３個の凸状の段差７‥‥７
を設けた例を示している。 【００２３】この凸状の段差７は溶鋼通路４を通る溶鋼
に乱流を与えるものである。その設置要件すなわち、凸
状の段差７の形状は、高さｈ、巾ｄ、溶鋼通路の断面高
さをＨとすると次式のようになる。 ０．１≦ｈ／Ｈ≦０．５ ・・・（１） ０．
１≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（２） 【００２
４】凸状の段差７の最初の設置箇所は溶鋼通路４と受湯
室２側が接する部分の底面とし、設置周期ｌは次式に従
う。 ｌ≧ｈ ・・・（３）
【００２５】次に、本発明の第２の発明について説明
する。図５は、その実施態様例を示す平面図、図６は図
５のＣ―Ｃ断面図、図７は図５のＤ―Ｄ断面図をあらわ
し、図８は図６の要部拡大断面図である。タンディッシ
ュとしての基本構成および電磁誘導加熱の機能は第１の
発明の例と同様なので、説明を省略する。 【００２６】本発明の第２の発明は、堰１内に設けた溶
鋼通路４内に凹状の段差８を設けたものである。図５〜
図８に示す例では、溶鋼通路４の長さ方向に３個の凹状
段差８‥‥８を設けた例を示している。 【００２７】この凹状の段差８は、溶鋼通路４を通る溶
鋼に乱流を与えるものである。その設置要件すなわち、
凹状の段差８の形状は、高さｈ、幅ｄ、溶鋼通路４の断
面高さをＨとすると次式のようになる。 ０．２≦ｈ／Ｈ≦１．０ ・・・（４） ０．
２≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（５） 【００２
８】凹状の段差８の最初の設置箇所は溶鋼通路４と受湯
室２が接する部分の底面とし、設置周期ｌは次式に従う
。 ｌ≧２ｈ ・・・（６）
【００２９】 【作用】溶湯が受湯室２側から溶鋼通路４に侵入する際
に、凸状又は凹状の段差に衝突し乱流状態となる。その
結果非金属介在物は段差に衝突して付着、堆積する。 【００３０】この機構により、溶鋼中の非金属介在物は
堰状段差部に捕獲され、その結果溶鋼通路４の内壁への
非金属介在物の付着堆積は防止され溶鋼通路４の閉塞は
防止される。また溶鋼通路出側の溶鋼の清浄度が向上す
る。 【００３１】凸状の段差７の非金属介在物捕集効率ηは
凸状の段差の高さｈ、巾ｄ、設置周期ｌ及び設置位置に
依存する。高さｈと溶鋼通路の高さＨ及び捕集効率ηの
関係を図９に示す。０．１ ≦ｈ／Ｈ≦０．５ の範囲
に捕集効率の最も良いピークが存在する。 【００３２】巾ｄと高さｈ及び捕集効率ηの関係を図１
０に示す。０．１ ≦ｄ／ｈ≦１．０ の範囲に捕集効
率が最も良いピークが存在する。設置周期ｌと高さｈ及
び捕集効率ηの関係を図１１に示す。 【００３３】ｌ＜ｈで捕集効率ηは低下しｌ≧ｈで高位
に安定する。設置位置と捕集効率ηとの関係を図１２に
示す。溶鋼通路４と受湯室２が接する部分から受湯室２
側へ離れる程捕集効率ηは低下する。 【００３４】溶鋼通路内部では捕集効率ηは一定だが堰
状耐火物の交換、補修の作業効率を考えると溶鋼通路４
と受湯室２が接する部分に設置するのが最も合理的であ
る。 【００３５】また凹状の段差８の非金属介在物捕集効率
ηは凹状の段差の高さｈ、巾ｄ、設置周期ｌ及び設置位
置に依存する。高さｈと溶鋼通路４の高さＨ及び捕集効
率ηの関係を図１３に示す。０．２ ≦ｈ／Ｈ≦１．０
の範囲に捕集効率の最も良いピークが存在する。 【００３６】巾ｄと高さｈ及び捕集効率ηの関係を図１
４に示す。０．２ ≦ｄ／ｈ≦１．０ の範囲に捕集効
率が最も良いピークが存在する。設置周期ｌと高さｈ及
び捕集効率ηの関係を図１５に示す。 【００３７】ｌ＜２ｈで捕集効率ηは低下しｌ≧２ｈで
高位に安定する。設置位置と捕集効率ηとの関係を図１
６に示す。溶鋼通路４と受湯室２が接する部分から受湯
室側へ離れる程捕集効率ηは低下する。 【００３８】溶鋼通路内部では捕集効率ηは一定だが凹
状耐火物の交換、補修の作業効率を考えると溶鋼通路４
と受湯室２が接する部分に設置するのが最も合理的であ
る。 【００３９】 【実施例】棒鋼向けのＡｌキルド鋼を４ストランドのブ
ルーム連鋳機で鋳造するに際し容量３５ｔｏｎ のＴ型
ＴＤの１、２ストランド側、３、４ストランド側それぞ
れに容量１０００ＫＷの誘導加熱装置を設置した。 【００４０】１ 、２ ストランド側に本発明は凸状の
段差を設けた溶鋼通路とし、３ 、４ ストランド側は
従来の溶鋼通路としてセットして鋳造を行った。 【００４１】溶鋼通路の内径は１００ｍｍである。凸状
の段差の形状は高さｈ＝４０ｍｍ、巾ｄ＝２０ｍｍ、で
溶鋼通路の入側と出側に設置した（設置周期１４００ｍ
ｍ）。印加電力は各々の加熱装置に２５０ＫＷｈｒとし
た。 【００４２】従来のままの溶鋼通路とした３、４ストラ
ンド側は１２０分で閉塞し鋳造継続が不可能となったが
、本発明の凸状の段差を設けた溶鋼通路とした１、２ス
トランド側は６００分経過した後も鋳造可能であり閉塞
防止効果が認められた。 【００４３】また製品の全酸素量、超音波探傷不良率、
ＡＳＴＭ法による介在物判定のいずれも本発明による溶
鋼通路とした１、２ストランド側が良好となっており溶
湯の清浄化効果が認められた。 【００４４】なお凹状の段差については高さｈ＝８０ｍ
ｍ、幅ｄ＝５０ｍｍとして同様の鋼種で鋳造を行ったが
凸状の段差の場合とはほぼ同様の効果が得られた。 【００４５】 【発明の効果】以上のように本発明によれば、タンディ
ッシュ誘導加熱装置を具備したタンディッシュの溶鋼通
路において積極的に介在物の捕集分離を促進し、溶鋼の
清浄化効果を得ることができる。また介在物による溶鋼
通路の閉塞も防止できるので安定した操業を行うことが
できる。
【図１】本発明のタンディッシュの一例を示す断面図で
、図２のＡ―Ａ断面図である。
、図２のＡ―Ａ断面図である。
【図２】本発明のタンディッシュの一例を示す平面図で
ある。
ある。
【図３】図２のＢ―Ｂ断面図である。
【図４】図１の要部拡大断面図である。
【図５】本発明のタンディッシュの他の例を示す平面図
である。
である。
【図６】図５のＣ―Ｃ断面図である。
【図７】図５のＤ―Ｄ断面図である。
【図８】図６の要部拡大断面図である。
【図９】本発明における凸状の段差または凹状の段差の
形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１０】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１１】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１２】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１３】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１４】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１５】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
【図１６】本発明における凸状の段差または凹状の段差
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
の形状と介在物の捕集効率の関係を示す図表である。
１ 堰
２ 受湯室
３ 給湯室
４ 溶鋼通路
５ 電磁誘導加熱装置
６ ノズル
７ 凸状の段差
８ 凹状の段差
Claims (4)
- 【請求項１】 タンディッシュを溶鋼を受け入れる受
湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その堰を
上下に貫通する空間に鉄心および一次コイルを配置する
とともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を連
通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶鋼の誘導加熱
を行うタンディッシュにおいて、凸状の段差を有する中
空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする連
続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 - 【請求項２】 凸状の段差の形状は、高さｈ、巾ｄ、
中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定される
０．１≦ｈ／Ｈ≦０．５ ・・・（１） ０．
１≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（２） 請求項１
記載の連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 - 【請求項３】 タンディッシュを溶鋼を受け入れる受
湯室と鋳型に注入する注湯室とを堰で仕切り、その堰を
上下に貫通する空間に鉄心および一次コイルを配置する
とともに、堰により仕切られた受湯室と注湯室の間を連
通する溶鋼通路により閉回路を形成して溶鋼の誘導加熱
を行うタンディッシュにおいて、凹状の段差を有する中
空耐火物により溶鋼通路を形成したことを特徴とする連
続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。 - 【請求項４】 凹状の段差の形状は、高さｈ、巾ｄ、
中空耐火物の断面高さをＨとして次式により決定される
０．２≦ｈ／Ｈ≦１．０ ・・・（４） ０．
２≦ｄ／ｈ≦１．０ ・・・（５） 請求項３
記載の連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41393790A JPH04224060A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41393790A JPH04224060A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04224060A true JPH04224060A (ja) | 1992-08-13 |
Family
ID=18522486
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41393790A Withdrawn JPH04224060A (ja) | 1990-12-26 | 1990-12-26 | 連続鋳造用誘導加熱タンディッシュ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04224060A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0686849U (ja) * | 1993-05-19 | 1994-12-20 | 新日本製鐵株式会社 | 誘導加熱用タンディッシュ |
| JP2008264834A (ja) * | 2007-04-20 | 2008-11-06 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造用タンディッシュ |
| CN102009143A (zh) * | 2010-12-29 | 2011-04-13 | 北京科技大学 | 一种紧凑式十字形中间包通道式感应加热装置 |
| CN102836978A (zh) * | 2012-09-06 | 2012-12-26 | 上海宝明耐火材料有限公司 | 中间包感应加热用流钢通道总成及其生产方法 |
| CN102896285A (zh) * | 2011-07-29 | 2013-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种薄带连铸铸造方法及装置 |
| JP2015530255A (ja) * | 2012-09-27 | 2015-10-15 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 連続薄ストリップ鋳造の方法および装置 |
| JP2018066030A (ja) * | 2016-10-17 | 2018-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 高清浄鋼の製造方法 |
| JP2019214057A (ja) * | 2018-06-11 | 2019-12-19 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造方法 |
-
1990
- 1990-12-26 JP JP41393790A patent/JPH04224060A/ja not_active Withdrawn
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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