JPH04231153A - 連続鋳造用浸漬ノズル - Google Patents
連続鋳造用浸漬ノズルInfo
- Publication number
- JPH04231153A JPH04231153A JP2415465A JP41546590A JPH04231153A JP H04231153 A JPH04231153 A JP H04231153A JP 2415465 A JP2415465 A JP 2415465A JP 41546590 A JP41546590 A JP 41546590A JP H04231153 A JPH04231153 A JP H04231153A
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- JP
- Japan
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- nozzle
- wall surface
- continuous casting
- cao
- alumina
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造に用いる
浸漬ノズルの内孔部、吐出孔の各壁面およびパウダーラ
イン下部側の外壁面におけるアルミナの付着を抑制した
連続鋳造用浸漬ノズルに係わるものである。
浸漬ノズルの内孔部、吐出孔の各壁面およびパウダーラ
イン下部側の外壁面におけるアルミナの付着を抑制した
連続鋳造用浸漬ノズルに係わるものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、浸漬ノズル用の耐火物としては耐
スポール性、耐摩耗性、耐食性の高いＡｌ２Ｏ３−Ｃ質
が多用されており、ＺｒＯ２−Ｃ質も用いられる場合が
ある。しかし、これらの材質のノズルを用いて溶鋼、特
にアルミキルド鋼、アルミシリコンキルド鋼を連続鋳造
した場合に、ノズル内孔部や吐出孔の壁面にアルミナ等
の非金属介在物が付着・成長し、ノズルの閉塞が発生し
て鋳造が不能となるばかりではなく、付着物が溶鋼中に
剥離して懸濁すると、得られる鋳片の品質劣化を招く。 このようなノズルの閉塞を防止するために、アルゴンガ
ス等の不活性ガスの吹き込みや特開平１−４０１５４に
示されているＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質材料を用いたノズ
ルの使用が試みられてきた。
スポール性、耐摩耗性、耐食性の高いＡｌ２Ｏ３−Ｃ質
が多用されており、ＺｒＯ２−Ｃ質も用いられる場合が
ある。しかし、これらの材質のノズルを用いて溶鋼、特
にアルミキルド鋼、アルミシリコンキルド鋼を連続鋳造
した場合に、ノズル内孔部や吐出孔の壁面にアルミナ等
の非金属介在物が付着・成長し、ノズルの閉塞が発生し
て鋳造が不能となるばかりではなく、付着物が溶鋼中に
剥離して懸濁すると、得られる鋳片の品質劣化を招く。 このようなノズルの閉塞を防止するために、アルゴンガ
ス等の不活性ガスの吹き込みや特開平１−４０１５４に
示されているＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質材料を用いたノズ
ルの使用が試みられてきた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、不活性ガス吹
き込みでは大量のガスを吹き込まなければノズルへのア
ルミナの付着を完全には防止できず、ガスの溶鋼表面で
のボイリングによる連鋳用パウダーの巻き込みの発生や
アルゴンガス自体が製品欠陥となって品質劣化を招く場
合もある。またＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質のノズルでもガ
スの吹き込みを止めると閉塞が発生するために、浸漬ノ
ズル以外からのガス吹き込みと併用する必要があり、上
記のガス吹き込みによる品質劣化が起こる。また、連鋳
の取鍋交換時には溶鋼中に懸濁するアルミナ量が増加し
従来のＣａＯ量では低融点のカルシウムアルミネート（
ｎＣａＯ・ｍＡｌ２Ｏ３）にならずにアルミナ付着防止
効果が十分には得られない。
き込みでは大量のガスを吹き込まなければノズルへのア
ルミナの付着を完全には防止できず、ガスの溶鋼表面で
のボイリングによる連鋳用パウダーの巻き込みの発生や
アルゴンガス自体が製品欠陥となって品質劣化を招く場
合もある。またＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質のノズルでもガ
スの吹き込みを止めると閉塞が発生するために、浸漬ノ
ズル以外からのガス吹き込みと併用する必要があり、上
記のガス吹き込みによる品質劣化が起こる。また、連鋳
の取鍋交換時には溶鋼中に懸濁するアルミナ量が増加し
従来のＣａＯ量では低融点のカルシウムアルミネート（
ｎＣａＯ・ｍＡｌ２Ｏ３）にならずにアルミナ付着防止
効果が十分には得られない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記の課題を解
決するためにガスの吹き込みを止めても、あるいは溶鋼
中の懸濁アルミナ量が増加しても、アルミナの付着が起
こり難い材質を提供しようとするものであり、その要旨
とするところは鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、内
孔部壁面、吐出孔壁面および／またはパウダーライン部
に至るまでの本体下部の壁面を、１０〜５０ｗｔ％のＣ
、１０〜３０ｗｔ％のＣａＯ、３５〜８０％のＺｒＯ２
、０．１〜１０％のＣａＦ２を含む組成の耐火物で構成
したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズルに関するも
のである。
決するためにガスの吹き込みを止めても、あるいは溶鋼
中の懸濁アルミナ量が増加しても、アルミナの付着が起
こり難い材質を提供しようとするものであり、その要旨
とするところは鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、内
孔部壁面、吐出孔壁面および／またはパウダーライン部
に至るまでの本体下部の壁面を、１０〜５０ｗｔ％のＣ
、１０〜３０ｗｔ％のＣａＯ、３５〜８０％のＺｒＯ２
、０．１〜１０％のＣａＦ２を含む組成の耐火物で構成
したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズルに関するも
のである。
【０００５】
【作用】耐火物中のＣａＯは溶鋼中のアルミナと反応し
てカルシウムアルミネートを生成させる。ＣａＦ２はス
ラグの滓化剤として知られており、酸化物の融点を低下
させる働きがある。このＣａＯとＣａＦ２を耐火物中に
安定な状態で含有するＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ
質の材料とし、ノズル内孔部および吐出孔の隔壁面に用
いると、耐火物中のＣａＯ、ＣａＦ２と溶鋼中のアルミ
ナとが反応してＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＣａＦ２の反応生
成物質が生成する。この反応生成物質はＣａＯとＡｌ２
Ｏ３の比率が等しくＣａＦ２が含まれないカルシウムア
ルミネートに較べて融点が低く、少量のＣａＯでもまた
、多量のアルミナが溶鋼中に懸濁しても低融点物質を生
成させることができる。この低融点物質を溶鋼流によっ
て洗い流し、微かに溶損させて耐火物表面を更新するこ
とによって付着を防止する。
てカルシウムアルミネートを生成させる。ＣａＦ２はス
ラグの滓化剤として知られており、酸化物の融点を低下
させる働きがある。このＣａＯとＣａＦ２を耐火物中に
安定な状態で含有するＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ
質の材料とし、ノズル内孔部および吐出孔の隔壁面に用
いると、耐火物中のＣａＯ、ＣａＦ２と溶鋼中のアルミ
ナとが反応してＣａＯ−Ａｌ２Ｏ３−ＣａＦ２の反応生
成物質が生成する。この反応生成物質はＣａＯとＡｌ２
Ｏ３の比率が等しくＣａＦ２が含まれないカルシウムア
ルミネートに較べて融点が低く、少量のＣａＯでもまた
、多量のアルミナが溶鋼中に懸濁しても低融点物質を生
成させることができる。この低融点物質を溶鋼流によっ
て洗い流し、微かに溶損させて耐火物表面を更新するこ
とによって付着を防止する。
【０００６】ＣａＦ２の効果はＣａＦ２量が多くなるほ
ど高くなり、０．１ｗｔ％未満ではほとんど効果が認め
られないが、ＣａＦ２量が多くなると耐食性が悪くなる
。 実験の結果１０％以下のＣａＦ２量とすることが実用上
望ましい。
ど高くなり、０．１ｗｔ％未満ではほとんど効果が認め
られないが、ＣａＦ２量が多くなると耐食性が悪くなる
。 実験の結果１０％以下のＣａＦ２量とすることが実用上
望ましい。
【０００７】また、 浸漬ノズル外壁面にもアルミナが
付着し、溶鋼に捕捉されることがあり、これを併せて防
止するために、ノズル内孔部、吐出孔部のみでなく、パ
ウダーライン部に至るまでの下部外壁面にもＺｒＯ２−
ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物により構成させることに
よって、付着してきた溶鋼中のアルミナと耐火物中のＣ
ａＯ、ＣａＦ２とで低融点物質を生成し、付着を防止す
る。
付着し、溶鋼に捕捉されることがあり、これを併せて防
止するために、ノズル内孔部、吐出孔部のみでなく、パ
ウダーライン部に至るまでの下部外壁面にもＺｒＯ２−
ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物により構成させることに
よって、付着してきた溶鋼中のアルミナと耐火物中のＣ
ａＯ、ＣａＦ２とで低融点物質を生成し、付着を防止す
る。
【０００８】Ｃは１０％未満では耐熱スポーリング性が
劣り、５０％超では耐溶損性が悪化する。ＺｒＯ２とＣ
ａＯはジルコニアと石灰でもよいが耐消化性（水蒸気と
の反応による風化崩壊のしやすさ、オートクレーブ後の
圧縮強さ低下率で評価）を考慮すれば、ＣａＯ源がすべ
てＣａＺｒＯ３の形で供給される、ＣａＯを３１％以下
添加し電融したＺｒＯ２−ＣａＯ原料を単独かまたはそ
れにＺｒＯ２を加えた形で用いるのが望ましい。
劣り、５０％超では耐溶損性が悪化する。ＺｒＯ２とＣ
ａＯはジルコニアと石灰でもよいが耐消化性（水蒸気と
の反応による風化崩壊のしやすさ、オートクレーブ後の
圧縮強さ低下率で評価）を考慮すれば、ＣａＯ源がすべ
てＣａＺｒＯ３の形で供給される、ＣａＯを３１％以下
添加し電融したＺｒＯ２−ＣａＯ原料を単独かまたはそ
れにＺｒＯ２を加えた形で用いるのが望ましい。
【０００９】このＣａＯが溶鋼中のアルミナと反応して
カルシウムアルミネートを生成する。ＣａＯ量は多いほ
ど良く、１０％未満では生成する低融点物質が少なくな
り十分な効果をあげられない。ＣａＯが２７．６％を超
えるとＣとＣａＦ２を除いた量すなわちＣａＯとＺｒＯ
２の量を最も多く添加できる場合でも、すべてのＣａＯ
がＣａＺｒＯ３の形で供給できなくなり耐消化性が低下
するので、実用上ＣａＯは３０％以下が望ましい。
カルシウムアルミネートを生成する。ＣａＯ量は多いほ
ど良く、１０％未満では生成する低融点物質が少なくな
り十分な効果をあげられない。ＣａＯが２７．６％を超
えるとＣとＣａＦ２を除いた量すなわちＣａＯとＺｒＯ
２の量を最も多く添加できる場合でも、すべてのＣａＯ
がＣａＺｒＯ３の形で供給できなくなり耐消化性が低下
するので、実用上ＣａＯは３０％以下が望ましい。
【００１０】また、ＺｒＯ２が３５％未満では耐食性が
低下するので、多くすることが望ましいが、８０％超に
なるとＣａＯの添加量がＣａＯ添加の十分な効果の得ら
れる１０％以下になるのでそれ以下が望ましい。本発明
におけるＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物は、
一般的には前記した電融ＺｒＯ２−ＣａＯ原料、ＺｒＯ
２、ＣａＦ２等にりん条黒鉛を加え、ピッチ、レジン等
をバインダーとして混練後、成形、乾燥し、非酸化雰囲
気で焼成することにより得られる。また、 必要に応じ
て強度を向上させるために金属シリコンを、酸化防止や
耐スポール性向上のために炭化ケイ素などを組み合わせ
ることも可能である。
低下するので、多くすることが望ましいが、８０％超に
なるとＣａＯの添加量がＣａＯ添加の十分な効果の得ら
れる１０％以下になるのでそれ以下が望ましい。本発明
におけるＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物は、
一般的には前記した電融ＺｒＯ２−ＣａＯ原料、ＺｒＯ
２、ＣａＦ２等にりん条黒鉛を加え、ピッチ、レジン等
をバインダーとして混練後、成形、乾燥し、非酸化雰囲
気で焼成することにより得られる。また、 必要に応じ
て強度を向上させるために金属シリコンを、酸化防止や
耐スポール性向上のために炭化ケイ素などを組み合わせ
ることも可能である。
【００１１】
【実施例】表１に示す原料を組み合わせた耐火物により
内孔部壁面、吐出孔壁面、パウダーライン部にいたるま
での本体下部の外壁面（以下所要部と称す）及びその他
の部分を構成して本発明の浸漬ノズルを得た。この所要
部を構成した耐火物の特性を、所要部以外及び比較例に
用いた耐火物の特性と共に表１に示した。
内孔部壁面、吐出孔壁面、パウダーライン部にいたるま
での本体下部の外壁面（以下所要部と称す）及びその他
の部分を構成して本発明の浸漬ノズルを得た。この所要
部を構成した耐火物の特性を、所要部以外及び比較例に
用いた耐火物の特性と共に表１に示した。
【００１２】
【表１−１】
【００１３】
【表１−２】
【００１４】このようにして得られる耐火物により所要
部を構成して得た浸漬ノズルの一実施例を図１および、
図２に示す。 実施例１〜６ 図１に示す浸漬ノズルにおいて本体上部５はＡｌ２Ｏ３
−Ｃ質耐火物７、パウダーライン部２はＺｒＯ２−Ｃ質
耐火物８とし、内孔部１の壁面及び、吐出孔３を含む本
体下部４を表１の実施例１〜６に示した原料配合のＺｒ
Ｏ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物６により構成した
。
部を構成して得た浸漬ノズルの一実施例を図１および、
図２に示す。 実施例１〜６ 図１に示す浸漬ノズルにおいて本体上部５はＡｌ２Ｏ３
−Ｃ質耐火物７、パウダーライン部２はＺｒＯ２−Ｃ質
耐火物８とし、内孔部１の壁面及び、吐出孔３を含む本
体下部４を表１の実施例１〜６に示した原料配合のＺｒ
Ｏ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物６により構成した
。
【００１５】実施例７
図２に示す浸漬ノズルは、本体上部側５および本体下部
側４の外壁面はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物７で、パウダー
ライン部２の外壁面はＺｒＯ２−Ｃ質耐火物８とし、内
孔部１の内壁面および吐出孔３の壁面に限って表１の原
料配合のＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物６を
使用した。
側４の外壁面はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物７で、パウダー
ライン部２の外壁面はＺｒＯ２−Ｃ質耐火物８とし、内
孔部１の内壁面および吐出孔３の壁面に限って表１の原
料配合のＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物６を
使用した。
【００１６】比較例１〜７
図３のノズルは図１と同様な構造のノズルに於て内孔部
１の壁面及び、吐出孔３を含む本体下部４を表１の比較
例１〜７に示したＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質またはＺｒＯ
２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質の耐火物９としたものであ
る。
１の壁面及び、吐出孔３を含む本体下部４を表１の比較
例１〜７に示したＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質またはＺｒＯ
２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質の耐火物９としたものであ
る。
【００１７】比較例８
図４のノズルは従来のガス吹き込みタイプのノズルで、
本体上部側５および本体下部側４はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐
火物７で、パウダーライン部２の外壁側はＺｒＯ２−Ｃ
質耐火物８とし、その内孔部側はＡｒガスを吹き込むた
めにポーラスなＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物１０で施工して
いる。
本体上部側５および本体下部側４はＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐
火物７で、パウダーライン部２の外壁側はＺｒＯ２−Ｃ
質耐火物８とし、その内孔部側はＡｒガスを吹き込むた
めにポーラスなＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物１０で施工して
いる。
【００１８】これらのノズルを用いて連続鋳造により１
鍋あたり２５０ｔｏｎのアルミキルド鋼を連続鋳造した
。操業条件および操業結果を表２に示す。
鍋あたり２５０ｔｏｎのアルミキルド鋼を連続鋳造した
。操業条件および操業結果を表２に示す。
【００１９】
【表２−１】
【００２０】
【表２−２】
【００２１】しかして図１に示す実施例１〜６のノズル
を用いてそれぞれ８鍋の連続鋳造を行った場合、比較例
１のＣａＦ２添加しないものや比較例４のＣａＯ量が本
発明範囲より少ないノズルを使用した場合と比較してア
ルミナの付着量が少なく、ノズル閉塞指数が小さい。こ
の傾向はＣａＯが多いほどＣａＦ２が多いほど顕著であ
る。
を用いてそれぞれ８鍋の連続鋳造を行った場合、比較例
１のＣａＦ２添加しないものや比較例４のＣａＯ量が本
発明範囲より少ないノズルを使用した場合と比較してア
ルミナの付着量が少なく、ノズル閉塞指数が小さい。こ
の傾向はＣａＯが多いほどＣａＦ２が多いほど顕著であ
る。
【００２２】図２に示す実施例７の浸漬ノズルでは、内
部孔１および吐出孔３の各壁面をＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ
ａＦ２−Ｃ質耐火物６により構成しているから、ノズル
内壁へのアルミナ付着は防止できていたが、本体下部４
の外壁のＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物７部分には付着物が付
着しており、製品品質が劣化した。
部孔１および吐出孔３の各壁面をＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ
ａＦ２−Ｃ質耐火物６により構成しているから、ノズル
内壁へのアルミナ付着は防止できていたが、本体下部４
の外壁のＡｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物７部分には付着物が付
着しており、製品品質が劣化した。
【００２３】比較例１は溶鋼のアルミナ量が多くなるあ
るいは上ノズルからのＡｒ吹き込み量が少なくなるとア
ルミナ付着によるノズル閉塞現象が認められ、製品品質
が劣化した。 ＣａＦ２量が本発明範囲より多い比較例
２やＺｒＯ２量が少ない比較例３、ＣａＯ量が多い比較
例５、Ｃ量が多い比較例７はアルミナ付着は少なかった
が内孔部の溶損が大きく、更に連続鋳造の時間を延長す
ることは困難である。また、 Ｃ量が少ない比較例６は
鋳造開始時にノズルの折損が発生したものがあった。比
較例４はＣａＯ量が少なく、ＺｒＯ２量が過多の場合で
ありアルミナ付着厚みが厚くノズル閉塞現象が認められ
、製品品質が劣化した。
るいは上ノズルからのＡｒ吹き込み量が少なくなるとア
ルミナ付着によるノズル閉塞現象が認められ、製品品質
が劣化した。 ＣａＦ２量が本発明範囲より多い比較例
２やＺｒＯ２量が少ない比較例３、ＣａＯ量が多い比較
例５、Ｃ量が多い比較例７はアルミナ付着は少なかった
が内孔部の溶損が大きく、更に連続鋳造の時間を延長す
ることは困難である。また、 Ｃ量が少ない比較例６は
鋳造開始時にノズルの折損が発生したものがあった。比
較例４はＣａＯ量が少なく、ＺｒＯ２量が過多の場合で
ありアルミナ付着厚みが厚くノズル閉塞現象が認められ
、製品品質が劣化した。
【００２４】図４に示す浸漬ノズルとした比較例８では
低Ａｒ流量では４鍋鋳造した時点でアルミナが付着して
ノズル閉塞が発生してしまい、 品質が大きく劣化した
。また、高Ａｒ流量ではアルミナの付着は減少し、ノズ
ルの閉塞は軽減したが、Ａｒ気泡性の欠陥が発生して製
品品質が大きく劣化した。
低Ａｒ流量では４鍋鋳造した時点でアルミナが付着して
ノズル閉塞が発生してしまい、 品質が大きく劣化した
。また、高Ａｒ流量ではアルミナの付着は減少し、ノズ
ルの閉塞は軽減したが、Ａｒ気泡性の欠陥が発生して製
品品質が大きく劣化した。
【００２５】
【発明の効果】本発明の実施例ノズルは、溶鋼流に接す
る部分および溶鋼に浸漬する部分に溶鋼中のアルミナ付
着を防止するＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物
を使用する構成としたために、（１） 浸漬ノズルへの
アルミナの付着によるノズルの閉塞が回避でき、多数回
連続する連続鋳造が可能となり、操業効率を著しく向上
させる、（２） 付着生成物が剥離して溶鋼中に懸濁
して捕捉される現象を防止できるために、これによる製
品の品質低下を防止できる、（３） Ａｒの吹き込みを
なくすことが出来、Ａｒ気泡が原因となって発生する欠
陥の発生を防止できる、等の効果が得られる。
る部分および溶鋼に浸漬する部分に溶鋼中のアルミナ付
着を防止するＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物
を使用する構成としたために、（１） 浸漬ノズルへの
アルミナの付着によるノズルの閉塞が回避でき、多数回
連続する連続鋳造が可能となり、操業効率を著しく向上
させる、（２） 付着生成物が剥離して溶鋼中に懸濁
して捕捉される現象を防止できるために、これによる製
品の品質低下を防止できる、（３） Ａｒの吹き込みを
なくすことが出来、Ａｒ気泡が原因となって発生する欠
陥の発生を防止できる、等の効果が得られる。
【図１】
【図２】本発明の一実施例である浸漬ノズルの縦断面図
である。
である。
【図３】
【図４】比較例の浸漬ノズルの縦断面図である。
１ 内孔部
２ パウダーライン部
３ 吐出孔
４ 本体下部側
５ 本体上部側
６ ＺｒＯ２−ＣａＯ−ＣａＦ２−Ｃ質耐火物７
Ａｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物 ８ ＺｒＯ２−Ｃ質耐火物 ９ ＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質耐火物
Ａｌ２Ｏ３−Ｃ質耐火物 ８ ＺｒＯ２−Ｃ質耐火物 ９ ＺｒＯ２−ＣａＯ−Ｃ質耐火物
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造用浸漬ノズルにおいて、
内孔部壁面、吐出孔壁面および／またはパウダーライン
部に至るまでの本体下部の外壁面を、１０〜５０ｗｔ％
のＣ、１０〜３０ｗｔ％のＣａＯ、３５〜８０％のＺｒ
Ｏ２、０．１〜１０％のＣａＦ２を含む組成の耐火物で
構成したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2415465A JPH04231153A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2415465A JPH04231153A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04231153A true JPH04231153A (ja) | 1992-08-20 |
Family
ID=18523820
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2415465A Withdrawn JPH04231153A (ja) | 1990-12-28 | 1990-12-28 | 連続鋳造用浸漬ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04231153A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102873290A (zh) * | 2012-10-16 | 2013-01-16 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种多级分流型连铸浸入式水口 |
-
1990
- 1990-12-28 JP JP2415465A patent/JPH04231153A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102873290A (zh) * | 2012-10-16 | 2013-01-16 | 中冶南方工程技术有限公司 | 一种多级分流型连铸浸入式水口 |
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