JPH04236129A - 転流振動抑制装置 - Google Patents
転流振動抑制装置Info
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- JPH04236129A JPH04236129A JP3015041A JP1504191A JPH04236129A JP H04236129 A JPH04236129 A JP H04236129A JP 3015041 A JP3015041 A JP 3015041A JP 1504191 A JP1504191 A JP 1504191A JP H04236129 A JPH04236129 A JP H04236129A
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- reactor
- series
- capacitor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/40—Arrangements for reducing harmonics
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、整流器負荷の運転にお
ける矩形の負荷電流による理論高調波、および転流動作
にともなって発生するノッチング電圧によって系統内に
生じさせられる転流振動に起因する高調波を総合的に防
止ないしは抑制するための高調波防止抑制装置に関する
。
ける矩形の負荷電流による理論高調波、および転流動作
にともなって発生するノッチング電圧によって系統内に
生じさせられる転流振動に起因する高調波を総合的に防
止ないしは抑制するための高調波防止抑制装置に関する
。
【０００２】
【従来の技術】サイリスタ整流器等の整流器負荷の転流
動作にともなって発生する線間電圧の陥没、いわゆるノ
ッチング電圧は、例えば６．６ＫＶ配電系における隣接
した力率改善用コンデンサと線路インダクタンスとから
構成されるＬＣ閉回路に自由振動をひき起こさせ、これ
に起因する有害な高調波が系統内に発生する。かかる現
象は転流振動と呼ばれる。近年の配電系内の整流器負荷
の設置数および容量の増大により、このような転流振動
は見逃せない問題となっている。従来の高調波対策とし
て、特定の高調波に共振次数を設定して高調波吸収を図
る交流フィルタ、補償制御を行なう高調波補償装置（ア
クテイブフィルタ：ＡＦともいう）、整流器負荷と系統
との間に直列にリアクトルを接続することにより両者の
電気的結合を粗にしてノッチング電圧が系統に流出しな
いようにするバッファリアクトル等が検討されている。 しかし、上記交流フィルタの場合には、系統構成変更が
煩雑な配電系では系統構成変更にともなう高調波抑制機
能の低下や喪失が生じるために汎用性に欠けるという問
題点がある。また、アクテイブフィルタの場合には亘長
が短く、５０次程度までにも及ぶ極めて高い共振周波数
への要求に対して２０次程度までしか補償を行なえない
ため、適用に限界がある。さらに、バッファリアクトル
の場合には、系統へのノッチング電圧の流出を十分に阻
止しようとすると、整流器負荷の転流特性を悪化させ、
甚だしい場合には転流失敗を招くという問題点がある。
動作にともなって発生する線間電圧の陥没、いわゆるノ
ッチング電圧は、例えば６．６ＫＶ配電系における隣接
した力率改善用コンデンサと線路インダクタンスとから
構成されるＬＣ閉回路に自由振動をひき起こさせ、これ
に起因する有害な高調波が系統内に発生する。かかる現
象は転流振動と呼ばれる。近年の配電系内の整流器負荷
の設置数および容量の増大により、このような転流振動
は見逃せない問題となっている。従来の高調波対策とし
て、特定の高調波に共振次数を設定して高調波吸収を図
る交流フィルタ、補償制御を行なう高調波補償装置（ア
クテイブフィルタ：ＡＦともいう）、整流器負荷と系統
との間に直列にリアクトルを接続することにより両者の
電気的結合を粗にしてノッチング電圧が系統に流出しな
いようにするバッファリアクトル等が検討されている。 しかし、上記交流フィルタの場合には、系統構成変更が
煩雑な配電系では系統構成変更にともなう高調波抑制機
能の低下や喪失が生じるために汎用性に欠けるという問
題点がある。また、アクテイブフィルタの場合には亘長
が短く、５０次程度までにも及ぶ極めて高い共振周波数
への要求に対して２０次程度までしか補償を行なえない
ため、適用に限界がある。さらに、バッファリアクトル
の場合には、系統へのノッチング電圧の流出を十分に阻
止しようとすると、整流器負荷の転流特性を悪化させ、
甚だしい場合には転流失敗を招くという問題点がある。
【０００３】一方、転流振動を解決すべく整流器負荷と
系統との間の電気的結合を減ずるために、整流器負荷用
変圧器と系統との間に直列に接続したリアクトルと、そ
のリアクトルによりもたらされる整流器負荷の運転特性
悪化を防止するために、整流器負荷用変圧器の端子に並
列接続したコンデンサと、共振高調波を速やかに減衰さ
せるために前記リアクトルまたは前記コンデンサに直列
に挿入接続した制動抵抗と、この制動抵抗に並列に接続
した基本波バイパス用リアクトルとを設けた高調波防止
抑制装置もある。しかしながら、同装置には系統構成変
更によって共振高調波が変化すると、防止機能が十分で
なくなる可能性があるだけでなく、理論高調波を防止抑
制することができない。したがって、本発明の課題は、
従来技術におけるこれらの問題点を克服し得る高調波防
止抑制装置を提供することにある。
系統との間の電気的結合を減ずるために、整流器負荷用
変圧器と系統との間に直列に接続したリアクトルと、そ
のリアクトルによりもたらされる整流器負荷の運転特性
悪化を防止するために、整流器負荷用変圧器の端子に並
列接続したコンデンサと、共振高調波を速やかに減衰さ
せるために前記リアクトルまたは前記コンデンサに直列
に挿入接続した制動抵抗と、この制動抵抗に並列に接続
した基本波バイパス用リアクトルとを設けた高調波防止
抑制装置もある。しかしながら、同装置には系統構成変
更によって共振高調波が変化すると、防止機能が十分で
なくなる可能性があるだけでなく、理論高調波を防止抑
制することができない。したがって、本発明の課題は、
従来技術におけるこれらの問題点を克服し得る高調波防
止抑制装置を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るため、本発明は、整流器負荷と系統との間に、両者の
電気的結合を減ずるための第１のリアクトルを直列に接
続するとともに、この第１リアクトルの前記整流器負荷
側および系統側に、制動抵抗と基本波バイパス用インダ
クタンスとの並列回路をコンデンサに直列に接続した直
列回路をそれぞれ並列に接続したΠ形ＬＣ回路を挿入し
、かつこのΠ形ＬＣ回路と前記系統側との間に両者の電
気的結合を減ずるための第２のリアクトルを直列に挿入
することを特徴としている。また、コンデンサに対し制
動抵抗と基本波バイパス用インダクタンスとの並列回路
を直列に接続した直列回路はΠ形ＬＣ回路の系統側か、
または負荷側の一方にのみ設け、他方にはコンデンサを
接続するようにしても良い。さらに、これらの構成に加
えて理論高調波を防止抑制するするために、Π形ＬＣ回
路とバッファリアクトルの間に交流フイルタを接続する
か、またはΠ形ＬＣ回路とバッファリアクトルとの間に
、Π形ＬＣ回路と並列に高調波補償装置を接続するよう
にしても良い。
るため、本発明は、整流器負荷と系統との間に、両者の
電気的結合を減ずるための第１のリアクトルを直列に接
続するとともに、この第１リアクトルの前記整流器負荷
側および系統側に、制動抵抗と基本波バイパス用インダ
クタンスとの並列回路をコンデンサに直列に接続した直
列回路をそれぞれ並列に接続したΠ形ＬＣ回路を挿入し
、かつこのΠ形ＬＣ回路と前記系統側との間に両者の電
気的結合を減ずるための第２のリアクトルを直列に挿入
することを特徴としている。また、コンデンサに対し制
動抵抗と基本波バイパス用インダクタンスとの並列回路
を直列に接続した直列回路はΠ形ＬＣ回路の系統側か、
または負荷側の一方にのみ設け、他方にはコンデンサを
接続するようにしても良い。さらに、これらの構成に加
えて理論高調波を防止抑制するするために、Π形ＬＣ回
路とバッファリアクトルの間に交流フイルタを接続する
か、またはΠ形ＬＣ回路とバッファリアクトルとの間に
、Π形ＬＣ回路と並列に高調波補償装置を接続するよう
にしても良い。
【０００５】
【作用】整流器負荷と系統との間に接続されたΠ形ＬＣ
回路の第１のリアクトルは、系統と負荷との電気的結合
を減じるバッファリアクトルとして作用し、ノッチング
電圧の系統への流出を緩和する働きをし、これを設けた
ことにより懸念される整流器負荷の運転特性悪化の問題
は、負荷側コンデンサに転流時の短絡電流を供給する働
きをさせることによって解消される。つまり、負荷側コ
ンデンサは転流時の短絡電流を供給するため、蓄積電荷
が減少して端子電圧が減少することからノッチング電圧
が発生する。従来は減少電荷の補充を系統内の他需要家
の力率改善用コンデンサから得るようにしているため系
統内に転流振動が波及するが、本装置では系統側にもコ
ンデンサを設けているので振動が内部に封じ込められ、
かつ発生する共振高調波は制動抵抗により速やかに減衰
させられる。そして、系統構成の変更によって共振周波
数が低下し制動抵抗通過電流が減少して上記Π形ＬＣ回
路による振動防止抑制機能が低下するのを防ぐため、Π
形ＬＣ回路と系統間の電気的結合を減じる第２のリアク
トルがこれらの間に直列に挿入される。また、理論高調
波を防止するために、上記直列に挿入された第２リアク
トルの負荷側端に交流フイルタまたは高調波補償装置（
アクティブフィルタ）を接続する。さらには、回路構成
エレメント数を少なくするため、コンデンサに対し制動
抵抗と基本波バイパス用インダクタンスとの並列回路を
直列に接続した直列回路はΠ形ＬＣ回路の負荷側または
系統側のいずれか一方にのみ設けるようにすることがで
きる。
回路の第１のリアクトルは、系統と負荷との電気的結合
を減じるバッファリアクトルとして作用し、ノッチング
電圧の系統への流出を緩和する働きをし、これを設けた
ことにより懸念される整流器負荷の運転特性悪化の問題
は、負荷側コンデンサに転流時の短絡電流を供給する働
きをさせることによって解消される。つまり、負荷側コ
ンデンサは転流時の短絡電流を供給するため、蓄積電荷
が減少して端子電圧が減少することからノッチング電圧
が発生する。従来は減少電荷の補充を系統内の他需要家
の力率改善用コンデンサから得るようにしているため系
統内に転流振動が波及するが、本装置では系統側にもコ
ンデンサを設けているので振動が内部に封じ込められ、
かつ発生する共振高調波は制動抵抗により速やかに減衰
させられる。そして、系統構成の変更によって共振周波
数が低下し制動抵抗通過電流が減少して上記Π形ＬＣ回
路による振動防止抑制機能が低下するのを防ぐため、Π
形ＬＣ回路と系統間の電気的結合を減じる第２のリアク
トルがこれらの間に直列に挿入される。また、理論高調
波を防止するために、上記直列に挿入された第２リアク
トルの負荷側端に交流フイルタまたは高調波補償装置（
アクティブフィルタ）を接続する。さらには、回路構成
エレメント数を少なくするため、コンデンサに対し制動
抵抗と基本波バイパス用インダクタンスとの並列回路を
直列に接続した直列回路はΠ形ＬＣ回路の負荷側または
系統側のいずれか一方にのみ設けるようにすることがで
きる。
【０００６】
【実施例】図１は本発明の第１実施例を示す回路図であ
る。同図において、１は整流器負荷、２は整流器負荷用
変圧器、３は系統、４，５はコンデンサ、６，７，８，
９はリアクトル、１０，１１は抵抗である。すなわち、
整流器負荷用変圧器２の系統３側には直列にリアクトル
６が接続され、これと並列にコンデンサ４が接続されて
いる。このコンデンサ４には制動抵抗１０が直列に接続
されており、また制動抵抗１０には並列に基本波バイパ
ス用リアクトル８が接続されている。しかして、リアク
トル６と、抵抗１１およびリアクトル９からなる並列回
路にコンデンサ５を直列接続した直列回路と、抵抗１０
およびリアクトル８からなる並列回路にコンデンサ４を
直列接続した直列回路とからΠ形ＬＣ回路が構成される
。整流器負荷１は転流動作にともなって転流陥没，すな
わちノッチング電圧を発生する。系統３と変圧器２との
間に直列に接続されたリアクトル６（インダクタンスＬ
１）はバッファリアクトルとして作用し、これにより負
荷１と系統３との間の電気的結合が弱まることから、負
荷側からのノッチング電圧の系統への流失が緩和される
。他方、このインダクタンスＬ１の存在により負荷の端
子電圧が低下するなどの運転特性悪化が懸念されるため
、転流時の短絡電流供給用に整流器負荷用変圧器２の高
圧側端子には並列に容量Ｃ１のコンデンサ４が接続され
ている。このコンデンサ４は力率改善効果を持つため、
力率改善コンデンサとして兼用させることができる。と
ころで、コンデンサＣ１の放電電荷の補充が転流後に必
要となるが、これを系統３から補充しては振動が系統へ
波及することになるので、これを防止するために容量Ｃ
２のコンデンサ５が電荷補充用として系統側に接続され
るとともに、バッファリアクタンスとして値Ｌ２のリア
クトル７がＣ１−Ｌ１−Ｃ２のΠ形ＬＣ回路よりも系統
側に直列接続される。この閉回路Ｃ１−Ｌ１−Ｃ２に封
じ込められる転流振動の共振周波数ｆｒは概略、次式で
与えられる。 ｆｒ＝１／２π｛Ｃ１・Ｃ２・Ｌ１／（Ｃ１＋Ｃ２
）｝１／２ …（１）
る。同図において、１は整流器負荷、２は整流器負荷用
変圧器、３は系統、４，５はコンデンサ、６，７，８，
９はリアクトル、１０，１１は抵抗である。すなわち、
整流器負荷用変圧器２の系統３側には直列にリアクトル
６が接続され、これと並列にコンデンサ４が接続されて
いる。このコンデンサ４には制動抵抗１０が直列に接続
されており、また制動抵抗１０には並列に基本波バイパ
ス用リアクトル８が接続されている。しかして、リアク
トル６と、抵抗１１およびリアクトル９からなる並列回
路にコンデンサ５を直列接続した直列回路と、抵抗１０
およびリアクトル８からなる並列回路にコンデンサ４を
直列接続した直列回路とからΠ形ＬＣ回路が構成される
。整流器負荷１は転流動作にともなって転流陥没，すな
わちノッチング電圧を発生する。系統３と変圧器２との
間に直列に接続されたリアクトル６（インダクタンスＬ
１）はバッファリアクトルとして作用し、これにより負
荷１と系統３との間の電気的結合が弱まることから、負
荷側からのノッチング電圧の系統への流失が緩和される
。他方、このインダクタンスＬ１の存在により負荷の端
子電圧が低下するなどの運転特性悪化が懸念されるため
、転流時の短絡電流供給用に整流器負荷用変圧器２の高
圧側端子には並列に容量Ｃ１のコンデンサ４が接続され
ている。このコンデンサ４は力率改善効果を持つため、
力率改善コンデンサとして兼用させることができる。と
ころで、コンデンサＣ１の放電電荷の補充が転流後に必
要となるが、これを系統３から補充しては振動が系統へ
波及することになるので、これを防止するために容量Ｃ
２のコンデンサ５が電荷補充用として系統側に接続され
るとともに、バッファリアクタンスとして値Ｌ２のリア
クトル７がＣ１−Ｌ１−Ｃ２のΠ形ＬＣ回路よりも系統
側に直列接続される。この閉回路Ｃ１−Ｌ１−Ｃ２に封
じ込められる転流振動の共振周波数ｆｒは概略、次式で
与えられる。 ｆｒ＝１／２π｛Ｃ１・Ｃ２・Ｌ１／（Ｃ１＋Ｃ２
）｝１／２ …（１）
【０００７】しかし、
このｆｒが低すぎては共振電流の制動抵抗１０，１１へ
の通過分が減少して振動の速やかな減衰が妨げられ、高
すぎてはリアクトルやコンデンサの値が過小、従ってノ
ッチング電圧の系統流失防止機能が低下することから、
ｆｒは７００〜２０００Ｈｚの範囲で理想運転状態では
転流振動が発生しない次数、例えば６パルス整流器なら
ば１７〜１９次などを避け、１２パルス整流器ならば２
３〜２５次は避ける必要がある。 次に、制動抵抗１０，１１の各抵抗値ＲＳ１，ＲＳ２は
振動を速やかにする目的から、次の条件により定める。 ｅ−（ＲＳ１＋ＲＳ２）Ｔ０／２Ｌ１＝ε
…（２）ただし、振動の減衰率εは
経験的に０．０１程度が選ばれる。またＴ０は６パルス
整流器の転流間隔でｆ０を商用周波数として、次式で与
えられる。 Ｔ０＝１／６ｆ０
…（３）また、基本波バイパス用リアクトル８
，９のリアクタンス値ＬＳ１，ＬＳ２については、次の
条件で与えられる。 ＲＳ１／２πｆ０・ＬＳ１＝ＲＳ２／２πｆ０・Ｌ
Ｓ２＝１／α …（４）ここに、定数αは経験的に０
．２〜０．２５が選ばれる。
このｆｒが低すぎては共振電流の制動抵抗１０，１１へ
の通過分が減少して振動の速やかな減衰が妨げられ、高
すぎてはリアクトルやコンデンサの値が過小、従ってノ
ッチング電圧の系統流失防止機能が低下することから、
ｆｒは７００〜２０００Ｈｚの範囲で理想運転状態では
転流振動が発生しない次数、例えば６パルス整流器なら
ば１７〜１９次などを避け、１２パルス整流器ならば２
３〜２５次は避ける必要がある。 次に、制動抵抗１０，１１の各抵抗値ＲＳ１，ＲＳ２は
振動を速やかにする目的から、次の条件により定める。 ｅ−（ＲＳ１＋ＲＳ２）Ｔ０／２Ｌ１＝ε
…（２）ただし、振動の減衰率εは
経験的に０．０１程度が選ばれる。またＴ０は６パルス
整流器の転流間隔でｆ０を商用周波数として、次式で与
えられる。 Ｔ０＝１／６ｆ０
…（３）また、基本波バイパス用リアクトル８
，９のリアクタンス値ＬＳ１，ＬＳ２については、次の
条件で与えられる。 ＲＳ１／２πｆ０・ＬＳ１＝ＲＳ２／２πｆ０・Ｌ
Ｓ２＝１／α …（４）ここに、定数αは経験的に０
．２〜０．２５が選ばれる。
【０００８】図２は本発明の第２の実施例を示す回路図
である。これは、図１に示すものに対し、リアクトルと
コンデンサとの直列回路からなる交流フィルタ１２をΠ
形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続した点が特徴で
あり、これにより理論高調波を抑制することが可能とな
る。つまり、このような構成とすることにより、転流振
動と理論高調波をともに防止抑制することが可能となる
。
である。これは、図１に示すものに対し、リアクトルと
コンデンサとの直列回路からなる交流フィルタ１２をΠ
形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続した点が特徴で
あり、これにより理論高調波を抑制することが可能とな
る。つまり、このような構成とすることにより、転流振
動と理論高調波をともに防止抑制することが可能となる
。
【０００９】図３は本発明の第３の実施例を示す回路図
である。図２の構成では、交流フィルタ１２は系統構成
が変更され、系統からの理論高調波の流入が増加すると
過負荷となり、焼損のおそれがある。そこで、図３の如
く交流フィルタに代えて、アクティブフィルタ１３をΠ
形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続することにより
、系統構成変更にも対処できるようにしたものである。
である。図２の構成では、交流フィルタ１２は系統構成
が変更され、系統からの理論高調波の流入が増加すると
過負荷となり、焼損のおそれがある。そこで、図３の如
く交流フィルタに代えて、アクティブフィルタ１３をΠ
形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続することにより
、系統構成変更にも対処できるようにしたものである。
【００１０】図４は図１の変形例を示す回路図である。
この実施例が図１に示すものと相違する点は、図１でコ
ンデンサ４に直列に挿入されていたＲ−Ｌ並列回路をコ
ンデンサ５側に集約した点にある。こうすることにより
、構成素子数が少なくなって回路構成が簡単になるだけ
でなく、コンデンサ４による転流時短絡電流の供給能力
、従ってノッチング電圧の系統流失防止機能を向上させ
ることができる。
ンデンサ４に直列に挿入されていたＲ−Ｌ並列回路をコ
ンデンサ５側に集約した点にある。こうすることにより
、構成素子数が少なくなって回路構成が簡単になるだけ
でなく、コンデンサ４による転流時短絡電流の供給能力
、従ってノッチング電圧の系統流失防止機能を向上させ
ることができる。
【００１１】図５は図４の変形例を示す回路図である。
すなわち、コンデンサ４に直列に挿入されていたＲ−Ｌ
並列回路をコンデンサ５側に集約した点は図４に示すも
のと同じであるが、これに図２の場合と同様のリアクト
ルとコンデンサとの直列回路からなる交流フィルタ１２
を、Π形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続した点が
特徴である。こうすることで、図１に示すものに対して
さらに理論高調波を抑制する機能を付加することができ
る。
並列回路をコンデンサ５側に集約した点は図４に示すも
のと同じであるが、これに図２の場合と同様のリアクト
ルとコンデンサとの直列回路からなる交流フィルタ１２
を、Π形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続した点が
特徴である。こうすることで、図１に示すものに対して
さらに理論高調波を抑制する機能を付加することができ
る。
【００１２】図６は図５の変形例を示す回路図である。
これは、図５に示すものが理論高調波を抑制するに当た
り、系統構成が変更され系統からの理論高調波の流入が
増加すると交流フィルタは過負荷となり、焼損のおそれ
があるので、交流フィルタに代えて、アクティブフィル
タ１３をΠ形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続する
ことにより、理論高調波の抑制機能を向上させたもので
ある。
り、系統構成が変更され系統からの理論高調波の流入が
増加すると交流フィルタは過負荷となり、焼損のおそれ
があるので、交流フィルタに代えて、アクティブフィル
タ１３をΠ形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続する
ことにより、理論高調波の抑制機能を向上させたもので
ある。
【００１３】図７は図１の別の変形例を示す回路図であ
る。すなわち、図１でコンデンサ５に直列に挿入されて
いたＲ−Ｌ並列回路をコンデンサ４側に集約した点にあ
る。こうすることにより、構成素子数が少なくなって回
路構成を簡単にすることが可能となる。
る。すなわち、図１でコンデンサ５に直列に挿入されて
いたＲ−Ｌ並列回路をコンデンサ４側に集約した点にあ
る。こうすることにより、構成素子数が少なくなって回
路構成を簡単にすることが可能となる。
【００１４】図８は図７の変形例を示す回路図である。
これは、コンデンサ４に直列に挿入されていたＲ−Ｌ並
列回路をコンデンサ５側に集約して、構成素子数を少な
くし回路構成を簡単にする点は図７と同様であるが、こ
れに図５の場合と同様のリアクトルとコンデンサとの直
列回路からなる交流フィルタ１２を、Π形ＬＣ回路と系
統３との間に並列に接続した点が特徴である。こうする
ことで、図７に示すものに対してさらに理論高調波を抑
制する機能を付加することができる。
列回路をコンデンサ５側に集約して、構成素子数を少な
くし回路構成を簡単にする点は図７と同様であるが、こ
れに図５の場合と同様のリアクトルとコンデンサとの直
列回路からなる交流フィルタ１２を、Π形ＬＣ回路と系
統３との間に並列に接続した点が特徴である。こうする
ことで、図７に示すものに対してさらに理論高調波を抑
制する機能を付加することができる。
【００１５】図９は図８の変形例を示す回路図である。
すなわち、図８に示すものが理論高調波を抑制するに当
たり、系統構成が変更され系統からの理論高調波の流入
が増大すると、交流フィルタは過負荷となり焼損のおそ
れがあるので、交流フィルタに代えて、アクティブフィ
ルタ１３をΠ形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続す
ることにより、理論高調波の抑制機能を向上させたもの
である。
たり、系統構成が変更され系統からの理論高調波の流入
が増大すると、交流フィルタは過負荷となり焼損のおそ
れがあるので、交流フィルタに代えて、アクティブフィ
ルタ１３をΠ形ＬＣ回路と系統３との間に並列に接続す
ることにより、理論高調波の抑制機能を向上させたもの
である。
【００１６】
【発明の効果】本発明によれば、系統と整流器負荷との
間の直列リアクトルと、この直列リアクトルの負荷側の
並列コンデンサとによって、整流器負荷の運転特性を悪
化させることなく系統へのノッチング電圧の流失を緩和
し、そのコンデンサに直列に挿入した基本波バイパス用
リアクトル付き制動抵抗により基本波電流による損失発
生を防ぎながら共振高周波を速やかに減衰させることが
できる。また、系統構成の影響で共振周波数が変化し制
動抵抗の効果が低下するのを防止するため、リアクトル
の系統側にもコンデンサを設けΠ形ＬＣ回路を構成して
振動を封じ込めるとともに、その系統への影響をこのΠ
形ＬＣ回路の系統側にバッファリアクトルを追加するこ
とで、防止することができる。さらに、交流フィルタま
たはアクティブフィルタを付加することにより、理論高
調波の抑制機能をも有する総合的な高調波防止抑制装置
を提供することが可能となる。
間の直列リアクトルと、この直列リアクトルの負荷側の
並列コンデンサとによって、整流器負荷の運転特性を悪
化させることなく系統へのノッチング電圧の流失を緩和
し、そのコンデンサに直列に挿入した基本波バイパス用
リアクトル付き制動抵抗により基本波電流による損失発
生を防ぎながら共振高周波を速やかに減衰させることが
できる。また、系統構成の影響で共振周波数が変化し制
動抵抗の効果が低下するのを防止するため、リアクトル
の系統側にもコンデンサを設けΠ形ＬＣ回路を構成して
振動を封じ込めるとともに、その系統への影響をこのΠ
形ＬＣ回路の系統側にバッファリアクトルを追加するこ
とで、防止することができる。さらに、交流フィルタま
たはアクティブフィルタを付加することにより、理論高
調波の抑制機能をも有する総合的な高調波防止抑制装置
を提供することが可能となる。
【図１】本発明の第１実施例を示す回路図である。
【図２】本発明の第２実施例を示す回路図である。
【図３】本発明の第３実施例を示す回路図である。
【図４】本発明の第４実施例を示す回路図である。
【図５】本発明の第５実施例を示す回路図である。
【図６】本発明の第６実施例を示す回路図である。
【図７】本発明の第７実施例を示す回路図である。
【図８】本発明の第８実施例を示す回路図である。
【図９】本発明の第９実施例を示す回路図である。
１ 整流器負荷
２ 整流器用変圧器
３ 負荷
４ コンデンサ
５ コンデンサ
６ リアクトル
７ リアクトル
８ リアクトル
９ リアクトル
１０ 制動抵抗
１１ 制動抵抗
１２ 交流フィルタ
Claims (5)
- 【請求項１】 整流器負荷と系統との間に、両者の電
気的結合を減ずるための第１のリアクトルを直列に接続
するとともに、この第１リアクトルの前記整流器負荷側
および系統側に、制動抵抗と基本波バイパス用インダク
タンスとの並列回路をコンデンサに直列に接続した直列
回路をそれぞれ並列に接続したΠ形ＬＣ回路を挿入し、
かつこのΠ形ＬＣ回路と前記系統側との間に両者の電気
的結合を減ずるための第２のリアクトルを直列に挿入し
たことを特徴とする高調波防止抑制装置。 - 【請求項２】 整流器負荷と系統との間に、両者の電
気的結合を減ずるための第１のリアクトルを直列に接続
するとともに、この第１リアクトルの前記整流器負荷側
にはコンデンサを、また系統側には制動抵抗と基本波バ
イパス用インダクタンスとの並列回路をコンデンサに直
列に接続した直列回路をそれぞれ並列に接続したΠ形Ｌ
Ｃ回路を挿入し、かつこのΠ形ＬＣ回路と前記系統側と
の間に両者の電気的結合を減ずるための第２のリアクト
ルを直列に挿入したことを特徴とする高調波防止抑制装
置。 - 【請求項３】 整流器負荷と系統との間に、両者の電
気的結合を減ずるための第１のリアクトルを直列に接続
するとともに、この第１リアクトルの前記整流器負荷側
には制動抵抗と基本波バイパス用インダクタンスとの並
列回路をコンデンサに直列に接続した直列回路を、また
系統側にはコンデンサをそれぞれ並列に接続したΠ形Ｌ
Ｃ回路を挿入し、かつこのΠ形ＬＣ回路と前記系統側と
の間に両者の電気的結合を減ずるための第２のリアクト
ルを直列に挿入したことを特徴とする高調波防止抑制装
置。 - 【請求項４】 前記Π形ＬＣ回路と第２リアクトルの
間に並列に交流フイルタを接続し、理論高調波を防止抑
制することを特徴とする請求項１ないし請求項３のいず
れかに記載の高調波防止抑制装置。 - 【請求項５】 前記Π形ＬＣ回路と第２リアクトルと
の間に、Π形ＬＣ回路と並列に高調波補償装置を接続し
、理論高調波を防止抑制することを特徴とする請求項１
ないし請求項３のいずれかに記載の高調波防止抑制装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3015041A JPH04236129A (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 転流振動抑制装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3015041A JPH04236129A (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 転流振動抑制装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04236129A true JPH04236129A (ja) | 1992-08-25 |
Family
ID=11877758
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3015041A Pending JPH04236129A (ja) | 1991-01-16 | 1991-01-16 | 転流振動抑制装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04236129A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54123857A (en) * | 1978-03-17 | 1979-09-26 | Nec Corp | Filter circuit |
| JPS58212326A (ja) * | 1982-06-01 | 1983-12-10 | 日新電機株式会社 | 高調波フイルタ |
| JPS6177408A (ja) * | 1984-09-21 | 1986-04-21 | Murata Mfg Co Ltd | 有極形ロ−パスフイルタ |
| JPS6314531A (ja) * | 1986-07-05 | 1988-01-21 | Nec Corp | 受信バツフア回路 |
| JPH0279727A (ja) * | 1988-09-13 | 1990-03-20 | Fuji Electric Co Ltd | 転流振動抑制装置 |
-
1991
- 1991-01-16 JP JP3015041A patent/JPH04236129A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54123857A (en) * | 1978-03-17 | 1979-09-26 | Nec Corp | Filter circuit |
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