JPH0423971B2 - - Google Patents
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- JPH0423971B2 JPH0423971B2 JP59217047A JP21704784A JPH0423971B2 JP H0423971 B2 JPH0423971 B2 JP H0423971B2 JP 59217047 A JP59217047 A JP 59217047A JP 21704784 A JP21704784 A JP 21704784A JP H0423971 B2 JPH0423971 B2 JP H0423971B2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R29/00—Arrangements for measuring or indicating electric quantities not covered by groups G01R19/00 - G01R27/00
- G01R29/26—Measuring noise figure; Measuring signal-to-noise ratio
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Monitoring And Testing Of Transmission In General (AREA)
- Radio Relay Systems (AREA)
- Mobile Radio Communication Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は時分割多重通信（Time Divison
Multiple Access：以下TDMAという）回線に
於いて特に伝送路に非線形素子が存在する場合の
搬送波電力（Carrier power）と雑音電力
（Noise power）の比（CN比以下Ｃ／Ｎと記す）
を測定する回路に関するものである。
Multiple Access：以下TDMAという）回線に
於いて特に伝送路に非線形素子が存在する場合の
搬送波電力（Carrier power）と雑音電力
（Noise power）の比（CN比以下Ｃ／Ｎと記す）
を測定する回路に関するものである。
（従来の技術）
デイジタル通信技術の発達により衛星を用いた
TDMA通信方式が広く採用されてきた。通信回
線の品質を常に監視する事は回線保守、回線品質
の面からみて重要である。その監視項目の１つと
して前述のＣ／Ｎの測定が行われている。従来の
測定は電力計を用いて搬送波電力と雑音電力を測
定していた。
TDMA通信方式が広く採用されてきた。通信回
線の品質を常に監視する事は回線保守、回線品質
の面からみて重要である。その監視項目の１つと
して前述のＣ／Ｎの測定が行われている。従来の
測定は電力計を用いて搬送波電力と雑音電力を測
定していた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、従来の電力計を用いる測定方法
では、衛星回線中の衛星搭載中継器の非線形特性
により真のＣ／Ｎを測定できないという欠点があ
つた。
では、衛星回線中の衛星搭載中継器の非線形特性
により真のＣ／Ｎを測定できないという欠点があ
つた。
第４図は衛星回線モデルであり、１０１は送信
機、１０２は衛星中継器、１０３は受信機であ
る。図中NU及びNDはそれぞれ上り回線雑音、下
り回線雑音である。
機、１０２は衛星中継器、１０３は受信機であ
る。図中NU及びNDはそれぞれ上り回線雑音、下
り回線雑音である。
第４図に於いて受信機１０３の入力点に於ける
受信信号電力をＣとした場合真のＣ／ＮはＣ／
（NU＋ND）である。
受信信号電力をＣとした場合真のＣ／ＮはＣ／
（NU＋ND）である。
然しながら衛星中継器１０２は一般に非線形素
子が使用される（通信衛生によつては完全リミタ
が採用されている）為に非線形素子の出力では電
力計を用いてNUを測定する事は出来ない。第５
図はこの様子を示したもので入力雑音電力NUは
図ａのように同相雑音n′p（ｔ）、直交雑音n′s（ｔ）
により′p 2（）＋′s 2（）で定義される。（こ
こ
に（ ）2は２乗平均を意味する）。しかるに非線
形素子出力では図ｂのように同相雑音n′pは非線
形素子により除去され′s 2（）となる。従つて
以上述べた様に電力計を用いてＣ／Ｎを測定する
従来方式では伝送路に非線形素子が存在した場合
正しいＣ／Ｎを測定する事は出来なかつた。
子が使用される（通信衛生によつては完全リミタ
が採用されている）為に非線形素子の出力では電
力計を用いてNUを測定する事は出来ない。第５
図はこの様子を示したもので入力雑音電力NUは
図ａのように同相雑音n′p（ｔ）、直交雑音n′s（ｔ）
により′p 2（）＋′s 2（）で定義される。（こ
こ
に（ ）2は２乗平均を意味する）。しかるに非線
形素子出力では図ｂのように同相雑音n′pは非線
形素子により除去され′s 2（）となる。従つて
以上述べた様に電力計を用いてＣ／Ｎを測定する
従来方式では伝送路に非線形素子が存在した場合
正しいＣ／Ｎを測定する事は出来なかつた。
（問題点を解決するための手段）
本発明は伝送路に非線形素子が存在した場合に
於いても正しいＣ／Ｎを測定できる回路を提供し
ようとするものである。
於いても正しいＣ／Ｎを測定できる回路を提供し
ようとするものである。
本発明は上記の目的を達成するため次の構成を
有する。即ち、入力信号を帯域制限する帯域制限
ろ波器と、該帯域制限ろ波器の出力を２分岐する
第１の分岐回路と、該第１の分岐回路の一方の出
力をπ／２ラジアンだけ位相回転させる第１の
π／２位相推移回路と、該第１のπ／２位相推移
回路の出力の振幅を制限する振幅制限回路と、該
振幅制限回路の出力を再びπ／２ラジアンだけ位
相回転させる第２のπ／２位相推移回路と、該第
２のπ／２位相推移回路の出力を２分岐する第２
の分岐回路と、該第２の分岐回路の一方の出力を
遅延させる遅延回路と、該遅延回路の出力を２分
岐する第３の分岐回路と、該分岐回路の一方の出
力と前記第１の分岐回路の他方の出力との積を算
出する第１の乗算器と、前記第３の分岐回路の他
方の出力をπ／２ラジアンだけ位相回転させる第
３のπ／２位相推移回路と、該第３のπ／２位相
推移回路の出力と前記第２の分岐回路の他方の出
力との積を算出する第２の乗算器と、前記第１の
乗算器の出力を平均化する第１の平均化回路と、
該第１の平均化回路の出力の２乗を算出する第１
の２乗回路と、前記第２の乗算器の出力の２乗を
算出する第２の２乗回路と、該第２の２乗回路の
出力を平均化する第２の平均化回路と、前記第１
の２乗回路の出力を前記第２の平均化回路の出力
で除する除算回路と、該除算回路の出力に一定の
定数を乗ずる定数回路とからなるCN比測定回路
である。
有する。即ち、入力信号を帯域制限する帯域制限
ろ波器と、該帯域制限ろ波器の出力を２分岐する
第１の分岐回路と、該第１の分岐回路の一方の出
力をπ／２ラジアンだけ位相回転させる第１の
π／２位相推移回路と、該第１のπ／２位相推移
回路の出力の振幅を制限する振幅制限回路と、該
振幅制限回路の出力を再びπ／２ラジアンだけ位
相回転させる第２のπ／２位相推移回路と、該第
２のπ／２位相推移回路の出力を２分岐する第２
の分岐回路と、該第２の分岐回路の一方の出力を
遅延させる遅延回路と、該遅延回路の出力を２分
岐する第３の分岐回路と、該分岐回路の一方の出
力と前記第１の分岐回路の他方の出力との積を算
出する第１の乗算器と、前記第３の分岐回路の他
方の出力をπ／２ラジアンだけ位相回転させる第
３のπ／２位相推移回路と、該第３のπ／２位相
推移回路の出力と前記第２の分岐回路の他方の出
力との積を算出する第２の乗算器と、前記第１の
乗算器の出力を平均化する第１の平均化回路と、
該第１の平均化回路の出力の２乗を算出する第１
の２乗回路と、前記第２の乗算器の出力の２乗を
算出する第２の２乗回路と、該第２の２乗回路の
出力を平均化する第２の平均化回路と、前記第１
の２乗回路の出力を前記第２の平均化回路の出力
で除する除算回路と、該除算回路の出力に一定の
定数を乗ずる定数回路とからなるCN比測定回路
である。
第１図は本発明の構成を示すブロツク図であ
る。
る。
図中、番号３０１は帯域制限ろ波器、３０２は
振幅制限回路、３０３は遅延時間Ｔなる遅延回
路、３０４，３０５は乗算器、３０６，３０８，
３０９はπ／２位相推移回路、３０７は論理処理
回路、３１０〜３１２は分岐回路、３５０は信号
入力端子、３５１はＣ／Ｎ出力端子である。
振幅制限回路、３０３は遅延時間Ｔなる遅延回
路、３０４，３０５は乗算器、３０６，３０８，
３０９はπ／２位相推移回路、３０７は論理処理
回路、３１０〜３１２は分岐回路、３５０は信号
入力端子、３５１はＣ／Ｎ出力端子である。
（作用）
以下、本発明の作用を第１図に基づいて説明す
る。
る。
第１図の信号入力端子３５０の入力信号は、信
号ｓ（ｔ）と雑音ni（ｔ）の加算信号である。Ｃ／
Ｎ測定は無変調部分で行われるのでｓ（ｔ）が√
2P cosωotなる無変調部分について第１図の動
作を説明する（ここにＰは信号エンベロープ、
ωoは信号の角周波数である）。
号ｓ（ｔ）と雑音ni（ｔ）の加算信号である。Ｃ／
Ｎ測定は無変調部分で行われるのでｓ（ｔ）が√
2P cosωotなる無変調部分について第１図の動
作を説明する（ここにＰは信号エンベロープ、
ωoは信号の角周波数である）。
入力信号は、中心周波数ωo／2πなる帯域制限
ろ波器３０１を通過する。ni（ｔ）の電力密度を
No（ｗ／Hs）とした時、ろ波器帯域をＢとする
とろ波器出力の雑音ｎ（ｔ）は下式で表わせる
（デイベンポート／ルート著、瀧・宮川共訳、好
学社刊「不規則信号と雑音の論理」177頁参照）。
ろ波器３０１を通過する。ni（ｔ）の電力密度を
No（ｗ／Hs）とした時、ろ波器帯域をＢとする
とろ波器出力の雑音ｎ（ｔ）は下式で表わせる
（デイベンポート／ルート著、瀧・宮川共訳、好
学社刊「不規則信号と雑音の論理」177頁参照）。
ｎ（ｔ）＝nc（ｔ）cosωot＋ns（ｔ）sinωot ……(1)
但し2 c
（）＝2 s（）＝BNp
よつて、雑音と信号の合成信号ｒ（ｔ）は
ｒ（ｔ）（√２Ｐ＋np（ｔ））cosωot
＋ns（ｔ）sinωot ……(2)
この合成信号にπ／２位相推移回路３０８によ
つてπ／２ラジアンの位相回転を与えた信号をｒ
（ｔ）とすると となる。
つてπ／２ラジアンの位相回転を与えた信号をｒ
（ｔ）とすると となる。
この信号を振幅制限回路３０２を通して得られ
る信号r*（ｔ）は、 ｒ（ｔ）＝√２Asin（ωpｔ＋tan-1 ns（ｔ）／−√２Ｐ＋np（ｔ））≒√２Asinωpｔ√
２Ａ ・ns（ｔ）／−｛√２Ｐ＋np（ｔ）｝cosωpｔ∵｜ ns（ｔ）／√2P＋np（ｔ）｜≪１ となる。この信号にπ／２位相推移回路３０９に
よつて再びπ／２ラジアンの位相回転を与えられ
た信号ｒ(t)は、 r^(t)＝√２Acosωpｔ＋n′s(t)sinωpｔ……(3) 但し n′s（ｔ）＝√2A・ns（ｔ）／−｛√2P＋np（ｔ）｝ ここにＡは振幅制限器出力レベルである。
る信号r*（ｔ）は、 ｒ（ｔ）＝√２Asin（ωpｔ＋tan-1 ns（ｔ）／−√２Ｐ＋np（ｔ））≒√２Asinωpｔ√
２Ａ ・ns（ｔ）／−｛√２Ｐ＋np（ｔ）｝cosωpｔ∵｜ ns（ｔ）／√2P＋np（ｔ）｜≪１ となる。この信号にπ／２位相推移回路３０９に
よつて再びπ／２ラジアンの位相回転を与えられ
た信号ｒ(t)は、 r^(t)＝√２Acosωpｔ＋n′s(t)sinωpｔ……(3) 但し n′s（ｔ）＝√2A・ns（ｔ）／−｛√2P＋np（ｔ）｝ ここにＡは振幅制限器出力レベルである。
(3)式の信号を遅延回路３０３を通して得られる
出力信号r^（ｔ＋Ｔ）は r^（ｔ＋Ｔ）＝√２Acosωpｔ＋n′s （ｔ＋Ｔ）sinωpｔ ……(4) 但しＴはωpｔ＝Ｏ（mod2π）なる様に設定され
る。乗算器３０５の出力Dp（ｔ）は(2)式と(4)式の
積であるから Dp（ｔ）＝ｒ（ｔ）×r^（ｔ＋Ｔ） ＝〔(√２Ｐ＋np(t)cosωpｔ＋ns(t)sinωpｔ〕 ×〔√２ACcosωpｔ＋n′s(t+T)sinωpｔ〕 乗算器３０５は2ωp成分を除く機能を有するとす
ると Dp（ｔ）＝PA＋√２／２Ano（ｔ）＋nS（ｔ） ・n′s（ｔ＋Ｔ）・１／２ ……(5) となる。
出力信号r^（ｔ＋Ｔ）は r^（ｔ＋Ｔ）＝√２Acosωpｔ＋n′s （ｔ＋Ｔ）sinωpｔ ……(4) 但しＴはωpｔ＝Ｏ（mod2π）なる様に設定され
る。乗算器３０５の出力Dp（ｔ）は(2)式と(4)式の
積であるから Dp（ｔ）＝ｒ（ｔ）×r^（ｔ＋Ｔ） ＝〔(√２Ｐ＋np(t)cosωpｔ＋ns(t)sinωpｔ〕 ×〔√２ACcosωpｔ＋n′s(t+T)sinωpｔ〕 乗算器３０５は2ωp成分を除く機能を有するとす
ると Dp（ｔ）＝PA＋√２／２Ano（ｔ）＋nS（ｔ） ・n′s（ｔ＋Ｔ）・１／２ ……(5) となる。
他方乗算器３０４の出力信号Dq（ｔ）は(3)式で
表わされる信号と、(4)式で表わされる信号をπ／
２位相推移回路３０６によつてπ／２だけ位相回
転させた信号の積であるから Dq（ｔ）＝r^（ｔ）・r^（ｔ＋Ｔ）* ＊は90゜位相回転を示す。
表わされる信号と、(4)式で表わされる信号をπ／
２位相推移回路３０６によつてπ／２だけ位相回
転させた信号の積であるから Dq（ｔ）＝r^（ｔ）・r^（ｔ＋Ｔ）* ＊は90゜位相回転を示す。
Dq（ｔ）〔√２Acosωpｔ＋n′s（ｔ）sinωpｔ〕
×〔−n′s（ｔ＋Ｔ）cosωpｔ＋√２Asinωpｔ〕
＝−√２／２An′s（ｔ＋Ｔ）＋√２／２An′s（ｔ）
……(6)
となる。
論理処理回路３０７は、第２図の様に構成され
る。
る。
５０１は平均化回路、５０２，５０３は２乗回
路、５０４は平均化回路、５０５は除算回路、５
０６は定数回路、５２０，５２１は入力端子、５
２２は出力端子である。(5)式の信号は端子５２０
へ印加され平均化回路５０１の出力p（）はp （）＝PA＋√２／２Anp（ｔ）＋ns（ｔ） ・n′s（ｔ＋Ｔ）・１／２ ここにp(t)＝０、またはs（）・′s（＋
）
＝ns（ｔ）・n′s（ｔ＋Ｔ）なるＴを選ぶと（一般に
２／Ｂ〜３／Ｂで成立する） P（）＝PA ……(7) 従つて２乗回路５０２出力信号は P（）2 2 ……(8) となる。
路、５０４は平均化回路、５０５は除算回路、５
０６は定数回路、５２０，５２１は入力端子、５
２２は出力端子である。(5)式の信号は端子５２０
へ印加され平均化回路５０１の出力p（）はp （）＝PA＋√２／２Anp（ｔ）＋ns（ｔ） ・n′s（ｔ＋Ｔ）・１／２ ここにp(t)＝０、またはs（）・′s（＋
）
＝ns（ｔ）・n′s（ｔ＋Ｔ）なるＴを選ぶと（一般に
２／Ｂ〜３／Ｂで成立する） P（）＝PA ……(7) 従つて２乗回路５０２出力信号は P（）2 2 ……(8) となる。
他方(6)式で示される信号は端子５２１へ印加さ
れ２乗回路５０３の出力は Dq 2（ｔ）＝１／２｛An′s（ｔ＋Ｔ）｝2 ＋１／２（An′s（ｔ））2−An′s（ｔ＋Ｔ）An′s…
…(9) となる。さらに平均化回路５０４出力信号はq 2 （）＝１／２2′s（＋）2＋１／２A2
′s（）2 ∵−′s（＋）′s（）＝０ また′s（＋）2＝′s（）2より q 2（）＝１／２2・２′s 2（） ……(10) ここで′s 2（）は、 ′s 2（）＝（√2Ans（ｔ）／−｛√2P＋np（ｔ）｝
）2 ＝２2ns 2（ｔ）・１／（√2P＋np（ｔ））2 であるから√２Ｐ≫np（ｔ）ならば ′s 2（）＝A2・2 s(t)・１／P2 となる。更に 2 s（）＝n2（ｔ） なる関係があるから結局 D2 q（ｔ）＝１／２2・A2／P2・２2（） となる。除算回路５０５は２乗回路５０２の出
力を平均化回路５０４の出力で除するからその出
力信号は、 PA2／１／２A2・A2／P2・2n2（ｔ）＝P2／n2（ｔ） P2
／A2 ここで振幅制限回路３０２の振幅ＡをAGO機
能等によりA2＝P2なる値に設定すれば2P2√2
（ｔ）が除算回路５０５の出力となる。
れ２乗回路５０３の出力は Dq 2（ｔ）＝１／２｛An′s（ｔ＋Ｔ）｝2 ＋１／２（An′s（ｔ））2−An′s（ｔ＋Ｔ）An′s…
…(9) となる。さらに平均化回路５０４出力信号はq 2 （）＝１／２2′s（＋）2＋１／２A2
′s（）2 ∵−′s（＋）′s（）＝０ また′s（＋）2＝′s（）2より q 2（）＝１／２2・２′s 2（） ……(10) ここで′s 2（）は、 ′s 2（）＝（√2Ans（ｔ）／−｛√2P＋np（ｔ）｝
）2 ＝２2ns 2（ｔ）・１／（√2P＋np（ｔ））2 であるから√２Ｐ≫np（ｔ）ならば ′s 2（）＝A2・2 s(t)・１／P2 となる。更に 2 s（）＝n2（ｔ） なる関係があるから結局 D2 q（ｔ）＝１／２2・A2／P2・２2（） となる。除算回路５０５は２乗回路５０２の出
力を平均化回路５０４の出力で除するからその出
力信号は、 PA2／１／２A2・A2／P2・2n2（ｔ）＝P2／n2（ｔ） P2
／A2 ここで振幅制限回路３０２の振幅ＡをAGO機
能等によりA2＝P2なる値に設定すれば2P2√2
（ｔ）が除算回路５０５の出力となる。
さらに定数回路５０６の出力信号は、定数1/2
とすれば １／２・P2／ｎ（ｔ）2 ここでＣ＝P2、Ｎ（）2であるから、端子３
５１にはＣ／Ｎが得られる。正し定数回路５０６
の定数は後続の表示回路の条件によつて任意に選
定してよい。ここで注目すべき事は、本方式で
は、雑音電力は直交雑音ns（ｔ）によつてのみ決
定される為、伝送路の非線形素子によつて生ずる
同相雑音の圧縮による測定誤差の影響を受けな
い。
とすれば １／２・P2／ｎ（ｔ）2 ここでＣ＝P2、Ｎ（）2であるから、端子３
５１にはＣ／Ｎが得られる。正し定数回路５０６
の定数は後続の表示回路の条件によつて任意に選
定してよい。ここで注目すべき事は、本方式で
は、雑音電力は直交雑音ns（ｔ）によつてのみ決
定される為、伝送路の非線形素子によつて生ずる
同相雑音の圧縮による測定誤差の影響を受けな
い。
第３図はTDMAバースト信号を示す。４０１，
４０２はTDMA参加局により送信されたバース
ト信号である。一般にバースト信号は、復調器の
高速同期を可能とする為に、復調器同期用前置語
バースト先頭部に付与される。
４０２はTDMA参加局により送信されたバース
ト信号である。一般にバースト信号は、復調器の
高速同期を可能とする為に、復調器同期用前置語
バースト先頭部に付与される。
同期用前置語としては無変調が適している。第
３図のCWは無変調信号を示す。TDMAシステ
ムでは受信信号の到来位置は推定出来る為、第３
図の４０３に示すタイミングの信号を用いる事に
より本発明の回路を適用する事が出来る。
３図のCWは無変調信号を示す。TDMAシステ
ムでは受信信号の到来位置は推定出来る為、第３
図の４０３に示すタイミングの信号を用いる事に
より本発明の回路を適用する事が出来る。
（発明の効果）
以上説明した様に本発明では雑音電力を信号と
直交した雑音のみから測定する為に、伝送路にお
ける非線形素子の影響に測定誤差を生じない。こ
のため衛星搭載中に非線形素子が含まれていても
TDMA通信系では、バースト信号に無変調区間
を設けて測定すべきバースト信号無変調区間をサ
ンプリングする事により回線運用状態でも正しい
Ｃ／Ｎ測定ができるという利点がある。
直交した雑音のみから測定する為に、伝送路にお
ける非線形素子の影響に測定誤差を生じない。こ
のため衛星搭載中に非線形素子が含まれていても
TDMA通信系では、バースト信号に無変調区間
を設けて測定すべきバースト信号無変調区間をサ
ンプリングする事により回線運用状態でも正しい
Ｃ／Ｎ測定ができるという利点がある。
第１図は本発明の構成を示すブロツク図、第２
図は第１図の論理処理回路の詳細を示すブロツク
図、第３図はTDMA通信において本発明測定回
路による測定を可能にするために無変調区間を設
ける場合のタイミング関係の一例を示す図、第４
図は衛星回線のモデルを示す図、第５図は信号に
対する同相雑音と直交雑音が非線形素子を通過す
ると同相雑音が非線形素子により除去される様子
を示す図である。 １０１……送信機、１０２……衛星中継器、１
０３……受信機、３０１……帯域制限ろ波器、３
０２……振幅制限回路、３０３……遅延回路、３
０４，３０５……乗算器、３０６，３０８，３０
９……π／２位相推移回路、３０７……論理処理
回路、３１０〜３１２……分岐回路、３５０……
信号入力端子、３５１……Ｃ／Ｎ出力端子、４０
１，４０２……TDMA参加局から送信されたバ
ースト信号、４０３……TDMA衛星通信におけ
る無変調信号部分を利用してＣ／Ｎ測定を行うた
めのタイミング信号波形、５０１，５０４……平
均化回路、５０２，５０３……２乗回路、５０５
……除算回路、５０６……定数回路、５２０，５
２１……入力端子。
図は第１図の論理処理回路の詳細を示すブロツク
図、第３図はTDMA通信において本発明測定回
路による測定を可能にするために無変調区間を設
ける場合のタイミング関係の一例を示す図、第４
図は衛星回線のモデルを示す図、第５図は信号に
対する同相雑音と直交雑音が非線形素子を通過す
ると同相雑音が非線形素子により除去される様子
を示す図である。 １０１……送信機、１０２……衛星中継器、１
０３……受信機、３０１……帯域制限ろ波器、３
０２……振幅制限回路、３０３……遅延回路、３
０４，３０５……乗算器、３０６，３０８，３０
９……π／２位相推移回路、３０７……論理処理
回路、３１０〜３１２……分岐回路、３５０……
信号入力端子、３５１……Ｃ／Ｎ出力端子、４０
１，４０２……TDMA参加局から送信されたバ
ースト信号、４０３……TDMA衛星通信におけ
る無変調信号部分を利用してＣ／Ｎ測定を行うた
めのタイミング信号波形、５０１，５０４……平
均化回路、５０２，５０３……２乗回路、５０５
……除算回路、５０６……定数回路、５２０，５
２１……入力端子。
Claims (1)
- １ 入力信号を帯域制限する帯域制限ろ波器と、
該帯域制限ろ波器の出力を２分岐する第１の分岐
回路と、該第１の分岐回路の一方出力をπ／２ラ
ジアンだけ位相回転させる第１のπ／２位相推移
回路と、該第１のπ／２位相推移回路の出力の振
幅を制限する振幅制限回路と、該振幅制限回路の
出力を再びπ／２ラジアンだけ位相回転させる第
２のπ／２位相推移回路と、該第２のπ／２位相
推移回路の出力を２分岐する第２の分岐回路と、
該第２の分岐回路の一方の出力を遅延させる遅延
回路と、該遅延回路の出力を２分岐する第３の分
岐回路と、該分岐回路の一方の出力と前記第１の
分岐回路の他方の出力との積を算出する第１の乗
算器と、前記第３の分岐回路の他方の出力をπ／
２ラジアンだけ位相回転させる第３のπ／２位相
推移回路と、該第３のπ／２位相推移回路の出力
と前記第２の分岐回路の他方の出力との積を算出
する第２の乗算器と、前記第１の乗算器の出力を
平均化する第１の平均化回路と、該第１の平均化
回路の出力の２乗を算出する第１の２乗回路と、
前記第２の乗算器の出力の２乗を算出する第２の
２乗回路と、該第２の２乗回路の出力を平均化す
る第２の平均化回路と、前記第１の２乗回路の出
力を前記第２の平均化回路の出力で除する除算回
路と、該除算回路の出力に一定の定数を乗ずる定
数回路とからなるCN比測定回路。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217047A JPS6195635A (ja) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Ｃｎ比測定回路 |
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| DE8585307309T DE3567283D1 (en) | 1984-10-16 | 1985-10-11 | Carrier to noise ratio measurement circuit |
| US06/787,422 US4696057A (en) | 1984-10-16 | 1985-10-15 | CN ratio measurement circuit |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59217047A JPS6195635A (ja) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Ｃｎ比測定回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6195635A JPS6195635A (ja) | 1986-05-14 |
| JPH0423971B2 true JPH0423971B2 (ja) | 1992-04-23 |
Family
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|---|---|---|---|
| JP59217047A Granted JPS6195635A (ja) | 1984-10-16 | 1984-10-16 | Ｃｎ比測定回路 |
Country Status (4)
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| JP (1) | JPS6195635A (ja) |
| DE (1) | DE3567283D1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007052550A1 (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 管内面の渦流探傷におけるｓ／ｎ比測定方法 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4845133A (en) * | 1987-04-07 | 1989-07-04 | The Dow Chemical Company | Flexible polyurea or polyurea-polyurethane foams prepared from high equivalent weight amine-terminated compounds |
| US4940947A (en) * | 1989-02-28 | 1990-07-10 | Oneac Corporation | Line noise signal measurement system using analog signal compression with digital linearity correction |
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| US5826198A (en) * | 1992-01-13 | 1998-10-20 | Microcom Systems, Inc. | Transmission of data over a radio frequency channel |
| DE4305961A1 (de) * | 1993-02-26 | 1994-09-01 | Nokia Deutschland Gmbh | Anordnung zur Erzeugung eines Rauschdetektorsignals |
| US6229847B1 (en) | 1997-12-24 | 2001-05-08 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Signal quality measurement device |
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| US6982745B2 (en) * | 2001-11-27 | 2006-01-03 | Sony Corporation | Antenna level display device and method, and receiving apparatus |
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Family Cites Families (4)
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|---|---|---|---|---|
| US3350643A (en) * | 1965-07-15 | 1967-10-31 | James E Webb | Signal-to-noise ratio estimating by taking ratio of mean and standard deviation of integrated signal samples |
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| US4408322A (en) * | 1980-11-07 | 1983-10-04 | Satellite Business Systems | Method and apparatus for measuring signal to noise ratio in a TDMA communications system |
| JPS58172559A (ja) * | 1982-04-02 | 1983-10-11 | Kokusai Denshin Denwa Co Ltd <Kdd> | 信号電力対雑音電力比測定方式 |
-
1984
- 1984-10-16 JP JP59217047A patent/JPS6195635A/ja active Granted
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- 1985-10-11 DE DE8585307309T patent/DE3567283D1/de not_active Expired
- 1985-10-15 US US06/787,422 patent/US4696057A/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007052550A1 (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-10 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 管内面の渦流探傷におけるｓ／ｎ比測定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6195635A (ja) | 1986-05-14 |
| EP0181701A1 (en) | 1986-05-21 |
| EP0181701B1 (en) | 1989-01-04 |
| DE3567283D1 (en) | 1989-02-09 |
| US4696057A (en) | 1987-09-22 |
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