JPH04241185A - 硫酸セルロース処理過程の硫化度の調節方法 - Google Patents
硫酸セルロース処理過程の硫化度の調節方法Info
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- JPH04241185A JPH04241185A JP3168033A JP16803391A JPH04241185A JP H04241185 A JPH04241185 A JP H04241185A JP 3168033 A JP3168033 A JP 3168033A JP 16803391 A JP16803391 A JP 16803391A JP H04241185 A JPH04241185 A JP H04241185A
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- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
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- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/26—Multiple-effect evaporating
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- D—TEXTILES; PAPER
- D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
- D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
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- D21C11/10—Concentrating spent liquor by evaporation
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硫酸セルロース工場か
らの硫黄放出物に関し、特にそれらの放出物を、蒸発段
階中の黒液を蒸煮温度よりも高い温度に加熱し、その黒
液をフラッシュ蒸発し、硫黄含有ガスをそれから分離す
ることにより減少させる方法に関する。
らの硫黄放出物に関し、特にそれらの放出物を、蒸発段
階中の黒液を蒸煮温度よりも高い温度に加熱し、その黒
液をフラッシュ蒸発し、硫黄含有ガスをそれから分離す
ることにより減少させる方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】木材は、ＮａＯＨ及びＮａ２Ｓを含有す
る白液を用いた硫酸塩蒸煮法により処理し、それによっ
てリグニンを溶解し、セルロース繊維を分離する。次に
セルロース繊維（パルプ）と蒸煮用化学物質との混合物
を水で処理すると黒液を生ずる結果になる。次にその黒
液を蒸発プラントで蒸発することにより濃縮する。その
ようにして濃縮された黒液をソーダ回収ボイラーで燃焼
し、それによって生じた主にＮａ２Ｓ及びＮａ２ＣＯ３
を含有する化学溶融物を水に溶解し、緑液を生成させ
る。その緑液を次に苛性石灰（ＣａＯ）により苛性化し
、ＮａＯＨと、主にＣａＣＯ３ を含む石灰スラッジと
を含む白液にする。この白液を蒸煮器へ戻し、石灰スラ
ッジを、石灰スラッジ再燃焼キルンでか焼して苛性石灰
にし、それを苛性化工程へ再循環する。
る白液を用いた硫酸塩蒸煮法により処理し、それによっ
てリグニンを溶解し、セルロース繊維を分離する。次に
セルロース繊維（パルプ）と蒸煮用化学物質との混合物
を水で処理すると黒液を生ずる結果になる。次にその黒
液を蒸発プラントで蒸発することにより濃縮する。その
ようにして濃縮された黒液をソーダ回収ボイラーで燃焼
し、それによって生じた主にＮａ２Ｓ及びＮａ２ＣＯ３
を含有する化学溶融物を水に溶解し、緑液を生成させ
る。その緑液を次に苛性石灰（ＣａＯ）により苛性化し
、ＮａＯＨと、主にＣａＣＯ３ を含む石灰スラッジと
を含む白液にする。この白液を蒸煮器へ戻し、石灰スラ
ッジを、石灰スラッジ再燃焼キルンでか焼して苛性石灰
にし、それを苛性化工程へ再循環する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】硫酸塩セルロース工場
では、硫黄放出物は主にソーダ回収ボイラー、蒸発プラ
ント、及び蒸煮室で発生する。セルロース工場による環
境汚染を減少させるため、硫黄放出物を最少にすべきで
ある。黒液の乾燥固形物含有量を減少させると、ソーダ
回収ボイラーの硫黄放出物が減少することが見出されて
いる。他方、その結果として、緑液の硫黄含有量は増大
し、そのため黒液の硫黄含有量と同様白液の硫化度の増
大をもたらすことになる。その結果、蒸発プラントの全
硫黄放出物が、上述の如き黒液中の硫黄の連続的増大の
結果として増大するであろう。本発明は、蒸発工程中で
あるが、その最終段階前に硫黄含有ガスを除去すること
によりこの問題を解決することに関する。
では、硫黄放出物は主にソーダ回収ボイラー、蒸発プラ
ント、及び蒸煮室で発生する。セルロース工場による環
境汚染を減少させるため、硫黄放出物を最少にすべきで
ある。黒液の乾燥固形物含有量を減少させると、ソーダ
回収ボイラーの硫黄放出物が減少することが見出されて
いる。他方、その結果として、緑液の硫黄含有量は増大
し、そのため黒液の硫黄含有量と同様白液の硫化度の増
大をもたらすことになる。その結果、蒸発プラントの全
硫黄放出物が、上述の如き黒液中の硫黄の連続的増大の
結果として増大するであろう。本発明は、蒸発工程中で
あるが、その最終段階前に硫黄含有ガスを除去すること
によりこの問題を解決することに関する。
【０００４】フィンランド特許出願公告７５６１５（米
国特許第４，９２９，３０７ 号）には、黒液の粘度を
、その液を蒸煮温度より高い温度に加熱することにより
減少させることができることが示されている。その結果
、ソーダ回収ボイラーの硫黄放出物を減少させながら、
黒液を一層高い乾燥固形物含有量まで蒸発することがで
きる。また米国特許第２，７１１，４３０ 号明細書に
は、黒液の加熱は有機硫黄化合物の遊離を起こすことが
記載されている。
国特許第４，９２９，３０７ 号）には、黒液の粘度を
、その液を蒸煮温度より高い温度に加熱することにより
減少させることができることが示されている。その結果
、ソーダ回収ボイラーの硫黄放出物を減少させながら、
黒液を一層高い乾燥固形物含有量まで蒸発することがで
きる。また米国特許第２，７１１，４３０ 号明細書に
は、黒液の加熱は有機硫黄化合物の遊離を起こすことが
記載されている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】驚いたことに、上述の現
象を全く新しいやり方で利用することができることが発
見された。従って、本発明の目的は、上述の現象を硫酸
塩セルロース工場での硫化度を制御するのに利用するこ
とにある。
象を全く新しいやり方で利用することができることが発
見された。従って、本発明の目的は、上述の現象を硫酸
塩セルロース工場での硫化度を制御するのに利用するこ
とにある。
【０００６】本発明の前述の目的及び他の目的は、蒸発
の最終段階又は最終的効果の前に黒液を加圧・加熱反応
器容器中で蒸煮温度より高い温度で加熱処理することに
より硫黄化合物を含有するガスの形で黒液からの硫黄を
除去し、その熱処理中、反応容器中の黒液の熱処理温度
及び（又は）保持時間を調節することにより白液の硫化
度を調節することにより達成される。
の最終段階又は最終的効果の前に黒液を加圧・加熱反応
器容器中で蒸煮温度より高い温度で加熱処理することに
より硫黄化合物を含有するガスの形で黒液からの硫黄を
除去し、その熱処理中、反応容器中の黒液の熱処理温度
及び（又は）保持時間を調節することにより白液の硫化
度を調節することにより達成される。
【０００７】黒液から、それがソーダ回収ボイラーで燃
焼される前に硫黄を除去すると、その溶融物の硫黄含有
量は減少し、その結果緑液及び白液の硫黄含有量も減少
する。パルプ工場からの硫黄の全放出量も、白液の硫化
度の減少により減少する。
焼される前に硫黄を除去すると、その溶融物の硫黄含有
量は減少し、その結果緑液及び白液の硫黄含有量も減少
する。パルプ工場からの硫黄の全放出量も、白液の硫化
度の減少により減少する。
【０００８】黒液の熱処理では、そこに含まれている一
般に約１〜３重量％の乾燥固形物が、硫化ジメチル（Ｄ
ＭＳ）含有ガスとして遊離されるであろう。黒液がソー
ダ回収ボイラーへ供給される前に黒液からそのガスを分
離することにより、ボイラー中へ流れる乾燥固形物の体
積は減少し、従ってボイラーに対する負荷も減少する。
般に約１〜３重量％の乾燥固形物が、硫化ジメチル（Ｄ
ＭＳ）含有ガスとして遊離されるであろう。黒液がソー
ダ回収ボイラーへ供給される前に黒液からそのガスを分
離することにより、ボイラー中へ流れる乾燥固形物の体
積は減少し、従ってボイラーに対する負荷も減少する。
【０００９】更に、反応容器中での黒液の熱処理温度及
び（又は）保持時間を調節することにより、黒液から発
生する硫黄の量を制御し、それによってそこから再生さ
れる白液の硫黄含有量を希望の水準に調節することがで
きることが見出されている。
び（又は）保持時間を調節することにより、黒液から発
生する硫黄の量を制御し、それによってそこから再生さ
れる白液の硫黄含有量を希望の水準に調節することがで
きることが見出されている。
【００１０】本発明に従い、熱処理は、黒液を約１７０
〜２００ ℃、好ましくは１９０ ℃より高い温度で
加圧加熱することにより、最終的蒸発段階又は効果の直
前に行われるのが好ましい。処理時間は温度及び黒液の
量に依存する。保持時間は典型的にはかなりの量の硫黄
化合物を含有するガスを発生するように、約２０分であ
る。
〜２００ ℃、好ましくは１９０ ℃より高い温度で
加圧加熱することにより、最終的蒸発段階又は効果の直
前に行われるのが好ましい。処理時間は温度及び黒液の
量に依存する。保持時間は典型的にはかなりの量の硫黄
化合物を含有するガスを発生するように、約２０分であ
る。
【００１１】本発明を更に例として図面を参照して記述
する。図１中、六つの蒸発段階又は効果Ｅ Ｉ〜ＥＶＩ
を有する多段階蒸発器装置が例として示されている。洗
浄領域からの約１８％の乾燥固体含有量を有する薄い黒
液が、ライン又は導管２を通って段階ＥＶＩへ供給され
る。六つの蒸発器は、米国特許第３，３６６，１５８
号明細書に記載の降下膜型蒸発器の如き慣用的型のもの
であり、その場合液体は加熱表面に沿って連続的膜とし
て流下し、水蒸気又は任意の他の源からの蒸気の如き熱
い蒸気により加熱される。段階ＥＶで蒸発により発生し
た蒸気は導管４を通って段階ＥＶＩへ送られ、段階ＥＶ
Ｉ中で加熱用蒸気として用いられる。段階ＥＶＩから蒸
発した液体は導管６を通って次の段階ＥＶへ移され、そ
の段階は前の段階と比較して一層高い温度及び圧力を有
する。同様に、液は段階ＥＶから導管８を通って段階Ｅ
ＩＶへ移され、段階ＥＩＶから導管１０を通って段階Ｉ
ＩＩ へ移される。段階Ｅ ＩＩＩからの蒸気は導管１
２を通って段階ＥＩＶへ送られ、段階ＥＩＶから導管１
４を通って段階Ｅ Ｖへ送られる。
する。図１中、六つの蒸発段階又は効果Ｅ Ｉ〜ＥＶＩ
を有する多段階蒸発器装置が例として示されている。洗
浄領域からの約１８％の乾燥固体含有量を有する薄い黒
液が、ライン又は導管２を通って段階ＥＶＩへ供給され
る。六つの蒸発器は、米国特許第３，３６６，１５８
号明細書に記載の降下膜型蒸発器の如き慣用的型のもの
であり、その場合液体は加熱表面に沿って連続的膜とし
て流下し、水蒸気又は任意の他の源からの蒸気の如き熱
い蒸気により加熱される。段階ＥＶで蒸発により発生し
た蒸気は導管４を通って段階ＥＶＩへ送られ、段階ＥＶ
Ｉ中で加熱用蒸気として用いられる。段階ＥＶＩから蒸
発した液体は導管６を通って次の段階ＥＶへ移され、そ
の段階は前の段階と比較して一層高い温度及び圧力を有
する。同様に、液は段階ＥＶから導管８を通って段階Ｅ
ＩＶへ移され、段階ＥＩＶから導管１０を通って段階Ｉ
ＩＩ へ移される。段階Ｅ ＩＩＩからの蒸気は導管１
２を通って段階ＥＩＶへ送られ、段階ＥＩＶから導管１
４を通って段階Ｅ Ｖへ送られる。
【００１２】蒸発の結果として、黒液の乾燥固体含有量
は図１に示された例では３７％の値へ増大する。この幾
らか濃縮された黒液を、導管１６を通って多段階フラッ
シュ蒸発器・加熱器装置へ移され、更に濃縮される。そ
の装置は熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸＶＩＩ 、フラッ
シュタンクＦＴ Ｉ〜ＦＴＶＩ、及び反応容器１８を有
する。熱交換器及びフラッシュタンクは、黒液が、熱交
換器を通って流れる黒液に対し向流的にフラッシュタン
クを通って流れ、液体の膨張で発生した蒸気が直接熱交
換器中の液体を加熱するのに用いられるようなやり方で
操作上一緒に結合されている。例えば、熱交換器は導管
２０、２２、２４、２６、２８及び３０を通って直列に
接続される。フラッシュタンクは操作上導管３６、３８
、４０、４２及び４４を通って直列に接続される。フラ
ッシュタンクは操作上熱交換器に導管４６、４８、５０
、５２、５４及び５６を通って接続される。蒸発プラン
トから来る黒液はポンプで熱交換器ＨＥＸＩへ導管１６
を通って送られる。ＨＥＸ Ｉでは、この液はフラッシ
ュタンクＦＴ Ｉから導管４６を通ってきた蒸気によっ
て加熱される。
は図１に示された例では３７％の値へ増大する。この幾
らか濃縮された黒液を、導管１６を通って多段階フラッ
シュ蒸発器・加熱器装置へ移され、更に濃縮される。そ
の装置は熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸＶＩＩ 、フラッ
シュタンクＦＴ Ｉ〜ＦＴＶＩ、及び反応容器１８を有
する。熱交換器及びフラッシュタンクは、黒液が、熱交
換器を通って流れる黒液に対し向流的にフラッシュタン
クを通って流れ、液体の膨張で発生した蒸気が直接熱交
換器中の液体を加熱するのに用いられるようなやり方で
操作上一緒に結合されている。例えば、熱交換器は導管
２０、２２、２４、２６、２８及び３０を通って直列に
接続される。フラッシュタンクは操作上導管３６、３８
、４０、４２及び４４を通って直列に接続される。フラ
ッシュタンクは操作上熱交換器に導管４６、４８、５０
、５２、５４及び５６を通って接続される。蒸発プラン
トから来る黒液はポンプで熱交換器ＨＥＸＩへ導管１６
を通って送られる。ＨＥＸ Ｉでは、この液はフラッシ
ュタンクＦＴ Ｉから導管４６を通ってきた蒸気によっ
て加熱される。
【００１３】同様に、液は熱交換器ＨＥＸＩＩ〜ＨＥＸ
ＶＩ中で、フラッシュタンクＦＴＩＩ〜ＦＴＶＩからの
蒸気で加熱される。液は最後の熱交換器ＨＥＸ ＶＩＩ
中で導管６８を通ってきた新しい蒸気又は水蒸気で加熱
され、然る後、それは導管３２を通って上記加圧加熱の
ための反応容器１８へ移される。反応容器１８から液は
導管３４を通ってフラッシュタンクＦＴＶＩへ移される
。液体は直列に接続されたフラッシュタンク中で約１３
バールの圧力から約２バールの圧力まで段階的に膨張し
、その温度は低下する。最後のフラッシュタンクＦＴ
Ｉからの液はポンプにより蒸発プラントの段階ＥＩＩへ
導管７０を通って送られ、更に導管７２を通って段階Ｅ
Ｉへ送られる。段階ＥＩは導管７８からの新しい蒸気
又は水蒸気により加熱される。段階Ｅ Ｉの蒸発による
蒸気は導管７４を通って段階ＥＩＩへ送られ、段階ＥＩ
Ｉからの蒸気は対応するやり方で導管７６を通って段階
Ｅ ＩＩＩへ送られる。
ＶＩ中で、フラッシュタンクＦＴＩＩ〜ＦＴＶＩからの
蒸気で加熱される。液は最後の熱交換器ＨＥＸ ＶＩＩ
中で導管６８を通ってきた新しい蒸気又は水蒸気で加熱
され、然る後、それは導管３２を通って上記加圧加熱の
ための反応容器１８へ移される。反応容器１８から液は
導管３４を通ってフラッシュタンクＦＴＶＩへ移される
。液体は直列に接続されたフラッシュタンク中で約１３
バールの圧力から約２バールの圧力まで段階的に膨張し
、その温度は低下する。最後のフラッシュタンクＦＴ
Ｉからの液はポンプにより蒸発プラントの段階ＥＩＩへ
導管７０を通って送られ、更に導管７２を通って段階Ｅ
Ｉへ送られる。段階ＥＩは導管７８からの新しい蒸気
又は水蒸気により加熱される。段階Ｅ Ｉの蒸発による
蒸気は導管７４を通って段階ＥＩＩへ送られ、段階ＥＩ
Ｉからの蒸気は対応するやり方で導管７６を通って段階
Ｅ ＩＩＩへ送られる。
【００１４】ここに記載した加圧加熱工程の目的は、一
方では最終的蒸発段階で濃縮すべき黒液の粘度を減少さ
せ、それによって黒液の蒸発及び続く処理をやり易く且
つ改良し、他方でそれから硫黄を除去することにある。 これらの目的は、図１に示した装置中で黒液の温度を、
熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸ ＶＩＩ中でその液を順次
加熱することにより約９０℃から約１９１ ℃へ段階的
に上昇させ、反応器１８中でその温度に黒液を約２０分
間維持することにより達成される。この手順の結果とし
て、黒液のリグニン分子は分裂し、それが前述の粘度減
少を与える結果になる。粘度減少により蒸発プラントの
段階Ｅ Ｉでの黒液の最終的濃縮は促進され、約８０％
の乾燥固体含有量になる。同時に、リグニンのメトキシ
基が除去され、ＤＭＳが生成する。
方では最終的蒸発段階で濃縮すべき黒液の粘度を減少さ
せ、それによって黒液の蒸発及び続く処理をやり易く且
つ改良し、他方でそれから硫黄を除去することにある。 これらの目的は、図１に示した装置中で黒液の温度を、
熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸ ＶＩＩ中でその液を順次
加熱することにより約９０℃から約１９１ ℃へ段階的
に上昇させ、反応器１８中でその温度に黒液を約２０分
間維持することにより達成される。この手順の結果とし
て、黒液のリグニン分子は分裂し、それが前述の粘度減
少を与える結果になる。粘度減少により蒸発プラントの
段階Ｅ Ｉでの黒液の最終的濃縮は促進され、約８０％
の乾燥固体含有量になる。同時に、リグニンのメトキシ
基が除去され、ＤＭＳが生成する。
【００１５】フラッシュタンクから出た液の膨張蒸気を
熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸＶＩ中で凝縮させると、第
二の凝縮物がその中に生ずる。この凝縮物を圧縮板を通
って高い圧力で作動する熱交換器から低い圧力で作動す
る熱交換器へ導管５８、６０、６２、６４及び６６を通
って移動させる。凝縮物は低い圧力で作動する熱交換器
に達すると、膨張し、非凝縮性ガスを発生し、第二凝縮
物の流れとは向流的に熱交換器中を流れる液体に熱を放
出する。硫黄化合物を含有する非凝縮性ガスは熱交換器
から排出され、共通ガス排出管８０へ送られる。その排
出管は、図２に示されているように硫黄回収又は除去装
置に接続されている。
熱交換器ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸＶＩ中で凝縮させると、第
二の凝縮物がその中に生ずる。この凝縮物を圧縮板を通
って高い圧力で作動する熱交換器から低い圧力で作動す
る熱交換器へ導管５８、６０、６２、６４及び６６を通
って移動させる。凝縮物は低い圧力で作動する熱交換器
に達すると、膨張し、非凝縮性ガスを発生し、第二凝縮
物の流れとは向流的に熱交換器中を流れる液体に熱を放
出する。硫黄化合物を含有する非凝縮性ガスは熱交換器
から排出され、共通ガス排出管８０へ送られる。その排
出管は、図２に示されているように硫黄回収又は除去装
置に接続されている。
【００１６】図２は、記載の加圧加熱工程で黒液から取
り出された硫黄化合物含有ガスを、一方は全て又は実質
的に全ての硫黄化合物を含有し、他方は実質的に硫黄を
含まない二つの部分に分割する装置を概略的に例示して
いる。図１に示された装置で生成した硫黄含有ガスは、
導管８０を通って送られ、慣用的二領域充填塔８４へ移
すされる。塔８４では、これらのガスはそれらの領域の
間へ送られる。蒸気又は水蒸気が導管８６を通って塔８
４の底部へ供給される。
り出された硫黄化合物含有ガスを、一方は全て又は実質
的に全ての硫黄化合物を含有し、他方は実質的に硫黄を
含まない二つの部分に分割する装置を概略的に例示して
いる。図１に示された装置で生成した硫黄含有ガスは、
導管８０を通って送られ、慣用的二領域充填塔８４へ移
すされる。塔８４では、これらのガスはそれらの領域の
間へ送られる。蒸気又は水蒸気が導管８６を通って塔８
４の底部へ供給される。
【００１７】図２に示されているように塔８４から出た
硫黄含有ガスは冷却器８８で冷却され、一方はメタノー
ルを含有する実質的に硫黄を含まない凝縮物の化合物、
他方は硫黄化合物の大部分又は全てを含むガスからなる
二つの部分が発生する。冷却器８８からの凝縮物の一部
分を、導管９０によって塔８４の上部へ供給する。凝縮
物の残りの部分を導管９０により燃焼器１００ へ供給
し、そこでそれを燃焼し、熱回収装置１０２ 中で熱を
回収する。硫黄化合物の殆どを含むガスからなる部分は
、冷却器８８から出て導管９２を通り燃焼器９４へ送ら
れ、そこでそれは燃焼される。この燃焼で生じた熱は熱
回収装置９６で回収され、発生したＳＯ２ は吸収装置
９８中で水、ＮａＯＨ溶液又は白液中に吸収されるか、
又はＳＯ２ は凝縮される。
硫黄含有ガスは冷却器８８で冷却され、一方はメタノー
ルを含有する実質的に硫黄を含まない凝縮物の化合物、
他方は硫黄化合物の大部分又は全てを含むガスからなる
二つの部分が発生する。冷却器８８からの凝縮物の一部
分を、導管９０によって塔８４の上部へ供給する。凝縮
物の残りの部分を導管９０により燃焼器１００ へ供給
し、そこでそれを燃焼し、熱回収装置１０２ 中で熱を
回収する。硫黄化合物の殆どを含むガスからなる部分は
、冷却器８８から出て導管９２を通り燃焼器９４へ送ら
れ、そこでそれは燃焼される。この燃焼で生じた熱は熱
回収装置９６で回収され、発生したＳＯ２ は吸収装置
９８中で水、ＮａＯＨ溶液又は白液中に吸収されるか、
又はＳＯ２ は凝縮される。
【００１８】蒸煮器、蒸発プラント、ストリッピングカ
ラムの如きパルプ工場の他の部分で生じた硫黄含有ガス
を、図１に示した加圧加熱段階で発生したガスと一緒に
し、導管８０を通って充填塔８４へ供給することもでき
る。
ラムの如きパルプ工場の他の部分で生じた硫黄含有ガス
を、図１に示した加圧加熱段階で発生したガスと一緒に
し、導管８０を通って充填塔８４へ供給することもでき
る。
【００１９】導管８０中のガス流中の硫黄化合物は、本
発明の範囲から離れることなく、他の既知の方法を用い
て回収又は分離することもできることは明らかである。
発明の範囲から離れることなく、他の既知の方法を用い
て回収又は分離することもできることは明らかである。
【００２０】本発明の好ましい態様に適用されたものと
して、本発明の基本的な新規な特徴を示し、記述し、指
摘してきたが、例示した形態及び詳細な点及び工程操作
について種々の省略、置き換え、及び変化を、本発明の
本質から離れることなく当業者によって行えることは分
かるであろう。従って本発明は、特許請求の範囲によっ
て示されたことによってのみ限定されるものである。
して、本発明の基本的な新規な特徴を示し、記述し、指
摘してきたが、例示した形態及び詳細な点及び工程操作
について種々の省略、置き換え、及び変化を、本発明の
本質から離れることなく当業者によって行えることは分
かるであろう。従って本発明は、特許請求の範囲によっ
て示されたことによってのみ限定されるものである。
【図１】本発明による方法を実施するための多段階フラ
ッシュ蒸発器及び加熱器装置の概略的構成図である。
ッシュ蒸発器及び加熱器装置の概略的構成図である。
【図２】硫黄含有ガス流から硫黄化合物含有部分を分離
するための装置の概略的構成図である。
するための装置の概略的構成図である。
ＥＶＩ〜Ｅ Ｉ 蒸発段階
ＨＥＸ Ｉ〜ＨＥＸ ＶＩＩ 熱交換器ＦＴ Ｉ〜Ｆ
ＴＶＩ フラッシュタンク１８ 反応容器 ８４ 二領域充填塔 ８８ 冷却器 ９４、１００ 燃焼器 ９６、１０２ 熱回収装置 ９８ 吸収装置
ＴＶＩ フラッシュタンク１８ 反応容器 ８４ 二領域充填塔 ８８ 冷却器 ９４、１００ 燃焼器 ９６、１０２ 熱回収装置 ９８ 吸収装置
Claims (11)
- 【請求項１】 木材チップを蒸煮器中で蒸煮温度で蒸
煮することにより黒液を生成させ、前記黒液を多段階蒸
発器装置中で蒸発させ、前記黒液を最後の蒸発器段階の
前に前記蒸発器装置から取り出し、前記黒液を最後の蒸
発段階の前に容器中で前記蒸煮温度より高い温度へ加熱
し、前記加熱された黒液を前記容器中で予め定められた
時間維持し、前記黒液をフラッシュ蒸発させることによ
り硫黄含有ガスを発生させ、そして前記硫黄含有ガスを
前記フラッシュ蒸発した黒液から除去する、諸工程から
なることを特徴とする硫酸セルロース処理過程の硫化度
を調節する方法。 - 【請求項２】 フラッシュ蒸発した黒液から白液を発
生させ、前記白液の硫化度を、保持時間及び温度の一方
を調節することにより調節する付加的工程を含むことを
特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 硫黄含有ガスを燃焼してＳＯ２ を形
成する付加的工程を含むことを特徴とする請求項１に記
載の方法。 - 【請求項４】 ＳＯ２ を、水、水酸化ナトリウム溶
液、又は白液のいずれかに吸収させることを特徴とする
請求項３に記載の方法。 - 【請求項５】 ＳＯ２ を凝縮することを特徴とする
請求項３に記載の方法。 - 【請求項６】 硫黄含有ガスを、実質的に全ての硫黄
を含む第一部分と、実質的に硫黄を含まない第二部分に
分け、それらの部分を夫々別々に燃焼する付加的工程を
含むことを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項７】 硫黄含有部分を冷却器なかで分離する
ことを特徴とする請求項６に記載の方法。 - 【請求項８】 黒液のフラッシュ蒸発を、圧力が減少
していく多段階フラッシュ蒸発器中で行うことを特徴と
する請求項１に記載の方法。 - 【請求項９】 黒液を１７０ ℃より高く、好ましく
は１９０ ℃より高い温度に加熱することを特徴とする
請求項１に記載の方法。 - 【請求項１０】 温度が５〜６０分、好ましくは１０
〜３０分間維持されることを特徴とする請求項９に記載
の方法。 - 【請求項１１】 黒液を加熱する工程が、多段階蒸発
器装置の最後の蒸発段階直前に行われることを特徴とす
る請求項１に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI903454 | 1990-07-09 | ||
| FI903454A FI85515C (fi) | 1990-07-09 | 1990-07-09 | Foerfarande foer reglering av en sulfatcellulosafabriks sulfiditet |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04241185A true JPH04241185A (ja) | 1992-08-28 |
| JPH0663191B2 JPH0663191B2 (ja) | 1994-08-17 |
Family
ID=8530770
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3168033A Expired - Fee Related JPH0663191B2 (ja) | 1990-07-09 | 1991-07-09 | 硫酸セルロース処理過程の硫化度の調節方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5277759A (ja) |
| JP (1) | JPH0663191B2 (ja) |
| CA (1) | CA2046545C (ja) |
| FI (1) | FI85515C (ja) |
| SE (1) | SE504206C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007119995A (ja) * | 2005-10-24 | 2007-05-17 | Andritz Inc | 改良されたファイバーラインのシステム、プロセスおよび方法 |
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|---|---|---|---|---|
| US5326433A (en) * | 1991-02-06 | 1994-07-05 | Ahlstrom Recovery Inc. | Multi-level sulfide content white liquor production and utilization in cellulose pulping |
| US5662774A (en) * | 1992-04-01 | 1997-09-02 | Tampella Power Oy | Adjusting the sulphur balance of a sulphate cellulose plant by heat treating black liquor in a last evaporation stage |
| US5302246A (en) * | 1992-07-30 | 1994-04-12 | Kamyr, Inc. | Method of managing liquid steams in a pulp mill |
| US6306252B1 (en) * | 1995-04-10 | 2001-10-23 | Andritz-Ahlstrom Inc. | Heat recovery from spent digester cooking liquor |
| FI115229B (fi) * | 1995-11-06 | 2005-03-31 | Kvaerner Power Oy | Menetelmä sellutehtaan voimakattilan korroosion vähentämiseksi |
| US6136144A (en) * | 1996-06-06 | 2000-10-24 | Thermatrix, Inc. | Method of removing sulfur from a process gas stream using a packed bed calcinator |
| FI119110B (fi) * | 2001-11-09 | 2008-07-31 | Andritz Oy | Menetelmä lauhteiden käsittelemiseksi |
| US20030116290A1 (en) * | 2001-12-20 | 2003-06-26 | 3M Innovative Properties Company | Continuous process for controlled evaporation of black liquor |
| US8636081B2 (en) | 2011-12-15 | 2014-01-28 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Rotary hammer |
| CN103510166B (zh) * | 2012-06-20 | 2016-01-20 | 杭州奥通科技有限公司 | 高湿模量粘胶纤维凝固浴处理流水线 |
| US8709204B1 (en) * | 2013-03-14 | 2014-04-29 | Veolia Water Solutions & Technologies North America Inc. | System and process for recovering heat from weak black liquor in a wood pulping process |
| EP3091123A1 (de) * | 2015-05-08 | 2016-11-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur erhöhung eines feststoffgehalts bei einem grundstoff, steuereinrichtung, anlage zur bearbeitung eines grundstoffs und papierfabrik |
| CN115591381A (zh) * | 2022-10-08 | 2023-01-13 | 宁波东君工程技术有限公司（Cn） | 一种煮沸锅二次蒸汽尾气处理系统及方法 |
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| US2676883A (en) * | 1949-04-02 | 1954-04-27 | Harold O Goddard | Waste sulfite liquor recovery |
| US2754897A (en) * | 1951-01-22 | 1956-07-17 | Ramen Torsten | Processes for concentrating liquids containing incrustation-forming substances |
| US2802791A (en) * | 1953-09-28 | 1957-08-13 | Paper Chemistry Inst | Treatment of spent sulfite liquor |
| US3347739A (en) * | 1962-09-15 | 1967-10-17 | Ii George H Tomlinson | Continuous sodium sulfide pulping of cellulosic material |
| US3650888A (en) * | 1970-06-11 | 1972-03-21 | Combustion Eng | Pollution controlled polysulfide recovery process |
| US3696929A (en) * | 1970-11-27 | 1972-10-10 | Chemical Construction Corp | Apparatus for the oxidation of liquids |
| SE365008B (ja) * | 1971-11-19 | 1974-03-11 | Mo Och Domsjoe Ab | |
| US3941649A (en) * | 1972-07-14 | 1976-03-02 | Mo Och Domsjo Aktiebolag | Process for obtaining a predetermined Kappa number in sulfate pulping |
| SE386693B (sv) * | 1974-01-11 | 1976-08-16 | Skogsegarnas Ind Ab | Sett att forhindra eller begrensa utslepp av illaluktande och/eller sura svavelforbrenningsprodukter fran kemikalieregeneringsprocesser vid massaframstellning av ved medelst alkalisk uppslutning, varvid bildas... |
| US4155804A (en) * | 1975-03-17 | 1979-05-22 | International Telephone And Telegraph Corporation | Removal of volatile organic components from spent sulfite effluent |
| US4098639A (en) * | 1975-06-17 | 1978-07-04 | Mo Och Domsjo Aktiebolag | Process for reducing the requirement of fresh chemicals without increasing emissions in the pulping of cellulosic material |
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| SE432000B (sv) * | 1978-07-18 | 1984-03-12 | Mo Och Domsjoe Ab | Forfarande for reglering av kausticeringsgraden vid framstellning av vitlut jemte anordning for utforande av forfarandet |
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-
1990
- 1990-07-09 FI FI903454A patent/FI85515C/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-11-16 US US07/614,722 patent/US5277759A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-06-28 SE SE9102013A patent/SE504206C2/sv not_active IP Right Cessation
- 1991-07-09 CA CA002046545A patent/CA2046545C/en not_active Expired - Fee Related
- 1991-07-09 JP JP3168033A patent/JPH0663191B2/ja not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI85515B (fi) | 1992-01-15 |
| CA2046545A1 (en) | 1992-01-10 |
| SE9102013L (sv) | 1992-01-10 |
| CA2046545C (en) | 1996-01-30 |
| US5277759A (en) | 1994-01-11 |
| FI903454A0 (fi) | 1990-07-09 |
| FI85515C (fi) | 1996-04-10 |
| SE504206C2 (sv) | 1996-12-09 |
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| JPH0663191B2 (ja) | 1994-08-17 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |