JPH04244646A - ベルトテンショナ - Google Patents
ベルトテンショナInfo
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- JPH04244646A JPH04244646A JP3233732A JP23373291A JPH04244646A JP H04244646 A JPH04244646 A JP H04244646A JP 3233732 A JP3233732 A JP 3233732A JP 23373291 A JP23373291 A JP 23373291A JP H04244646 A JPH04244646 A JP H04244646A
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- Japan
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- belt
- damping
- pulley
- pivot
- drive system
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- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 claims description 35
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes or chains
- F16H7/10—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley
- F16H7/12—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H7/00—Gearings for conveying rotary motion by endless flexible members
- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes or chains
- F16H7/10—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley
- F16H7/12—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley
- F16H7/1209—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley with vibration damping means
- F16H7/1218—Means for varying tension of belts, ropes or chains by adjusting the axis of a pulley of an idle pulley with vibration damping means of the dry friction type
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ベルトテンショナ、ベ
ルトテンショニングシステムおよびベルトテンショニン
グ方法に関し、特に同期ベルト駆動システムの一部とし
て用いられるスプリングタイプのテンショナに関する。 本発明のテンショナは、様々なベルト駆動システムに適
用できるが、自動車のカムシャフトのベルト駆動システ
ムにおける問題を解決するのに特に有用である。
ルトテンショニングシステムおよびベルトテンショニン
グ方法に関し、特に同期ベルト駆動システムの一部とし
て用いられるスプリングタイプのテンショナに関する。 本発明のテンショナは、様々なベルト駆動システムに適
用できるが、自動車のカムシャフトのベルト駆動システ
ムにおける問題を解決するのに特に有用である。
【０００２】
【従来の技術】ほとんどの機械的なシステムと同様に、
同期ベルトシステムは、慣性力と弾性力の要素を含み、
この結果、このようなベルトシステムは振動することが
でき、また振動としては、固有振動数によって特徴づけ
られる。このシステムの振動のうち、本発明に関する最
も重要なものは、回転振動である。この回転振動は例え
ば、プーリの比較的一定な角速度に重ね合わせられた、
プーリの回転軸周りの振動である。
同期ベルトシステムは、慣性力と弾性力の要素を含み、
この結果、このようなベルトシステムは振動することが
でき、また振動としては、固有振動数によって特徴づけ
られる。このシステムの振動のうち、本発明に関する最
も重要なものは、回転振動である。この回転振動は例え
ば、プーリの比較的一定な角速度に重ね合わせられた、
プーリの回転軸周りの振動である。
【０００３】振動は、システムの作用に有害である。プ
ーリの運動に基づく力（すなわち回転振動）がシステム
の固有振動数に等しい振動数で変動する時、最悪の状態
がシステムの共振点で発生する。
ーリの運動に基づく力（すなわち回転振動）がシステム
の固有振動数に等しい振動数で変動する時、最悪の状態
がシステムの共振点で発生する。
【０００４】カムシャフトシステムでは、同期ベルトは
、少なくとも２つの歯付プーリを含むプーリの周りに巻
回される。プーリのひとつはクランクプーリであり、他
のプーリは、周期的なトルク変動を駆動システムに引き
起こす、１またはそれ以上のカムシャフトプーリである
。背面側アイドラプーリのようなアイドラプーリは、ベ
ルトに押し付けられてベルトにテンションを付与する。
、少なくとも２つの歯付プーリを含むプーリの周りに巻
回される。プーリのひとつはクランクプーリであり、他
のプーリは、周期的なトルク変動を駆動システムに引き
起こす、１またはそれ以上のカムシャフトプーリである
。背面側アイドラプーリのようなアイドラプーリは、ベ
ルトに押し付けられてベルトにテンションを付与する。
【０００５】自動車のベルト駆動システムの１または２
以上のカムシャフトは、ある範囲の振動数にわたって作
動し、また周期的なトルク変動を駆動システムに引き起
こす。システムの固有振動数に等しいトルク変動の周波
数において、共振が発生する。このような共振は、エン
ジンの設計によって変化する。トルク変動は起振力を引
起し、この起振力は共振の振動数において、ベルトにテ
ンションの変動の最大振幅を発生させる。高いテンショ
ンの振幅は、カムシャフトプーリが反対方向に移動する
時、あるいはクランクシャフトプーリよりも遅い、また
は反対の角速度で移動する時、発生する。振動の振幅が
高すぎる時、クランクプーリにおいて同期ベルトから歯
が切断され、ベルトの損傷が発生することがある。
以上のカムシャフトは、ある範囲の振動数にわたって作
動し、また周期的なトルク変動を駆動システムに引き起
こす。システムの固有振動数に等しいトルク変動の周波
数において、共振が発生する。このような共振は、エン
ジンの設計によって変化する。トルク変動は起振力を引
起し、この起振力は共振の振動数において、ベルトにテ
ンションの変動の最大振幅を発生させる。高いテンショ
ンの振幅は、カムシャフトプーリが反対方向に移動する
時、あるいはクランクシャフトプーリよりも遅い、また
は反対の角速度で移動する時、発生する。振動の振幅が
高すぎる時、クランクプーリにおいて同期ベルトから歯
が切断され、ベルトの損傷が発生することがある。
【０００６】多くの同期ベルト駆動システムでは、通常
、固定アイドラプーリを用いることにより、システムの
スパン間の最大共振テンション変動の振幅を最小にして
いる。室温状態におけるベルトテンションの設定により
、変動の振幅が抑えられてベルト歯の損傷が防止され、
また歯飛び（ラチェッティング）が防止される。テンシ
ョンが低すぎる場合には、ベルト歯の損傷および歯飛び
が発生する可能性がある。設定されたテンションが高過
ぎる場合には、ベルトの寿命が短くなり、エンジンの作
動温度においてベルトの騒音が発生する可能性がある。 固定アイドラプーリは、温度条件の範囲にわたって作動
可能である。エンジンの始動時に通常発生するような冷
間エンジンと、通常のエンジン作動温度において発生す
るような暖機して膨張したエンジンとの間において、プ
ーリ中心間距離が変化する。このように温度の影響によ
り、エンジン温度の上昇によってベルトのテンションが
増加し、逆に、エンジン温度の低下によりベルトのテン
ションが減少する。
、固定アイドラプーリを用いることにより、システムの
スパン間の最大共振テンション変動の振幅を最小にして
いる。室温状態におけるベルトテンションの設定により
、変動の振幅が抑えられてベルト歯の損傷が防止され、
また歯飛び（ラチェッティング）が防止される。テンシ
ョンが低すぎる場合には、ベルト歯の損傷および歯飛び
が発生する可能性がある。設定されたテンションが高過
ぎる場合には、ベルトの寿命が短くなり、エンジンの作
動温度においてベルトの騒音が発生する可能性がある。 固定アイドラプーリは、温度条件の範囲にわたって作動
可能である。エンジンの始動時に通常発生するような冷
間エンジンと、通常のエンジン作動温度において発生す
るような暖機して膨張したエンジンとの間において、プ
ーリ中心間距離が変化する。このように温度の影響によ
り、エンジン温度の上昇によってベルトのテンションが
増加し、逆に、エンジン温度の低下によりベルトのテン
ションが減少する。
【０００７】固定アイドラの利点は、ベルト駆動システ
ムの剛性に実質的に影響することなく作動して、駆動時
にトルク変動によって起こる動的な影響に基づく共振テ
ンション変動を最小限にすることである。固定アイドラ
の欠点は、ベルトのテンションを望ましいレベルに一致
させることが、しばしば困難であることである。システ
ムの固有振動数および共振における振動の振幅は、ベル
トの初期テンションに従って変化する。テンションが低
過ぎる場合、共振が発生してベルトの損傷を引起す。テ
ンションが高過ぎる場合、過大なテンションによってベ
ルトの損傷とともに騒音が発生する。ＳＡＥ技術論文第
８８００７７号（著者、水野ら）には、自動車のカムシ
ャフト駆動システムの動的性質に関連した上記振動のさ
らに詳細な説明が記載されている。
ムの剛性に実質的に影響することなく作動して、駆動時
にトルク変動によって起こる動的な影響に基づく共振テ
ンション変動を最小限にすることである。固定アイドラ
の欠点は、ベルトのテンションを望ましいレベルに一致
させることが、しばしば困難であることである。システ
ムの固有振動数および共振における振動の振幅は、ベル
トの初期テンションに従って変化する。テンションが低
過ぎる場合、共振が発生してベルトの損傷を引起す。テ
ンションが高過ぎる場合、過大なテンションによってベ
ルトの損傷とともに騒音が発生する。ＳＡＥ技術論文第
８８００７７号（著者、水野ら）には、自動車のカムシ
ャフト駆動システムの動的性質に関連した上記振動のさ
らに詳細な説明が記載されている。
【０００８】例えば米国特許第４２９９５８４号明細書
に記載されているような自動車の付属品としてのベルト
テンショナは、自動車の同期駆動によって生じる温度お
よび動的影響に起因する振動を防止するための解決策を
与えているかも知れない。このようなテンショナは、カ
ムの周期的なトルク変動によって起こるテンション変動
により生じるベルトテンションの変化を抑制するために
、容易に移動するので、『柔軟』すぎて満足なものでは
ない。このような付属品のテンショナは、ベルトに対し
てアイドラプーリを移動させることにより、ベルトテン
ションの変動を調節する。アイドラプーリの移動は、テ
ンショナの振動の振幅を小さくするため、減衰せしめら
れる。減衰トルクは、通常、ベルトテンションを維持す
るテンショナによって得られる減衰力の３５％よりも小
さい。したがって、自動車のカムシャフト駆動機構にお
いて動的条件および温度条件の両者を満足するテンショ
ナの傾向は、例えば米国特許第４８８３４４６号明細書
に記載されているような流体型のものである。このよう
な流体型テンショナは、温度による膨張、設定テンショ
ン、および騒音発生の原因である過大テンションに関連
する、固定アイドラの問題を解決するが、独自の問題を
有している。このようなテンショナは、通常、非常に高
価であり、またアクチュエータを加圧するための油圧シ
ステムに依存しており、このシステムはベルトに対する
過大テンションまたは過少テンションを引き起こすおそ
れがある。
に記載されているような自動車の付属品としてのベルト
テンショナは、自動車の同期駆動によって生じる温度お
よび動的影響に起因する振動を防止するための解決策を
与えているかも知れない。このようなテンショナは、カ
ムの周期的なトルク変動によって起こるテンション変動
により生じるベルトテンションの変化を抑制するために
、容易に移動するので、『柔軟』すぎて満足なものでは
ない。このような付属品のテンショナは、ベルトに対し
てアイドラプーリを移動させることにより、ベルトテン
ションの変動を調節する。アイドラプーリの移動は、テ
ンショナの振動の振幅を小さくするため、減衰せしめら
れる。減衰トルクは、通常、ベルトテンションを維持す
るテンショナによって得られる減衰力の３５％よりも小
さい。したがって、自動車のカムシャフト駆動機構にお
いて動的条件および温度条件の両者を満足するテンショ
ナの傾向は、例えば米国特許第４８８３４４６号明細書
に記載されているような流体型のものである。このよう
な流体型テンショナは、温度による膨張、設定テンショ
ン、および騒音発生の原因である過大テンションに関連
する、固定アイドラの問題を解決するが、独自の問題を
有している。このようなテンショナは、通常、非常に高
価であり、またアクチュエータを加圧するための油圧シ
ステムに依存しており、このシステムはベルトに対する
過大テンションまたは過少テンションを引き起こすおそ
れがある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、ベル
ト駆動システム、特に、温度によるベルトテンショニン
グの影響および動的なベルトテンショニングの影響を有
する同期ベルト駆動システムに用いて好適な、スプリン
グによって付勢されるテンショナを提供することである
。本発明の他の目的は、同期ベルト駆動システムにおけ
るベルトの伸びおよび摩耗の影響と同様に、温度影響お
よび動的影響を処理することができ、駆動システムに適
当な硬さを与えて、駆動システムの共振によって生じる
高いテンション振幅に起因する影響を防止する、安価な
スプリングタイプのベルトテンショナを提供することで
ある。
ト駆動システム、特に、温度によるベルトテンショニン
グの影響および動的なベルトテンショニングの影響を有
する同期ベルト駆動システムに用いて好適な、スプリン
グによって付勢されるテンショナを提供することである
。本発明の他の目的は、同期ベルト駆動システムにおけ
るベルトの伸びおよび摩耗の影響と同様に、温度影響お
よび動的影響を処理することができ、駆動システムに適
当な硬さを与えて、駆動システムの共振によって生じる
高いテンション振幅に起因する影響を防止する、安価な
スプリングタイプのベルトテンショナを提供することで
ある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明において、テンシ
ョナはベルト駆動システムに関して有用であり、また、
駆動システムのプーリにおける周期的なトルク変動によ
って引き起こされるような動的影響、あるいは同期ベル
ト駆動システムの長さの変化を引き起こすような温度影
響に起因するテンション変動を補償あるいは処理するた
めの同期ベルト駆動システムに特に有用である。本発明
はまた、ベルトの伸びあるいは摩耗と同様に、ベルトテ
ンションにおける温度影響および動的影響に対して補償
する、同期ベルト駆動システムのテンショニング方法に
関する。
ョナはベルト駆動システムに関して有用であり、また、
駆動システムのプーリにおける周期的なトルク変動によ
って引き起こされるような動的影響、あるいは同期ベル
ト駆動システムの長さの変化を引き起こすような温度影
響に起因するテンション変動を補償あるいは処理するた
めの同期ベルト駆動システムに特に有用である。本発明
はまた、ベルトの伸びあるいは摩耗と同様に、ベルトテ
ンションにおける温度影響および動的影響に対して補償
する、同期ベルト駆動システムのテンショニング方法に
関する。
【００１１】本発明のベルトテンショナは、ピボットア
ームに回転自在に取り付けられたアイドラプーリと、こ
のアームの移動を付勢するスプリングと、減衰力がいく
つかの動的条件においてアームの移動を制止するのに充
分な大きさである、アームの移動を制止するための、ピ
ボットアームの脚部を有する減衰手段とを備えたピボッ
トタイプのテンショナである。同期ベルト駆動システム
に用いられる時、テンショナは、周期的なトルク変動等
によってベルトに引き起こされる共振において、振動の
振幅を制限する力で可動プーリをベルトに対して付勢す
るスプリング手段を有する。このようなベルト駆動シス
テムにおける減衰力は、充分な大きさを有し、テンショ
ナにおける動的な起振力よりも大きい減衰力でプーリの
移動を制止する。
ームに回転自在に取り付けられたアイドラプーリと、こ
のアームの移動を付勢するスプリングと、減衰力がいく
つかの動的条件においてアームの移動を制止するのに充
分な大きさである、アームの移動を制止するための、ピ
ボットアームの脚部を有する減衰手段とを備えたピボッ
トタイプのテンショナである。同期ベルト駆動システム
に用いられる時、テンショナは、周期的なトルク変動等
によってベルトに引き起こされる共振において、振動の
振幅を制限する力で可動プーリをベルトに対して付勢す
るスプリング手段を有する。このようなベルト駆動シス
テムにおける減衰力は、充分な大きさを有し、テンショ
ナにおける動的な起振力よりも大きい減衰力でプーリの
移動を制止する。
【００１２】本発明の方法は、可動アイドラプーリを同
期ベルト駆動システムのベルトに対して、システムの共
振テンション振動の振幅を制限するのに充分大きな力で
付勢させることと、温度影響によるアームの移動を許容
しつつ動的影響に起因するアームの大部分の移動を防止
するために、実質的にブレーキ力で可動アイドラプーリ
の振動を減衰させることとを含む。
期ベルト駆動システムのベルトに対して、システムの共
振テンション振動の振幅を制限するのに充分大きな力で
付勢させることと、温度影響によるアームの移動を許容
しつつ動的影響に起因するアームの大部分の移動を防止
するために、実質的にブレーキ力で可動アイドラプーリ
の振動を減衰させることとを含む。
【００１３】
【実施例】本発明のテンショナ、ベルト駆動システムお
よび方法の様々な特徴が、自動車エンジン用の同期ベル
ト駆動機構に関して記載されるが、本発明の多くの特徴
は自動車のフロントエンドの付属品の駆動機構のような
、他のベルトテンショニングにも適用できる。図１を参
照すると、同期ベルト駆動システム１０は、歯付プーリ
の周囲に巻回されるとともに、テンションを付与された
歯付ベルト１２を有している。図示された駆動システム
は、２つの歯付カムプーリ１４、１６と、クランクプー
リ２０と、テンショニングプーリ２２と、歯付ウォータ
ポンププーリ２４と、静止アイドラプーリ２６とを有す
る自動車用のカムシャフトである。
よび方法の様々な特徴が、自動車エンジン用の同期ベル
ト駆動機構に関して記載されるが、本発明の多くの特徴
は自動車のフロントエンドの付属品の駆動機構のような
、他のベルトテンショニングにも適用できる。図１を参
照すると、同期ベルト駆動システム１０は、歯付プーリ
の周囲に巻回されるとともに、テンションを付与された
歯付ベルト１２を有している。図示された駆動システム
は、２つの歯付カムプーリ１４、１６と、クランクプー
リ２０と、テンショニングプーリ２２と、歯付ウォータ
ポンププーリ２４と、静止アイドラプーリ２６とを有す
る自動車用のカムシャフトである。
【００１４】自動車用駆動システムとして、プーリは、
自動車エンジンの運転回転数に従った振動数の範囲にわ
たって作動し、またカムシャフトのプーリは、周期的な
トルク変動を駆動システムに引き起こす。エンジンのピ
ストンストロークにより、周期的なトルク変動がクラン
クプーリにおいて発生するが、その変動は、カムシャフ
トのプーリによって発生するものと比較して実質的に小
さい。しかしながら、ベルトに伝達されるトルク変動は
、駆動プーリにおいて反射され、ここにおいてベルト歯
に対する作動条件は、クランクプーリの直径が小さく、
また噛合う歯数が少ないため、非常に厳しい。トルク変
動により起振力が生じ、この起振力によってベルトのス
パン２８、２９に、作動振動数の範囲全体にわたってテ
ンションの変動が発生する。自動車のベルト駆動システ
ムとして、エンジンの温度上昇変化が存在し、この温度
上昇変化は、動的なテンション変動に起因する影響とと
もに、ベルトテンションに影響する。本実施例における
テンショナ３０は、テンショナの作用に関連して後に詳
述するように『硬い』駆動システムを維持しつつ、温度
によるテンション変化と動的なテンション変化を補償す
る。
自動車エンジンの運転回転数に従った振動数の範囲にわ
たって作動し、またカムシャフトのプーリは、周期的な
トルク変動を駆動システムに引き起こす。エンジンのピ
ストンストロークにより、周期的なトルク変動がクラン
クプーリにおいて発生するが、その変動は、カムシャフ
トのプーリによって発生するものと比較して実質的に小
さい。しかしながら、ベルトに伝達されるトルク変動は
、駆動プーリにおいて反射され、ここにおいてベルト歯
に対する作動条件は、クランクプーリの直径が小さく、
また噛合う歯数が少ないため、非常に厳しい。トルク変
動により起振力が生じ、この起振力によってベルトのス
パン２８、２９に、作動振動数の範囲全体にわたってテ
ンションの変動が発生する。自動車のベルト駆動システ
ムとして、エンジンの温度上昇変化が存在し、この温度
上昇変化は、動的なテンション変動に起因する影響とと
もに、ベルトテンションに影響する。本実施例における
テンショナ３０は、テンショナの作用に関連して後に詳
述するように『硬い』駆動システムを維持しつつ、温度
によるテンション変化と動的なテンション変化を補償す
る。
【００１５】図２〜図４を参照すると、本実施例のベル
トテンショナ３０は、スプリング付勢型であり、ピボッ
ト支持構造体３２と、アーム構造体３４と、ピボット支
持構造体とアーム構造体の間に設けられたスプリング３
６とを有する。アーム構造体３４は、ピボット３８と、
スラストフランジ４２を含む選択的な自己潤滑重合体ス
リーブ型ベアリング４０とによって、支持構造体３２に
回転自在に取り付けられる。
トテンショナ３０は、スプリング付勢型であり、ピボッ
ト支持構造体３２と、アーム構造体３４と、ピボット支
持構造体とアーム構造体の間に設けられたスプリング３
６とを有する。アーム構造体３４は、ピボット３８と、
スラストフランジ４２を含む選択的な自己潤滑重合体ス
リーブ型ベアリング４０とによって、支持構造体３２に
回転自在に取り付けられる。
【００１６】プーリ２２は、ローラベアリング４４によ
ってアーム構造体３４に回転自在に取り付けられる。ま
たプーリ２２は、ベルトに対し押圧係合した状態でアー
ム構造体３４とともに変位する時、ピボット３８からモ
ーメントアームＭ３において作動する。
ってアーム構造体３４に回転自在に取り付けられる。ま
たプーリ２２は、ベルトに対し押圧係合した状態でアー
ム構造体３４とともに変位する時、ピボット３８からモ
ーメントアームＭ３において作動する。
【００１７】スプリング３６は、好ましくは圧縮スプリ
ングであり、支持構造体の柱部材４６との間に設けられ
る。スプリング３６は、ピボット３８に関してモーメン
トアームＭ１で作動する。
ングであり、支持構造体の柱部材４６との間に設けられ
る。スプリング３６は、ピボット３８に関してモーメン
トアームＭ１で作動する。
【００１８】減衰機構４８は、使用時に、ベルトに対す
るアームおよびプーリの移動を制止するために設けられ
る。この減衰機構４８は、アーム構造体の脚部５０と、
支持構造体に固定された減衰スプリング５２と、支持構
造体の面５６と、摩擦材のパッド５８とを有する。アー
ム構造体の延長部分としての脚部５０は、ピボット３８
を中心として回動自在であり、図２に示されるように破
線６０、６２により区画された円弧状減衰領域を形成す
る。なお、図において、円弧の長さは短いため、減衰領
域は略矩形を呈している。減衰スプリングは、圧縮スプ
リングでもよく、好ましくは減衰領域に近接して設けら
れた、脚部６４を有するＵ型板ばねでもよい。
るアームおよびプーリの移動を制止するために設けられ
る。この減衰機構４８は、アーム構造体の脚部５０と、
支持構造体に固定された減衰スプリング５２と、支持構
造体の面５６と、摩擦材のパッド５８とを有する。アー
ム構造体の延長部分としての脚部５０は、ピボット３８
を中心として回動自在であり、図２に示されるように破
線６０、６２により区画された円弧状減衰領域を形成す
る。なお、図において、円弧の長さは短いため、減衰領
域は略矩形を呈している。減衰スプリングは、圧縮スプ
リングでもよく、好ましくは減衰領域に近接して設けら
れた、脚部６４を有するＵ型板ばねでもよい。
【００１９】摩擦材のパッド５８は、支持構造体の面５
６またはばね５２の脚部６４に取り付けられてもよいが
、好ましくは、脚部５０に支持される。好ましくは、脚
部が開口６６を有し、摩擦材のパッド５８がこの開口６
６内に配設されて、脚部の両面から反対側へ突出する。 このような構成において、パッド５８の反対側の両面は
、支持構造体の面５６とスプリングの脚部６４に対して
摺接する。脚部の開口内に摩擦材を配置することによる
利点は、脚部の円弧運動と支持構造体の面との間のクリ
アランスをゼロに調整する手段を構成することである。 摩擦材のパッドは、いかなる構成のものでもよいが、デ
ルリン（Ｄｅｌｒｉｎ、商品名）として市販されている
重合体材料のものがよく、これは摺動摩擦（動摩擦）よ
りも小さい始動摩擦（静止摩擦）を有する。
６またはばね５２の脚部６４に取り付けられてもよいが
、好ましくは、脚部５０に支持される。好ましくは、脚
部が開口６６を有し、摩擦材のパッド５８がこの開口６
６内に配設されて、脚部の両面から反対側へ突出する。 このような構成において、パッド５８の反対側の両面は
、支持構造体の面５６とスプリングの脚部６４に対して
摺接する。脚部の開口内に摩擦材を配置することによる
利点は、脚部の円弧運動と支持構造体の面との間のクリ
アランスをゼロに調整する手段を構成することである。 摩擦材のパッドは、いかなる構成のものでもよいが、デ
ルリン（Ｄｅｌｒｉｎ、商品名）として市販されている
重合体材料のものがよく、これは摺動摩擦（動摩擦）よ
りも小さい始動摩擦（静止摩擦）を有する。
【００２０】重合体パッドおよび面と接触する板ばね５
２は、ピボット３８に関しモーメントアームＭ２におい
て、実質的に一定の減衰力を発揮する。好ましくは、減
衰機構のモーメントアームＭ２は、テンショナの減衰ト
ルクを同時に高精度に制御しつつ減衰スプリング力を最
小限にするため、スプリング機構の作動モーメントアー
ムＭ１よりも大きい。選択的に、減衰機構のモーメント
アームＭ２はまた、プーリ２２のモーメントアームＭ３
よりも大きい。
２は、ピボット３８に関しモーメントアームＭ２におい
て、実質的に一定の減衰力を発揮する。好ましくは、減
衰機構のモーメントアームＭ２は、テンショナの減衰ト
ルクを同時に高精度に制御しつつ減衰スプリング力を最
小限にするため、スプリング機構の作動モーメントアー
ムＭ１よりも大きい。選択的に、減衰機構のモーメント
アームＭ２はまた、プーリ２２のモーメントアームＭ３
よりも大きい。
【００２１】図３および図４における支持構造体の縦方
向の配置によって示されるように、スプリング３６、減
衰機構４８、プーリ２２の回転自在な取付け、およびピ
ボット３８は、もしこのような要素が整列されていない
としたら起こるであろうオフセットモーメントを最小限
にし、あるいは除去するという利点のために、実質的に
平面内に配設されている。このような配列により、ベア
リングの寸法、ピボットの寸法、スプリングの寸法等を
最小にするという利点が得られる。
向の配置によって示されるように、スプリング３６、減
衰機構４８、プーリ２２の回転自在な取付け、およびピ
ボット３８は、もしこのような要素が整列されていない
としたら起こるであろうオフセットモーメントを最小限
にし、あるいは除去するという利点のために、実質的に
平面内に配設されている。このような配列により、ベア
リングの寸法、ピボットの寸法、スプリングの寸法等を
最小にするという利点が得られる。
【００２２】次に方法について述べる。本実施例のテン
ショナとともにベルトを高精度なベルトテンションで組
付けるために、ベルトは、テンショナの可動プーリを除
いて、全てのプーリに巻回される。プーリ２２がベルト
の背面に対して緩く配設される時、ボルトあるいはピン
等の固定部材６８がテンショナの開口７０を通して緩く
嵌合される。レンチ等のレバーが正方形穴７２等の回動
手段内に挿入され、トルクが支持構造体３２に付与され
る。これにより支持構造体は、ベルトに対してプーリ２
２を押し付け、スプリングを僅かに圧縮させる。ボルト
７４等の他の固定部材が支持構造体の他の開口７６内に
挿入される。この開口７６は、固定部材の配置を容易に
するため、好ましくは長円形である。スプリング３６は
また、支持構造体を固定部材６８の周りに回転させ、開
口７６を固定部材７４に対して押し付け、これにより正
確なベルトテンションが得られる。
ショナとともにベルトを高精度なベルトテンションで組
付けるために、ベルトは、テンショナの可動プーリを除
いて、全てのプーリに巻回される。プーリ２２がベルト
の背面に対して緩く配設される時、ボルトあるいはピン
等の固定部材６８がテンショナの開口７０を通して緩く
嵌合される。レンチ等のレバーが正方形穴７２等の回動
手段内に挿入され、トルクが支持構造体３２に付与され
る。これにより支持構造体は、ベルトに対してプーリ２
２を押し付け、スプリングを僅かに圧縮させる。ボルト
７４等の他の固定部材が支持構造体の他の開口７６内に
挿入される。この開口７６は、固定部材の配置を容易に
するため、好ましくは長円形である。スプリング３６は
また、支持構造体を固定部材６８の周りに回転させ、開
口７６を固定部材７４に対して押し付け、これにより正
確なベルトテンションが得られる。
【００２３】既に簡単に述べたように、ベルトにテンシ
ョンを付与するための付勢力およびテンショナの移動を
制止するための減衰力は、『硬い』駆動システムを得る
とともにシステムの振動の振幅を最小限にするため、非
常に重要である。必要な力と減衰を発揮しないテンショ
ナは、『柔軟』なシステムを与えることとなり、このシ
ステムは、テンショナプーリの移動を許容し、これによ
りベルトを破損させることとなるテンション変動を引き
起こすこととなる。
ョンを付与するための付勢力およびテンショナの移動を
制止するための減衰力は、『硬い』駆動システムを得る
とともにシステムの振動の振幅を最小限にするため、非
常に重要である。必要な力と減衰を発揮しないテンショ
ナは、『柔軟』なシステムを与えることとなり、このシ
ステムは、テンショナプーリの移動を許容し、これによ
りベルトを破損させることとなるテンション変動を引き
起こすこととなる。
【００２４】ある振動の範囲にわたって作動し、歯付プ
ーリのひとつによって駆動システムに引き起こされる周
期的なトルク変動を有する同期ベルト駆動システムにテ
ンションを付与する際、このようなトルク変動は、ベル
トに、回転振動を引き起こす起振力を発生させる。この
回転振動は、システムの共振においてテンションの変動
の振幅を制限するのに充分な力で、ベルトに対して可動
アイドラプーリを付勢する方法によって、制御される。 この付勢力は、また、ベルト駆動システムの作動テンシ
ョンを発生させるのに充分な大きさである。アイドラプ
ーリの軸方向の移動は実質的にゼロに減少せしめられ、
この移動はベルトにテンションの共振振動を発生させる
振動源にはならない。これは、アイドラプーリのベルト
側への往復動を減衰させ、また周期的なトルク変動によ
ってベルトに引き起こされる起振力からプーリの往復動
の大部分を制動する作用によって行われる。しかしなが
ら、この減衰作用は、同時に、アイドラプーリの位置の
変化を許容することによって駆動システムにおける温度
上昇変化を調節することを許容する。実質的な大きさの
減衰が従来のスプリング型駆動機構テンショナに必要で
あることが確認されている。減衰トルクは、アイドラプ
ーリのベルトによる反力である減衰トルクの約３５％〜
１００％でなければならない。より好ましくは、減衰ト
ルクはアイドラプーリにおける反力トルクの約４０〜６
０％である。このような減衰において、ベルトテンショ
ンがプーリにおいて反射したスプリング力と減衰力の大
きさを越える時に、アイドラプーリの位置が小さく変化
することを許容しつつ、アイドラプーリの全ての周期的
な移動を実質的に制動するために充分な抵抗が存在する
。平均のベルトテンションによってアイドラプーリに付
与された減衰力と、平均のテンションから最大限に変化
することによって付与された減衰力との違いよりも、大
きい値を有する減衰力をアイドラプーリに付与すること
により、テンショナは実質的に所定位置に固定され、固
定アイドラとして作用する。平均のベルトテンションが
増加すると、テンションの増加とともに、相反するスプ
リング力と摩擦力よりも大きいテンションの最大限の変
化が発生する。これにより、テンショナは移動し、すな
わち『クリープ』を発生し、この移動は、ベルト力が再
び、『クリープ』が停止するスプリング力および摩擦力
よりも大きくなくなるまで続く。したがって、システム
を不適当に柔軟にすることなく、好ましいテンション制
御が得られる。
ーリのひとつによって駆動システムに引き起こされる周
期的なトルク変動を有する同期ベルト駆動システムにテ
ンションを付与する際、このようなトルク変動は、ベル
トに、回転振動を引き起こす起振力を発生させる。この
回転振動は、システムの共振においてテンションの変動
の振幅を制限するのに充分な力で、ベルトに対して可動
アイドラプーリを付勢する方法によって、制御される。 この付勢力は、また、ベルト駆動システムの作動テンシ
ョンを発生させるのに充分な大きさである。アイドラプ
ーリの軸方向の移動は実質的にゼロに減少せしめられ、
この移動はベルトにテンションの共振振動を発生させる
振動源にはならない。これは、アイドラプーリのベルト
側への往復動を減衰させ、また周期的なトルク変動によ
ってベルトに引き起こされる起振力からプーリの往復動
の大部分を制動する作用によって行われる。しかしなが
ら、この減衰作用は、同時に、アイドラプーリの位置の
変化を許容することによって駆動システムにおける温度
上昇変化を調節することを許容する。実質的な大きさの
減衰が従来のスプリング型駆動機構テンショナに必要で
あることが確認されている。減衰トルクは、アイドラプ
ーリのベルトによる反力である減衰トルクの約３５％〜
１００％でなければならない。より好ましくは、減衰ト
ルクはアイドラプーリにおける反力トルクの約４０〜６
０％である。このような減衰において、ベルトテンショ
ンがプーリにおいて反射したスプリング力と減衰力の大
きさを越える時に、アイドラプーリの位置が小さく変化
することを許容しつつ、アイドラプーリの全ての周期的
な移動を実質的に制動するために充分な抵抗が存在する
。平均のベルトテンションによってアイドラプーリに付
与された減衰力と、平均のテンションから最大限に変化
することによって付与された減衰力との違いよりも、大
きい値を有する減衰力をアイドラプーリに付与すること
により、テンショナは実質的に所定位置に固定され、固
定アイドラとして作用する。平均のベルトテンションが
増加すると、テンションの増加とともに、相反するスプ
リング力と摩擦力よりも大きいテンションの最大限の変
化が発生する。これにより、テンショナは移動し、すな
わち『クリープ』を発生し、この移動は、ベルト力が再
び、『クリープ』が停止するスプリング力および摩擦力
よりも大きくなくなるまで続く。したがって、システム
を不適当に柔軟にすることなく、好ましいテンション制
御が得られる。
【００２５】このテンショナ、同期ベルト駆動システム
および方法の効果を説明するため、本発明のテンショナ
は、７５０ｒｐｍと５５００ｒｐｍの間で動作すること
が必要である自動車用エンジンの歯付ベルトカムシャフ
ト駆動機構の固定アイドラプーリとして取り付けられた
。
および方法の効果を説明するため、本発明のテンショナ
は、７５０ｒｐｍと５５００ｒｐｍの間で動作すること
が必要である自動車用エンジンの歯付ベルトカムシャフ
ト駆動機構の固定アイドラプーリとして取り付けられた
。
【００２６】従来の固定アイドラプーリシステムでは、
冷間エンジンすなわち室温が華氏７０度での初期のベル
トテンションは、暖機されたエンジン温すなわち華氏約
２００度において、４０ポンドにセットされ、名目的な
ベルトテンションは約８０ポンドまで増加していた。エ
ンジン温度が上昇する間、２５００ｒｐｍのエンジン回
転数でのベルトテンショナにおいて、１５３ポンドのベ
ルトテンションの変動が見られた。この変動は、エンジ
ンの動作温度において、２５００ｒｐｍで７４ポンドま
で減少した。
冷間エンジンすなわち室温が華氏７０度での初期のベル
トテンションは、暖機されたエンジン温すなわち華氏約
２００度において、４０ポンドにセットされ、名目的な
ベルトテンションは約８０ポンドまで増加していた。エ
ンジン温度が上昇する間、２５００ｒｐｍのエンジン回
転数でのベルトテンショナにおいて、１５３ポンドのベ
ルトテンションの変動が見られた。この変動は、エンジ
ンの動作温度において、２５００ｒｐｍで７４ポンドま
で減少した。
【００２７】本発明のテンショナが、８０ポンドの冷間
テンションを与えるために設けられ、また減衰力がテン
ションの約４０％である場合、エンジンが作動状態に達
する間に、テンションの変化は約７４ポンドであった。 テンショナがベルトにおける温度条件とテンションの変
化のためにそのアーム位置を調節する時、ピボットアー
ムの小さな移動が見られた。
テンションを与えるために設けられ、また減衰力がテン
ションの約４０％である場合、エンジンが作動状態に達
する間に、テンションの変化は約７４ポンドであった。 テンショナがベルトにおける温度条件とテンションの変
化のためにそのアーム位置を調節する時、ピボットアー
ムの小さな移動が見られた。
【００２８】上述した詳細な説明は、単に本発明の説明
の目的のためであり、特許請求の範囲を制限するもので
はない。
の目的のためであり、特許請求の範囲を制限するもので
はない。
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、同期ベル
ト駆動システムにおけるベルトの伸びおよび摩耗の影響
と同様に、温度影響および動的影響を処理することがで
きる安価なスプリングタイプのベルトテンショナであっ
て、かつ、駆動機構に適当な硬さを与えて、駆動システ
ムの共振によって生じる高いテンション振幅に起因する
影響を防止するベルトテンショナが得られる。
ト駆動システムにおけるベルトの伸びおよび摩耗の影響
と同様に、温度影響および動的影響を処理することがで
きる安価なスプリングタイプのベルトテンショナであっ
て、かつ、駆動機構に適当な硬さを与えて、駆動システ
ムの共振によって生じる高いテンション振幅に起因する
影響を防止するベルトテンショナが得られる。
【図１】本発明の一実施例に係るベルトテンショナを含
む、自動車の同期ベルト駆動システムの概略的な正面図
である。
む、自動車の同期ベルト駆動システムの概略的な正面図
である。
【図２】本発明の一実施例に係るベルトテンショナを拡
大して部分的に破断して示す、図１のテンショナの２−
２線に沿う図である。
大して部分的に破断して示す、図１のテンショナの２−
２線に沿う図である。
【図３】図２の３−３線に沿う断面図である。
【図４】図２の４−４線に沿う断面図である。
１０ 同期ベルト駆動システム
１２ 歯付ベルト１２
１４、１６、２０、２２、２４、２６ プーリ２８、
２９ スパン ３０ テンショナ ３２ ピボット支持構造体 ３４ アーム構造体 ３６ スプリング ３８ ピボット ４８ 減衰機構 ５０、６４ 脚部 ５２ 減衰スプリング ５６ 支持構造体の面 ５８ 摩擦材のパッド ６８ 固定部材 ７０、７６ 開口
２９ スパン ３０ テンショナ ３２ ピボット支持構造体 ３４ アーム構造体 ３６ スプリング ３８ ピボット ４８ 減衰機構 ５０、６４ 脚部 ５２ 減衰スプリング ５６ 支持構造体の面 ５８ 摩擦材のパッド ６８ 固定部材 ７０、７６ 開口
Claims (31)
- 【請求項１】 少なくとも２つの歯付プーリを含むプ
ーリの周囲に巻回されるとともにテンションを付与され
た歯付ベルトを有する同期ベルト駆動システムであって
、上記歯付プーリが、この歯付プーリの少なくとも一方
によって同期ベルト駆動システムに引き起こされる周期
的トルク変動が存在する振動の範囲にわたって作動し、
上記トルク変動がベルトのスパンにおいて上記振動の範
囲内のシステムの共振点でテンション変動の大きい振幅
を引き起こす起振力を発生させる同期ベルト駆動システ
ムにおいて、ベルトに対して可動であるプーリのひとつ
と、上記ベルトの作動テンションを発生させつつ、上記
スパンに共振テンション変動の振幅を制限するのに充分
な大きさの力で、ベルトに対して可動プーリを付勢する
スプリング手段と、上記ベルトに対する上記可動プーリ
の移動を制止して、可動プーリにおける起振力と実質的
に等しいか大きい減衰力を上記スパンに与える減衰手段
とを備えたことを特徴とする同期ベルト駆動システム。 - 【請求項２】 上記可動プーリが、ピボットと支持構
造体によって回転自在に取り付けられたアームに回転自
在に支持されたアイドラプーリであり、上記スプリング
手段が、上記ピボットから第１のモーメントアームにお
いて上記ピボットに対して付勢された圧縮スプリングを
含み、上記減衰手段が、上記ピボットから第２のモーメ
ントアームにおいて上記ピボットに取り付けられ上記支
持構造体に摺接すべく押圧された摩擦材を含むことを特
徴とする請求項２の同期ベルト駆動システム。 - 【請求項３】 上記摩擦材のモーメントアームが上記
スプリングのモーメントアームよりも大きいことを特徴
とする請求項２の同期ベルト駆動システム。 - 【請求項４】 ベルト駆動システムが、歯付ベルトの
ひとつが周期的トルク変動を引き起こすカムシャフトプ
ーリであり、他の歯付ベルトがクランクプーリである、
自動車用エンジン駆動システムであることを特徴とする
請求項２の同期ベルト駆動システム。 - 【請求項５】 上記減衰力が実質的に一定である請求
項２の同期ベルト駆動システム。 - 【請求項６】 上記スプリング手段と減衰手段とベル
トの組み合わせが、１）作動中の振動の範囲にわたる駆
動システムの作動の間、モーメントに抗して上記可動プ
ーリを実質的に固定する手段と、２）駆動システムの温
度膨張および温度収縮を調節するとともに、温度状態、
ベルトシートおよびベルトの摩耗に起因するベルトテン
ションの変化を実質的に防止するために、上記可動プー
リの移動を許容する手段とを形成することを特徴とする
請求項１の同期ベルト駆動システム。 - 【請求項７】 少なくとも２つの歯付プーリを含むプ
ーリの周囲に巻回されるとともにテンションを付与され
た歯付ベルトを有する同期ベルト駆動システムの歯付ベ
ルトにテンションを付与するベルトテンショナであって
、上記歯付プーリが、この歯付プーリの少なくとも一方
によって同期ベルト駆動システムに引き起こされる周期
的トルク変動が存在する振動の範囲にわたって作動し、
上記トルク変動がベルトのスパンにおいて上記振動の範
囲内のシステムの共振点で大きい振幅を引き起こす起振
力を発生させるベルトテンショナにおいて、ピボット支
持構造体と、上記支持構造体にピボットを介して回転自
在に取り付けられるアーム構造体と、上記アーム構造体
に回転自在に取り付けられるとともに、上記駆動システ
ムの一部として上記ベルトに係合可能なアイドラプーリ
と、上記支持構造体とアームの間を付勢し、上記ピボッ
トを中心とするモーメントアームにおいて作動可能であ
り、上記ベルトに作動テンションを発生させつつ、上記
ベルトに対してアイドラプーリを、上記スパンの共振テ
ンション振動の振幅を制限するのに充分大きな力で押圧
するスプリングと、上記アーム構造体およびアイドラプ
ーリの上記スパンに対する移動を制止することにより、
上記アイドラプーリにおける起振力と実質的に等しいか
大きい減衰力を上記スパンに発生させる減衰手段とを備
えたことを特徴とするベルトテンショナ。 - 【請求項８】 上記減衰手段が、１）上記ピボットを
中心とするモーメントアームにおいて上記アーム構造体
に取り付けられた摩擦材のパッドと、２）上記パッドを
押圧して、上記ピボット支持構造体に接触して減衰力を
発生させる手段とを備えたことを特徴とする請求項７の
ベルトテンショナ。 - 【請求項９】 上記パッドのモーメントアームが上記
スプリングのモーメントアームよりも大きいことを特徴
とする請求項８のベルトテンショナ。 - 【請求項１０】 上記押圧手段が板ばねであることを
特徴とする請求項８のベルトテンショナ。 - 【請求項１１】 上記減衰力が、上記周期的トルク変
動によって上記ベルトに引き起こされる実質的に全ての
起振力に対して上記アームの移動を抑制するのに充分大
きいことを特徴とする請求項７のベルトテンショナ。 - 【請求項１２】 アイドラプーリを往復移動させると
ともにアイドラプーリの移動を付勢して、該アイドラプ
ーリにおける反力を発生させる手段と、上記アイドラプ
ーリの往復移動を減衰させて上記反力の少なくとも約３
５％から１００％である減衰力を発生させ、この減衰力
が、上記反力および減衰力の和よりも大きい力に対する
上記アイドラプーリの移動を許容しつつ、上記アイドラ
プーリに対する実質的に全ての移動を制動するのに充分
大きい、減衰手段とを備えることを特徴とするベルトテ
ンショナ。 - 【請求項１３】 上記減衰力が、上記反力の約４０％
から６０％であることを特徴とする請求項１２のベルト
テンショナ。 - 【請求項１４】 上記往復および付勢手段が、圧縮ス
プリングと、上記アイドラプーリを回転自在に取り付け
たピボット支持構造体とを含むことを特徴とする請求項
１２のベルトテンショナ。 - 【請求項１５】 上記ベルトテンショナが、同期ベル
トテンショナであることを特徴とする請求項１２のベル
トテンショナ。 - 【請求項１６】 支持構造体と、上記支持構造体にピ
ボットを介して回転自在に取り付けられ、１）プーリを
、上記ピボットに対して第１のモーメントアームにおい
て回転自在に取り付ける手段と、２）上記ピボットに対
して第２のモーメントアームにおいて付勢力を受ける手
段と、３）上記ピボットから第３のモーメントアームに
おいて円弧に沿って移動可能であり、減衰領域を有する
脚部とを含むピボットアームと、上記取り付け手段にお
いて上記ピボットに回転自在に取り付けられたプーリと
、上記支持構造体と付勢力受け手段との間に設けられ、
上記プーリを付勢するとともに移動させるために上記第
２のモーメントアームにおいて作動可能であるピボット
アームスプリング手段と、上記支持構造体に保持される
とともに、上記支持構造体と減衰領域との間に設けられ
、上記減衰領域の近傍に減衰力を付与可能な減衰スプリ
ング手段と、上記減衰手段において摩擦面摺動によって
上記ピボットアームの移動を減衰させるために、上記ス
プリング手段とともに作動可能な摩擦手段とを備えたこ
とを特徴とするベルトテンショナ。 - 【請求項１７】 上記摩擦手段が、上記減衰領域にお
いて上記アームに取り付けられた重合体材料のパッドで
あることを特徴とする請求項１６のベルトテンショナ。 - 【請求項１８】 上記減衰手段が、上記円弧に近接し
た自由端を有し、上記パッドに摺接する板ばねであるこ
とを特徴とする請求項１７のベルトテンショナ。 - 【請求項１９】 上記支持構造体が上記円弧の近傍に
面を有し、上記脚部が上記減衰領域において開口を有し
、上記摩擦手段が、上記開口内に配設され、上記脚部の
両面から反対側に突出する摩擦材のパッドであり、上記
減衰手段が上記円弧の近傍に自由端を有し、上記摩擦材
の端部の一方に摺接する板ばねであり、上記摩擦材の他
端が上記支持構造体の近接する面に摺接することを特徴
とする請求項１６のベルトテンショナ。 - 【請求項２０】 上記摩擦材が、上記板ばねと協働し
て、上記脚部と上記支持構造体の面との間をゼロクリア
ランスに調節する手段として、上記開口内において端か
ら端まで移動可能であることを特徴とする請求項１９の
ベルトテンショナ。 - 【請求項２１】 上記第３のモーメントアームが上記
第２のモーメントアームよりも大きいことを特徴とする
請求項１６のベルトテンショナ。 - 【請求項２２】 上記第３のモーメントアームが上記
第１および第２のモーメントアームよりも大きいことを
特徴とする請求項１６のベルトテンショナ。 - 【請求項２３】 上記第３のモーメントアームにおい
て作動する摩擦手段と上記減衰力とによって発生せしめ
られる減衰トルクが、上記プーリに対してベルトによっ
て付与される力によって生じ、上記第１のモーメントア
ームにおいて作用する減衰トルクの約３５％から１００
％の間であることを特徴とする請求項１６のベルトテン
ショナ。 - 【請求項２４】 上記減衰トルクが実質的に一定であ
ることを特徴とする請求項２３のベルトテンショナ。 - 【請求項２５】 上記ピボットアームスプリング手段
が、圧縮スプリングであることを特徴とする請求項１６
のベルトテンショナ。 - 【請求項２６】 上記上記テンショナが同期ベルトテ
ンショナであることを特徴とする請求項１６のベルトテ
ンショナ。 - 【請求項２７】 少なくとも２つの歯付プーリを含む
プーリの周囲に巻回されるとともにテンションを付与さ
れた歯付ベルトを有する同期ベルト駆動システムにテン
ションを付与する方法であって、上記歯付プーリが、こ
の歯付プーリの少なくとも一方によって駆動システムに
引き起こされる周期的トルク変動が存在する振動の範囲
にわたって作動し、上記トルク変動がベルトのスパンに
おいて上記振動の範囲内のシステムの共振点でテンショ
ン変動の大きい振幅を引き起こす起振力を発生させる、
テンショニング方法において、上記ベルトにテンション
を発生させるとともに上記ベルト駆動システムに作動テ
ンションを発生させつつ、上記スパンに共振テンション
変動の振幅を制限するのに充分な力で上記ベルトに対し
可動アイドラプーリを付勢するステップと、上記可動プ
ーリが移動することを許容するとともに、作動テンショ
ンを維持しつつ上記駆動システムにおける温度による長
さの変化を調節する間に、上記可動アイドラプーリの往
復移動を減衰させるとともに、上記周期的トルク変動に
よって上記ベルトスパンに引き起こされる実質的に全て
の起振力に対して上記プーリの実質的に全ての移動を制
動する減衰ステップとを備えたことを特徴とする同期ベ
ルト駆動システムにテンショニング方法。 - 【請求項２８】 上記付勢するステップが、上記アイ
ドラプーリを回転自在に取り付けるピボットアーム支持
構造体に対しモーメントアームにおいて圧縮スプリング
を圧縮させることと、上記アイドラプーリを上記ベルト
に係合させることとを備えることを特徴とする請求項２
７のテンショニング方法。 - 【請求項２９】 上記減衰ステップが、摩擦面摺接に
よって上記ピボットアーム構造体の移動を摩擦によって
制限することを含む請求項２８のテンショニング方法。 - 【請求項３０】 上記制限ステップが、上記圧縮スプ
リングの作動モーメントアームよりも大きいピボットか
らのモーメントアームにおいて、上記アーム構造体とと
もに摩擦材のパッドを摺動させることを含むことを特徴
とする請求項２９のテンショニング方法。 - 【請求項３１】 プーリの周囲に巻回された歯付ベル
トを有する自動車のカムシャフトベルト駆動システムに
付与されるテンションを調節する方法であって、エンジ
ンに取り付けるための少なくとも２つの開口を有する支
持構造体と、上記支持構造体に対し一端において回転自
在に取り付けられたピボットアームと、上記ピボットア
ームに取り付けられた回転自在なプーリと、上記支持構
造体とピボットアームの間を付勢するスプリングとをテ
ンショナを設け、上記アイドラプーリを上記ベルトに対
して位置決めするとともに、上記支持構造体を上記開口
のひとつに貫通させて上記エンジンの第１の点に固定し
、上記スプリングを付勢しつつ上記ベルトにテンション
を付与する間、上記固定された開口の周囲に上記支持構
造体を回転させ、上記エンジンの第２の点に上記開口を
設けて、上記スプリングの所定の圧縮とベルトテンショ
ンを設定することを特徴とするテンショニング方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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