JPH0425325B2 - - Google Patents
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- JPH0425325B2 JPH0425325B2 JP59114675A JP11467584A JPH0425325B2 JP H0425325 B2 JPH0425325 B2 JP H0425325B2 JP 59114675 A JP59114675 A JP 59114675A JP 11467584 A JP11467584 A JP 11467584A JP H0425325 B2 JPH0425325 B2 JP H0425325B2
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- Japan
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- steel
- flux
- sio
- molten steel
- synthetic
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- Expired - Lifetime
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/076—Use of slags or fluxes as treating agents
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明はタンデイツシユ内にて浮上する非金属
介在物（特にAl2O3）を迅速に吸収するためにタ
ンデイツシユ溶鋼面上に添加し、完全な溶融スラ
グを生成する合成フラツクスに関するものであ
る。 （発明の解決しようとする問題点） 従来から合成フラツクスの使用による溶鋼面の
酸化防止（空気との遮断）、鋼中介在物（特に脱
酸生成物であるAl2O3）の吸収促進、塩基度の確
保は、介在物が少なく、かつ脱硫度の高い溶鋼を
得るため近年広く採用されるに至つている。この
精錬法において使用される合成フラツクスは重要
な役割を担つており、その溶融温度、粘性、表面
張力（溶鋼との界面張力）、更には脱硫能など物
理的、化学的性質が考慮され、一般にはAl−
killed（キルド）鋼用としてCaOを主体としたも
のであり、Al−Si−Killed（キルド）鋼およびSi
−Killde（キルド）鋼にはCaO−SiO2を主体とし
たものであり、いずれも物性調整用としてCaF2、
NaF、Na2O等を添加したものが使用されてい
る。これ等の合成フラツクスは通常、酸化カルシ
ウム、シリカ、フツ化カルシウム、炭酸ナトリウ
ム、フツ化ナトリウムなどの単一酸化物あるいは
これ等の複合酸化物を配合して得られる。 鋼の連続鋳造におけるタンデイツシユ内の溶鋼
の表面被覆剤として一般には、焼モミ、SiO2系
保温剤、MgO系保温剤等が用いられており、こ
れ等の主目的は鋳造中におけるタンデイツシユ内
溶鋼の温度降下防止と、溶鋼表面の空気による酸
化防止であり、鋼中より浮上した非金属介在物
（とくにAl2O3）を吸収すべき特性をもつもので
はない。しかし近年、タンデイツシユ内において
浮上したAl2O3を迅速に吸収し、スラグ中に安定
化すべく、合成フラツクスを使用することが採用
されてきている。しかしながら、その特性や成分
についてはいまだ技術的確立が不十分である。 すなわちタンデイツシユに使用される従来のフ
ラツクスは特公昭57−7213号、特公昭57−34331
号に示されるようにその主成分がSiO220〜50wt
％、CaO10〜50wt％、Al2O31〜20wt％、CaF25
〜30wt％からなつており、その主原料としては、
ポルトランドセメント、生石灰、硅石粉等、ま
た、物性調整用として螢石、フツ化ナトリウム、
アルカリ金属の炭酸塩またはフツ化物の粉末より
なつており、ビニール袋、紙袋等に入れて吸湿を
防止しているのが現状である。 しかしながらこのように袋詰めされた粉末フラ
ツクスは投入時及び投入後、溶鋼の顕熱による上
昇気流により粉塵となつて作業環境を悪化させる
と共に、場合によつては軽い物質が優先的に粉塵
となるため、本来目的とした合成スラグ組成が得
られない。又袋詰フラツクスは運搬時の破損や、
使用時あるいは開袋時からの時間経過等により大
気と接触すると大気中の水分を吸収し、フラツク
ス中の水分が増加する。この吸湿したフラツクス
を使用すると鋼中に〔Ｈ〕、〔Ｏ〕の増加をもたら
し、清浄な鋼が得られない場合がある。 更にCaO系フラツクスにおいては必要とする溶
融温度1100〜1400℃を得るためには大量のCaF2
またはSiO2、NaF、Na2CO3を必要とするが、
CaFの大量使用は溶融スラグ中のF-を安定化で
きず、鋳造中にF-の蒸発によりスラグ組成の変
化を起こし、清浄な鋼を得るために必要な最適組
成範囲をはずれてしまう。 またSiO2を使用することにより、鋼中にSiO2
が還元されSiとして溶解し、鋼を汚染する。ま
た、NaF、Na2CO3等は吸湿性の高い物質であ
り、前述したごとく、鋼の清浄性をそこなう問題
がある。各成分の最適範囲、吸湿性の少ない物
質、粉塵発生の少ない粒子径を見いださなければ
ならない。 （発明の目的） 本発明は連続鋳造時に鋼中介在物（特に
Al2O3）の吸収促進のためタンデイツシユに使用
される合成フラツクスにおいて最適成分範囲も使
用時における粉塵発生を防止して作業環境を改善
し、吸湿性の少ない粒子の形態もしくは吸湿を防
止すべく焼成又は溶融あるいはこれらの混合物に
して、清浄な溶鋼を得る合成フラツクスを提供す
るものである。 （発明の構成、作用） 本発明はこの点の解決を計つたものである。す
なわち本発明はＣ：３％wt以下、SiO25〜15wt
％、Al2O35〜20wt％、CaO30〜60wt％、MgO5
〜20wt％、CaF210〜40wt％の成分範囲としかつ
その粒子径が0.01〜５mmとし、0.1mm以上の粒子
が50％以上を占める粉体とすると共にこれらを焼
成又は溶融、あるいは混合物にして前記目的を達
するものである。 以下に成分範囲の限定理由、粒子径等について
述べる。 Ｃ：3wt％以上であれば極低炭Al−Killedの場
合、溶鋼中へのＣの侵入が問題となり、Ｃを3wt
％以下にする必要がある。SiO2についてはでき
るだけ少ない方が鋼中AlがSiO2を還元し、Siと
して鋼を汚染することがないので望ましいが、
5wt％以下であれば合成フラツクスの溶融温度が
高くなり、その結果として溶鋼中より浮上する
Al2O3の吸収能が低下する。SiO2が15wt％以上に
なると上述のごとくSiとして鋼を汚染するので
SiO2の含有量は５〜15wt％の範囲内にすること
が望ましい。 Al2O3は少なければ少ない方が望ましい成分で
あるが、SiO2と同じ理由で、5wt％以下であれば
合成フラツクスの溶融温度は高くなる。また
20wt％を超えても溶融温度が高くなると共に、
Al2O3含有量が高くなることにより、溶融フラツ
クスのAl2O3吸収能は低下する。この理由により
Al2O3含有量は５〜20wt％とすることが必要であ
る。 MgOについても同様の理由により、5wt％以
下では融点降下の効果は認められず、また20wt
％を超えると融点を上げるため、MgOの範囲と
しては、５〜20wt％が適切である。 CaOは30wt％以下であれば、Al2O3の吸収能力
が低下し、フラツクスとしての効果がそこなわれ
る。また60wt％を超えると、溶融温度が1500℃
を超えるため、タンデイツシユ内溶鋼表面上に添
加してもフラツクスは溶融せず、浮上した介在物
とくにAl2O3を吸収することはできなくなり、フ
ラツクスとしての効果は失なわれてしまう。よつ
てCaOの範囲は30〜60wt％が最適である。 CaF2は10％以下ではAl2O3を吸収するために必
要な融点1300℃以下が得られない。また40wt％
を超えると、溶融フラツクス中にF-が安定して
存在することができないのでCaF2の範囲は10〜
40wt％とすべきである。これ等の成分範囲にて
得られる溶融温度特性は1100〜1400℃である。な
お、吸温性の高い、アルカリ金属の炭酸塩、フツ
化物等の使用は、溶鋼に対して害になるので配合
すべきでない。 これ等化学組成を得るための原料としては硅石
粗粉、粒状生石灰、Al2O3粉、焼成MgO粗粉、螢
石粗粉または微粉等を用いるが、生石灰の炭カル
化および吸湿を防止するためには生石灰表面コー
ト品等を使用することが望ましい。ただし、これ
等の成分原料を焼成粉砕、または溶融粉砕を行な
い、炭カル化防止及び吸湿防止を行なうのが最も
望ましいことである。上記原料混合品の場合はタ
ンデイツシユ内溶鋼表面上で均一迅速溶融させる
ために、螢石は微粉（−100mesh（メツシユ））で
配合することが望ましい。また原料、焼成、溶融
の物質を混合して使用することも可能である。 更に使用時の粉塵を防止するためには合成フラ
ツクスの粗度は粗粒にする必要がある。実験結果
によれば、0.01mm〜５mmの範囲が適切であり、
0.1mm以上の粒子が50wt％以上であれば投入時の
粉塵は発生せず、環境上問題がないことがわかつ
た。ただし50％以下になれば粉塵発生が目立ち、
作業環境が悪化する。このため粒子径は上記の範
囲内にすることが必要である。 （実施例） 第１表に本発明品の化学組成および物性と、吸
湿測定による吸湿指数および炭カル化指数および
これ等の鋳造条件とその場合の評価を従来品と比
較して示す。又評価は介在物指数で表わしたがこ
れは単位体積当りの鋼中介在物の量で表わし、前
記吸湿指数と共にその値が低いほど良い。 本発明品の(A)はCaO系合成フラツクスであり、
原料混合タイプである本発明品。(B)は同じく本発
明品であり、全原料を溶融処理し、粉砕した場
合。(C)は原料の１部を溶融処理し、残りの成分を
後添加したものである本発明品。 又従来品の(a)にはタンデイツシユ保温剤として
焼モミガラ使用した場合、(b)にはMgO保温剤を
使用した場合、(c)にはCaO−SiO2系の合成フラ
ツクス（焼成タイプ）を用いた場合を示す。
介在物（特にAl2O3）を迅速に吸収するためにタ
ンデイツシユ溶鋼面上に添加し、完全な溶融スラ
グを生成する合成フラツクスに関するものであ
る。 （発明の解決しようとする問題点） 従来から合成フラツクスの使用による溶鋼面の
酸化防止（空気との遮断）、鋼中介在物（特に脱
酸生成物であるAl2O3）の吸収促進、塩基度の確
保は、介在物が少なく、かつ脱硫度の高い溶鋼を
得るため近年広く採用されるに至つている。この
精錬法において使用される合成フラツクスは重要
な役割を担つており、その溶融温度、粘性、表面
張力（溶鋼との界面張力）、更には脱硫能など物
理的、化学的性質が考慮され、一般にはAl−
killed（キルド）鋼用としてCaOを主体としたも
のであり、Al−Si−Killed（キルド）鋼およびSi
−Killde（キルド）鋼にはCaO−SiO2を主体とし
たものであり、いずれも物性調整用としてCaF2、
NaF、Na2O等を添加したものが使用されてい
る。これ等の合成フラツクスは通常、酸化カルシ
ウム、シリカ、フツ化カルシウム、炭酸ナトリウ
ム、フツ化ナトリウムなどの単一酸化物あるいは
これ等の複合酸化物を配合して得られる。 鋼の連続鋳造におけるタンデイツシユ内の溶鋼
の表面被覆剤として一般には、焼モミ、SiO2系
保温剤、MgO系保温剤等が用いられており、こ
れ等の主目的は鋳造中におけるタンデイツシユ内
溶鋼の温度降下防止と、溶鋼表面の空気による酸
化防止であり、鋼中より浮上した非金属介在物
（とくにAl2O3）を吸収すべき特性をもつもので
はない。しかし近年、タンデイツシユ内において
浮上したAl2O3を迅速に吸収し、スラグ中に安定
化すべく、合成フラツクスを使用することが採用
されてきている。しかしながら、その特性や成分
についてはいまだ技術的確立が不十分である。 すなわちタンデイツシユに使用される従来のフ
ラツクスは特公昭57−7213号、特公昭57−34331
号に示されるようにその主成分がSiO220〜50wt
％、CaO10〜50wt％、Al2O31〜20wt％、CaF25
〜30wt％からなつており、その主原料としては、
ポルトランドセメント、生石灰、硅石粉等、ま
た、物性調整用として螢石、フツ化ナトリウム、
アルカリ金属の炭酸塩またはフツ化物の粉末より
なつており、ビニール袋、紙袋等に入れて吸湿を
防止しているのが現状である。 しかしながらこのように袋詰めされた粉末フラ
ツクスは投入時及び投入後、溶鋼の顕熱による上
昇気流により粉塵となつて作業環境を悪化させる
と共に、場合によつては軽い物質が優先的に粉塵
となるため、本来目的とした合成スラグ組成が得
られない。又袋詰フラツクスは運搬時の破損や、
使用時あるいは開袋時からの時間経過等により大
気と接触すると大気中の水分を吸収し、フラツク
ス中の水分が増加する。この吸湿したフラツクス
を使用すると鋼中に〔Ｈ〕、〔Ｏ〕の増加をもたら
し、清浄な鋼が得られない場合がある。 更にCaO系フラツクスにおいては必要とする溶
融温度1100〜1400℃を得るためには大量のCaF2
またはSiO2、NaF、Na2CO3を必要とするが、
CaFの大量使用は溶融スラグ中のF-を安定化で
きず、鋳造中にF-の蒸発によりスラグ組成の変
化を起こし、清浄な鋼を得るために必要な最適組
成範囲をはずれてしまう。 またSiO2を使用することにより、鋼中にSiO2
が還元されSiとして溶解し、鋼を汚染する。ま
た、NaF、Na2CO3等は吸湿性の高い物質であ
り、前述したごとく、鋼の清浄性をそこなう問題
がある。各成分の最適範囲、吸湿性の少ない物
質、粉塵発生の少ない粒子径を見いださなければ
ならない。 （発明の目的） 本発明は連続鋳造時に鋼中介在物（特に
Al2O3）の吸収促進のためタンデイツシユに使用
される合成フラツクスにおいて最適成分範囲も使
用時における粉塵発生を防止して作業環境を改善
し、吸湿性の少ない粒子の形態もしくは吸湿を防
止すべく焼成又は溶融あるいはこれらの混合物に
して、清浄な溶鋼を得る合成フラツクスを提供す
るものである。 （発明の構成、作用） 本発明はこの点の解決を計つたものである。す
なわち本発明はＣ：３％wt以下、SiO25〜15wt
％、Al2O35〜20wt％、CaO30〜60wt％、MgO5
〜20wt％、CaF210〜40wt％の成分範囲としかつ
その粒子径が0.01〜５mmとし、0.1mm以上の粒子
が50％以上を占める粉体とすると共にこれらを焼
成又は溶融、あるいは混合物にして前記目的を達
するものである。 以下に成分範囲の限定理由、粒子径等について
述べる。 Ｃ：3wt％以上であれば極低炭Al−Killedの場
合、溶鋼中へのＣの侵入が問題となり、Ｃを3wt
％以下にする必要がある。SiO2についてはでき
るだけ少ない方が鋼中AlがSiO2を還元し、Siと
して鋼を汚染することがないので望ましいが、
5wt％以下であれば合成フラツクスの溶融温度が
高くなり、その結果として溶鋼中より浮上する
Al2O3の吸収能が低下する。SiO2が15wt％以上に
なると上述のごとくSiとして鋼を汚染するので
SiO2の含有量は５〜15wt％の範囲内にすること
が望ましい。 Al2O3は少なければ少ない方が望ましい成分で
あるが、SiO2と同じ理由で、5wt％以下であれば
合成フラツクスの溶融温度は高くなる。また
20wt％を超えても溶融温度が高くなると共に、
Al2O3含有量が高くなることにより、溶融フラツ
クスのAl2O3吸収能は低下する。この理由により
Al2O3含有量は５〜20wt％とすることが必要であ
る。 MgOについても同様の理由により、5wt％以
下では融点降下の効果は認められず、また20wt
％を超えると融点を上げるため、MgOの範囲と
しては、５〜20wt％が適切である。 CaOは30wt％以下であれば、Al2O3の吸収能力
が低下し、フラツクスとしての効果がそこなわれ
る。また60wt％を超えると、溶融温度が1500℃
を超えるため、タンデイツシユ内溶鋼表面上に添
加してもフラツクスは溶融せず、浮上した介在物
とくにAl2O3を吸収することはできなくなり、フ
ラツクスとしての効果は失なわれてしまう。よつ
てCaOの範囲は30〜60wt％が最適である。 CaF2は10％以下ではAl2O3を吸収するために必
要な融点1300℃以下が得られない。また40wt％
を超えると、溶融フラツクス中にF-が安定して
存在することができないのでCaF2の範囲は10〜
40wt％とすべきである。これ等の成分範囲にて
得られる溶融温度特性は1100〜1400℃である。な
お、吸温性の高い、アルカリ金属の炭酸塩、フツ
化物等の使用は、溶鋼に対して害になるので配合
すべきでない。 これ等化学組成を得るための原料としては硅石
粗粉、粒状生石灰、Al2O3粉、焼成MgO粗粉、螢
石粗粉または微粉等を用いるが、生石灰の炭カル
化および吸湿を防止するためには生石灰表面コー
ト品等を使用することが望ましい。ただし、これ
等の成分原料を焼成粉砕、または溶融粉砕を行な
い、炭カル化防止及び吸湿防止を行なうのが最も
望ましいことである。上記原料混合品の場合はタ
ンデイツシユ内溶鋼表面上で均一迅速溶融させる
ために、螢石は微粉（−100mesh（メツシユ））で
配合することが望ましい。また原料、焼成、溶融
の物質を混合して使用することも可能である。 更に使用時の粉塵を防止するためには合成フラ
ツクスの粗度は粗粒にする必要がある。実験結果
によれば、0.01mm〜５mmの範囲が適切であり、
0.1mm以上の粒子が50wt％以上であれば投入時の
粉塵は発生せず、環境上問題がないことがわかつ
た。ただし50％以下になれば粉塵発生が目立ち、
作業環境が悪化する。このため粒子径は上記の範
囲内にすることが必要である。 （実施例） 第１表に本発明品の化学組成および物性と、吸
湿測定による吸湿指数および炭カル化指数および
これ等の鋳造条件とその場合の評価を従来品と比
較して示す。又評価は介在物指数で表わしたがこ
れは単位体積当りの鋼中介在物の量で表わし、前
記吸湿指数と共にその値が低いほど良い。 本発明品の(A)はCaO系合成フラツクスであり、
原料混合タイプである本発明品。(B)は同じく本発
明品であり、全原料を溶融処理し、粉砕した場
合。(C)は原料の１部を溶融処理し、残りの成分を
後添加したものである本発明品。 又従来品の(a)にはタンデイツシユ保温剤として
焼モミガラ使用した場合、(b)にはMgO保温剤を
使用した場合、(c)にはCaO−SiO2系の合成フラ
ツクス（焼成タイプ）を用いた場合を示す。
【表】
（発明の効果）
本発明フラツクスを用いることにより吸湿が少
なく鋼中の介在物が非常に少ない清浄な鋼を得る
ことができ又溶鋼面上に添加時粉塵として飛散す
ることが少なく産業上有用である。
なく鋼中の介在物が非常に少ない清浄な鋼を得る
ことができ又溶鋼面上に添加時粉塵として飛散す
ることが少なく産業上有用である。
Claims (1)
- １ Ｃ：3wt％以下、SiO25〜15wt％、Al2O35〜
20wt％、CaO30〜60wt％、MgO5〜20wt％、
CaF210〜40wt％の成分範囲で、その粒子径が
0.01〜５mmで、かつ少なくとも粒子径0.1mm以上
の粒子が50％以上を占める粗粉体とすると共にこ
れらを焼成、溶融して製造したことを特徴とする
製鋼用合成フラツクス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59114675A JPS60258406A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | 溶鋼用合成フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59114675A JPS60258406A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | 溶鋼用合成フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60258406A JPS60258406A (ja) | 1985-12-20 |
| JPH0425325B2 true JPH0425325B2 (ja) | 1992-04-30 |
Family
ID=14643800
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59114675A Granted JPS60258406A (ja) | 1984-06-06 | 1984-06-06 | 溶鋼用合成フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60258406A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9005431D0 (en) * | 1990-03-10 | 1990-05-09 | Foseco Int | Metallurgical flux compositions |
| JPH082487B2 (ja) * | 1991-03-02 | 1996-01-17 | 株式会社神戸製鋼所 | タンディッシュ内添加用フラックス |
| GB9108889D0 (en) * | 1991-04-25 | 1991-06-12 | Foseco Int | Metallurgical fluxes |
| JP2561615B2 (ja) * | 1993-09-30 | 1996-12-11 | 株式会社シンコーフレックス | 炉外精錬で用いる精錬用複合造滓剤の製造方法 |
| KR100579395B1 (ko) * | 2001-08-02 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 개재물 흡수능이 우수하고 내화물 침식능이 낮은스테인레스강용 턴디쉬 플럭스 |
| KR100530053B1 (ko) * | 2001-08-16 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 알루미늄 탈산강 제조용 연속주조 턴디쉬 플럭스 |
| KR100579396B1 (ko) * | 2001-12-11 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 질화티타늄 개재물 흡수능이 높은 턴디쉬 플럭스 |
| CN102312047B (zh) * | 2011-10-10 | 2013-02-20 | 重庆大学 | 一种对盛钢容器内夹杂物改性并去除的包芯线 |
-
1984
- 1984-06-06 JP JP59114675A patent/JPS60258406A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60258406A (ja) | 1985-12-20 |
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