JPH04256893A - 燃料集合体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

［発明の目的］

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は沸騰水型原子炉（以下Ｂ
ＷＲと呼ぶ）等の軽水炉用の燃料集合体に係り、特に燃
料集合体間の冷却材の流路抵抗を制御することにより、
スペクトルシフト運転を行うことができる燃料集合体に
関する。

【０００２】

【従来の技術】図２０はＢＷＲに装荷される従来の燃料
集合体の１例の縦断面図である。この図において、燃料
集合体１は角筒状のチャンネルボックス２内に燃料バン
ドル３を収容して構成されている。而して、前記燃料バ
ンドル３は複数本の燃料棒１１を例えば８行８列の正方
格子状に配列して、それ等の中央部には大径のウォータ
ロッド５を配置し、これらの燃料棒１１およびウォータ
ロッド５を軸方向多段に配設したスペーサ１６によって
結束して構成されている。なお、前記各燃料棒１１およ
びウォータロッド５の上端には上部端栓４６が、また下
端には下部端栓４７がそれぞれ固着されいる。なお、前
記上部端栓４６は上部タイプレート１２に、また下部端
栓４７は下部タイプレート１３にそれぞれ支持されてい
る。

【０００３】下部タイプレート１３は減速材と冷却材を
兼ねる炉水を流下させる開口を有し、炉水はチャンネル
ボックス２の下端から図示矢符のようにチャンネルボッ
クス２内に流入し、各燃料棒１１相互間の空隙を昇流す
る間に各燃料棒の発生する熱を除去して気液二相流とな
る。

【０００４】なお、前記ウォータロッド５はその下端近
傍の周壁に開口５ａをそなえ、炉水は前記開口５ａから
ウォータロッド５内に導入され、上端近傍の周壁に設け
た放出孔５ｂから前記各燃料棒１１の上端部に向けて放
出される。而して、前記ウォータロッド５内を流れる炉
水は主として減速材として作用するものであり、ウォー
タロッド５内を緩やかに上昇し炉心上部において前記気
液二相流と合流、混合する。

【０００５】上記説明したＢＷＲ用の燃料集合体の構成
は最も一般的なものであるが、前記図２０と同一部分に
は同一符号を付した図２１は他の例の横断面図である。 この例にあっては、前記のウォータロッド５に代え燃料
バンドル内に十字状の冷却材通路を構成するウォータク
ロス４が設けられている。ウォータクロス４は前記ウォ
ータロッドと同様に下部に炉水の取入口をそなえている
。なお、上端は開放端としてありここから炉水の放出を
行うものとしてある。

【０００６】従来のＢＷＲにおいては、例えば特開昭５
４−１２１３８９号公報にも開示されているように、中
性子減速を促進させるため前記ウォータロツドを有する
燃料集合体を炉心内に装荷している。従来のＢＷＲの運
転条件下ではウラン原子に対する水素原子の数が多くな
るほど反応度が高くなるので、前記のようなウォータロ
ッドの使用は炉心に装荷された核燃料物質の有効活用を
可能にする。

【０００７】しかしながら、核燃料物質の有効活用をさ
らに図るためには、核燃料物質の燃焼の進行につれ炉心
内の水素原子数を変化させるようにすることが望ましい
。核燃料物質の燃焼の進行につれ、炉心内水素原子数を
変化させた場合の利点は次の通りである。図１９はＢＷ
Ｒで用いられている代表的な燃料集合体について横軸に
燃焼度、縦軸に中性子の無限増倍率を取ってそれ等の関
係を示したものである。この図は同一の燃料集合体につ
き示すものであるが、図中破線で示した曲線は燃料集合
体内のボイド率（４０パーセント）を一定に保って燃焼
させた場合を、実線で示した曲線は最初高ボイド率（５
０パーセント）で運転して途中からボイド率を低下（３
０パーセント）させた場合をそれぞれ示している。 この図から明らかなようにボイド率を高くして燃焼させ
た後で、ボイド率を低下させて燃焼させた方が燃焼の末
期で高い無限増倍率が得られる。換言すれば、より高い
取出し燃焼度を得ることができる。

【０００８】これは下記の理由による。すなわち、ボイ
ド率が高くウラン原子数に対する水素原子数が少ない方
が中性子の平均速度が大きく、ウラン２３８に吸収され
やすいからである。ＢＷＲで用いられる核燃料物質中に
は、ウラン２３５とウラン２３８が含まれており、ウラ
ン２３５は核燃料物質全体の数パーセントで、大部分は
ウラン２３８が占めている。このうち、中性子を吸収し
て核分裂を生じるのはウラン２３５のみであり、ウラン
２３８はほとんど核分裂を生じない。従って、ウラン２
３５が燃焼の進行により減少すると反応度は低下する。

【０００９】しかしながら、ウラン２３８も核分裂によ
って生じる高エネルギの中性子を吸収すると、プルトニ
ウム２３９に転換する。プルトニウム２３９はウラン２
３５と同じく減速された熱中性子を吸収して核分裂を生
じる。ボイド率が高いほど中性子のエネルギが高いため
、ウラン２３８からプルトニウム２３９に転換される割
合が大きく、ウラン２３５およびプルトニウム２３９の
核分裂が抑制される。従って、ボイド率が高いほどウラ
ン２３５とプルトニウム２３９の総量の減少は遅くなる
。

【００１０】但し、ボイド率が高い場合には反応度の絶
対値は低い。そのため、ボイド率が高いままでは、ボイ
ド率が低い場合に比して反応度が臨界を維持できる最低
レベルに早く到達してしまう。そこで、その時点でボイ
ド率を低下させると中性子の減速効果が増大し、ボイド
率一定で燃焼させた場合に比しウラン２３５およびプル
トニウム２３９の核分裂が増加し、反応度はより高くな
る。従って、臨界に必要な最低反応度になるまで核燃料
物質に含まれる核分裂性物質をより長く燃焼させること
ができる。

【００１１】上記説明したところが核分裂性物質の燃焼
にともない、ボイド率を変化させることにより核燃料物
質の有効活用を図る原理であって、スペクトルシフト運
転と呼ばれている。

【００１２】上記のスペクトルシフト運転を実現するた
めに、核燃料物質の燃焼にともなって炉心内の水素原子
数を変化させる手段としては、種々の提案がなされてい
るが、原子力学会「昭和６３年会」（１９８８．４／４
−４／６）発表　Ｎｏ．Ｆ１５　「大幅スペクトルシフ
トＢＷＲ炉心概念（１）　」および特開昭６３−７３１
８７号公報には、単純な構造で集合体内平均ボイド率を
大幅に変化させ得る手段が開示されている。この開示の
手段は燃料集合体の下部に抵抗体を設け、ウォータロッ
ドには前記抵抗体の下方の領域に開口した冷却材流入口
を有する冷却材上昇流路と、この冷却材上昇流路に連通
され前記抵抗体よりも上方の領域に開口した冷却材吐出
口を有する冷却材下降流路とを設けている。

【００１３】上記構成の燃料集合体においては、炉心を
通過する冷却材の流量が低下すると、ウォータロッド内
の流路内に蒸気が充満し、冷却材流量が増加すると前記
流路内の蒸気量が著しく減少する。従って、燃料集合体
内の平均ボイド率を大幅に変化させることが可能となり
、運転サイクル末期での反応度増加が可能となる。すな
わち、冷却材流量を絞った運転サイクル前半ではウォー
タロッド流路内に液相流が存在する炉心下部で減速材密
度が大であり、蒸気相が存在する炉心上部で減速材密度
は小となる。従って、運転サイクル前半では主として原
子炉下部が燃焼し、炉心上部ではウラン２３８からプル
トニウム２３９への転換が図られ、運転サイクル後半に
はサイクル前半で転換された炉心上部のプルトニウムが
主として燃焼に寄与するため、スペクトルシフト効果に
より燃料の燃焼効率が高まる。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記構
成の従来の燃料集合体においては前記開示のウォータロ
ッドを複数組組み込まないと燃料集合体内平均ボイド率
を大幅に変化させることはできない。また、炉心のボイ
ド反応度係数を絶対値の小さな負の値とするため、チャ
ンネルボックス外の燃料集合体間の水領域（以下ウォー
タギャップと呼ぶ）を大きくした炉心においては、前記
ウォータロッドのみによるスペクトルシフト効果には限
界がある。

【００１５】本発明は上記の事情に基づきなされたもの
で、単純な構成でスペクトルシフト効果が得られるウォ
ータロッドを、最小限の本数使用して炉心内の平均ボイ
ド率を大幅に変化させることができるとともに、運転サ
イクル後半における反応度を増加させて燃料経済性を向
上させることができる燃料集合体を提供することを目的
としている。 ［発明の構成］

【００１６】

【課題を解決するための手段】本発明の燃料集合体は、
冷却材流路を構成する角筒状のチャンネルボックス内に
上部タイプレートおよび下部タイプレートにそれぞれ上
端、下端を支持させ内部に複数の燃料ペレットを装填し
てなる複数の燃料棒を有するものにおいて、前記チャン
ネルボックスを内壁および外壁をそなえた二重構成とし
、それ等両壁間の断面環状の空間に冷却材流路を構成し
たことを特徴とする。

【００１７】

【作用】上記構成の本発明の燃料集合体においては、炉
心を通過する冷却材流量が低下すると、チャンネルボッ
クスの内外両壁間の断面環状の冷却材流路内に蒸気が充
満し、前記炉心を通過する冷却材流量が増加すると前記
断面環状の冷却材流路内の蒸気量は著しく減少する。従
って、運転サイクル末期における反応度増加が可能とな
る。

【００１８】

【実施例】図１は本発明一実施例の縦断面図、図２は前
記実施例における燃料棒の縦断面図、図３は図１のＩＩ
Ｉ　―ＩＩＩ　線における断面図、図４は前記実施例の
チャンネルボックスの詳細を示す斜視図、図５は前記実
施例におけるウォータロッドの詳細を示す縦断面図であ
る。図２０および図２１と同一部分には同一符号を付し
た図１において、燃料集合体１０は正方格子状に配置さ
れた複数個の燃料棒１１と、それ等の上端を支持固定す
る上部タイプレート１２と、前記燃料棒１１下端を支持
固定する下部タイプレート１３と、下部タイプレート１
３に設けられた燃料棒支持部１４と、前記下部タイプレ
ート１３の前記燃料棒支持部１４下方に設けられた空間
１５と、燃料集合体１０の軸方向に複数個分布して設け
られ前記燃料棒間の間隔を保持する燃料棒スペーサ１６
と、燃料棒スペーサ１６によって結束して形成された燃
料バンドル３を包囲するチャンネルボックス１７と、前
記燃料棒スペーサ１６により前記各燃料棒に対して所定
の相対位置に保持されたウォータロッド１９とを有する
。なお、前記燃料棒スペーサ１６の燃料集合体軸方向位
置は前記ウォータロッド１９によって定められている。 燃料棒１１は、図２に示すように上部端栓４６および下
部端栓４７によって上下両端を密閉された被覆管４５内
に多数の燃料ペレット４８を装荷してなる。なお、前記
被覆管４５内の上端部にはガスプレナム４９が設けられ
ている。 また、ウォータロッド１９は燃料集合体１０の断面中央
に配置され、その外径は前記各燃料棒１１のそれよりも
大とされている。

【００１９】図４においてチャンネルボックス１７は、
内壁２０、外壁２１を有する二重構成としてある。内壁
２０と外壁２１との間には、壁面中央に位置し前記両壁
間の間隔を維持するスペーサ２２と、前記壁面両側近傍
に位置し壁面中央の部分と両側の部分を区画する流路区
画スペーサ２３とが設けられ、さらに前記両壁間の空間
２６の上部を閉鎖する上端カバー２４と、下部を閉鎖す
る下端カバー２５とが設けられている。なお、前記流路
区画スペーサ２３はその下端を前記下端カバー２５に接
しており、壁面中央の冷却材上昇流路２７と壁面両側に
位置する冷却材下降流路２８とを形成している。而して
、前記流路区画スペーサ２３はそれ等の上端が前記上端
カバー２４より実質的に下方で終端しており、前記冷却
材上昇流路２７と冷却材下降流路２８とは連通されてい
る。さらに、前記冷却材上昇流路２７の下部には内壁２
０を貫通する冷却材入口２９が設けられ、この冷却材入
口２９は前記下部タイプレート側壁に設けられ、前記空
間１５に連通する冷却材導入口３０と対向されている。 冷却材下降流路２８は、外壁２１の前記燃料棒支持部１
４よりも上方の位置に設けた吐出口３２を介してウォー
タギヤップ３２に連通している。

【００２０】図５において、ウォータロッド１９は内管
３５、外管３６、前記内管３５、外管３６間の間隔を保
持するスペーサ３７を有する。なお、外管３６の上端は
端栓３８によって封じられており、前記端栓３８は前記
上部タイプレート１２に挿入、保持されるようになって
いる。さらに、前記内管３５の上端は前記端栓３８の下
面からはなれた位置で終端させるかまたは密接して終端
させる。前記離間して終端させた場合には内管上端と端
栓３８下面との間隙により、密接して終端させた場合に
は内管３５上端側面に設けた開口により、内管３５内の
流路（冷却材上昇流路）４０と内外両管の間の断面環状
の流路（冷却材下降流路）４１とを連通させる。また、
スペーサ３７には断面環状の流路４１の流れを妨げない
ように透孔が設けられている。また、外管３６の下端は
燃料棒支持部１４より上方に位置する環状部３９で封じ
られており、その下部には冷却材吐出口４３が設けられ
ている。内管３５の下端には下部タイプレート１３の燃
料支持部１４を貫通して空間１５に連通する冷却材入口
４２が設けられている。

【００２１】以下、上記実施例の作用について説明する
。すなわち、上記実施例の燃料集合体を周知のＢＷＲに
装荷して運転した場合には、冷却材の大部分は下部タイ
プレート１３の燃料棒支持部１４の貫通口（図１には現
れていない）を通じて燃料棒１１の間の冷却材流路に導
かれる。下部タイプレート１３の空間１５に流入した冷
却材の残りの一方の部分は、吐出口３０およびチャンネ
ルボックス１７の冷却材入口２９を通ってチャンネルボ
ックス１７の冷却材上昇流路２７に入り、さらに冷却材
下降流路２８を通って吐出口３２からウォータギヤップ
３１に吐出される（図４）。さらに、前記残りの他方の
部分はウォータロッド１９の冷却材入口４２を介して冷
却材上昇流路４０内に流入し、次いで下降流路４１を流
下して吐出口４３から燃料棒支持部１４より上方の位置
の冷却材流路に吐出される。　　冷却材吐出口３２およ
び４３から吐出された冷却材は、冷却材入口２９および
４２から流入した冷却材の流量の多少により、液相また
は蒸気相となる。この実施例では、チャンネルボックス
１７内のボイド率が図６に曲線Ａで示すように炉心流量
１００パーセントにおいて、約５パーセントになるよう
に冷却材入口２９、吐出口３２および流路２７、２８の
仕様が定められている。また、ウォータロッド１９内の
ボイド率が図６に曲線Ｂで示すように炉心流量１１０パ
ーセントにおいて、約５パーセントとなるように入口４
２、吐出口４３および流路４０、４１の仕様が定められ
ている。

【００２２】以下、上記構成の実施例の作用、効果を説
明する。図７はＢＷＲ運転時の炉心出力、炉心流量の関
係を示す線図である。この図は、１００パーセント定格
出力を、炉心流量８０〜１１５パーセントの間で確保す
る場合について示している。運転サイクルの大半の期間
（約７０〜８０パーセント）炉心流量を８０パーセント
に保持し、制御棒による反応度調整により燃料の燃焼に
よる反応度変化に対応する。而して、全制御棒を炉心か
ら全引き抜きとしても定格出力が維持できなくなった時
点から炉心流量を増加させ、サイクル末で最大炉心流量
の１１５パーセントにする。従って、炉心流量１００パ
ーセント以下のサイクル大半の期間（約８０パーセント
以上）に亘ってチャンネルボックス１７とウォータロッ
ド１９の内部にボイドが生じており、中性子の減速効果
を抑制してプルトニウム２３９の生成を促進する。また
、チャンネルボックスの流路２７、２８の断面積は、ウ
ォータロッド１９の流路４０、４１の断面積より大きい
のでスペクトルシフト効果は大きい。さらに、前記の熱
中性子の減速効果の抑制は燃料集合体全体に対して一様
にしかもかつ熱中性子束の大きな燃料集合体外周部で作
用するので、前記のスペクトルシフト効果は大である。

【００２３】また、９０パーセント炉心流量以上の流量
域では主としてウォータロッドのみのスペクトルシフト
効果となり、９０パーセント炉心流量以下の流量域では
チャンネルボックスとウォータロッドのスペクトルシト
効果が合わさるので、炉心反応度と炉心流量との関係は
図８の曲線Ｅに示すようになる。すなわち、図８に曲線
Ｆで示したウォータロッドのみによるスペクトルシフト
効果のもとでの流量増加に対する反応度の増加に比し、
９０パーセント炉心流量以下の流量域では前記のように
双方のスペクトルシフト効果が合わさるため、曲線Ｆで
示すように流量の増加に対する反応度の増加は大となる
。この結果、図７に示すように従来の流量制御曲線Ｄよ
りも傾きの大きな流量制御曲線Ｃを得ることができる。 この特性は、ウオータギヤップを大きくしてＢＷＲの圧
力上昇に過渡現象を緩和するようにした原子炉において
有用である。すなわち、ウォータギヤップを大きくした
ＢＷＲにあってはウォータギヤップ増大の結果、ボイド
反応度係数が減じられるので流量制御曲線が著しく緩い
傾きのものとなり、炉心流量の制御による原子炉出力の
変化幅が減少するのに対し、前記の特性によれば炉心流
量の制御による原子炉出力の変化幅を大きくすることが
できる。それのみでなく、定格出力原子炉運転を行う場
合におってはスペクトルシフト効果を小さくすることが
できるので、ボイド反応度係数を所期の通り抑制した原
子炉運転が可能である。これにより、定格出力からの圧
力上昇を伴う異常な過渡特性が緩和される。

【００２４】図１、図３と同一部分には同一符号を付し
た図９は本発明の第２の実施例の横断面図である。この
実施例においては、前記第１の実施例においてチャンネ
ルボックス１７のコーナ部に配置されていた冷却材下降
流路２８をコーナ部以外の部位に、コーナ部位外の部位
に配置されていた冷却材上昇流路２７をコーナ部に配置
している。図１０に示したのは前記第２の実施例の変形
例である。この変形例においては前記配置の冷却材上昇
流路２７の断面積を大とし、冷却材下降流路２８の断面
積を小としている。

【００２５】図１、図３と同一部分には同一符号を付し
た図１１は本発明の第３の実施例の横断面図である。こ
の実施例においては対角位置にある１対のコーナ部にの
み冷却材下降流路２８を設け、他の１対のコーナ部およ
びそれ以外の部位には冷却材上昇流路２７を設けている
。この実施例では、吐出管３２の位置が図示しない計装
管のあるコーナ部に対向していないため、計装管の水力
振動を防止または軽減することができる。

【００２６】図１、図３と同一部分には同一符号を付し
た図１２は本発明の第４の実施例の横断面図である。こ
の実施例においては、燃料集合体１０内に２本のウォー
タロッド１９がチャンネルボックス１７の対角線上にな
らんで設けられている。

【００２７】図１、図３と同一部分には同一符号を付し
た図１３は本発明の第５の実施例の横断面図である。こ
の実施例においては、燃料集合体１０の中心に十字状断
面のウォータロッド１９ａが設けられている。図１４は
前記第５の実施例の変形例の横断面図である。この変形
例においては、燃料集合体１０の中心に角型断面のウォ
ータロッド１９ｂが設けられている。

【００２８】図１、図３と同一部分には同一符号を付し
た図１５は本発明の第６の実施例の横断面図である。こ
の実施例にあっては、前記各ウォータロッドに代えウォ
ータクロス５０が設けられている。この実施例では、チ
ャンネルボックス１７は下部タイプレートと結合されて
おり、４個の小燃料バンドルがウォータクロス５０とチ
ャンネルボックス１７とに囲まれた空間にそれぞれ配設
されている。ウォータクロス５０は４個のＬ字状断面の
部材５１をチャンネルボックス１７の各隅角部に取り付
けて構成され、前記各部材５１と前記チャンネルボック
スの形成する断面ほぼ正方形の空間内には、複数個の燃
料棒１１が格子状に配列されている。

【００２９】また、隣接する前記部材５１間にはそれ等
の間隔を保持し、チャンネルボックスの軸方向に延在す
るスペーサ５２がそれぞれ設けられ、各スペーサ５２と
チャンネルボックス１７内面との間の細長い空間および
前記各スペーサ５２と前記各部材５１の隅角部が包囲す
る断面ほぼ十字状の空間は、冷却材上昇流路５３および
冷却材下降流路５４を形成している。而して、ウォータ
クロス５０の上端は封じられており、スペーサ５２の上
端はカバー材（図示しない）から離間して終端され、そ
の下端はウォータクロス５０下端において断面十字状の
流路５４のみを封じるカバー材に接して終端されている
。つまり、前記各スペーサ５２は流路５３、５４をそれ
等の下端において分離している。冷却材上昇流路５３の
下端に接する下部タイプレートには冷却材入口が設けら
れ、前記冷却材上昇流路５３には前記冷却材入口から冷
却材が導入される。前記のようにして冷却材上昇流路５
３内に導入された冷却材は、前記冷却材上昇流路５３内
を上昇しその上端において反転して冷却材下降流路５４
内を下降し、燃料小バンドル内の冷却材流路に流入する
。

【００３０】上記構成のウォータクロス５０を有する燃
料集合体１０において、ウォータクロス５０の流動特性
を図６の曲線Ｂのように定めることにより、図８に曲線
Ｅで示したような炉心流量による反応度特性を得ること
ができる。

【００３１】図１５と同一部分には同一符号を付した図
１６は前記第６の実施例の変形例の横断面図である。こ
の変形例においては、冷却材上昇流路５３はチャンネル
ボックス１７の内外両壁間に形成された冷却材上昇流路
２７と図には現れていない連通路によって連通されてい
る。図示矢符Ｃは前記の連通状態を示している。この変
形例では下部タイプレートの冷却材入口を省略すること
ができる。冷却材は前記冷却材上昇流路２７の下方から
冷却材上昇流路５３に入り、この内部を上昇して上昇流
路５３を出たところで反転し、冷却材下降流路５４を下
降して燃料棒支持部１４より上方で燃料小バンドル内に
流入する。

【００３２】図１５、図１６と同一部分には同一符号を
付した図１７は本発明の第７の実施例の横断面図、図１
８はその縦断面図である。この実施例は本発明を炉心内
の燃料集合体の取扱い数を減じ燃料交換作業の負担を軽
減するため、大型化した燃料集合体に適用したものであ
る。この実施例においては、前記説明した第６の実施例
における各小燃料バンドルの中心にウォータロッド１９
をそれぞれ設けてある。この実施例ではウォータクロス
とウォータロッドとを併用しているため、出力分布の平
坦化とボイド反応度係数の絶対値の低減とを図ることが
でき、ウォータクロスをスペクトルシフトに使用するこ
とによって炉心流量制御による反応度制御幅をより大き
くすることができる。

【００３３】

【発明の効果】上記から明らかなように本発明の燃料集
合体においては、単純な構造であるにも拘らず燃料集合
体内部および外周部のボイド率の変化幅を著しく大きく
することができ、核燃料物質の有効利用を図ることがで
きる。また、ボイド反応度係数低減型の炉心にあっても
炉心流量制御により良好な炉心出力制御特性を得ること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明一実施例の縦断面図。

【図２】前記実施例における燃料棒の一部切欠正面図。

【図３】図１のＩＩＩ　―ＩＩＩ　線における断面図。

【図４】前記実施例のチャンネルボックスの斜視図。

【図５】前記実施例のウォータロッドの縦断面図。

【図６】燃料集合体の冷却材流量とウォータロッドまた
はチャンネルボックス内のボイド率との関係を示す線図
。

【図７】ＢＷＲ運転時の炉心出力、炉心流量の関係を示
す線図。

【図８】本発明一実施例における定格炉心流量近傍の流
量制御による炉心反応度変化度特性図。

【図９】本発明の第２の実施例の横断面図。

【図１０】前記第２の実施例の変形例の横断面図

【図１
１】本発明の第３の実施例の横断面図。

【図１２】本発明の第４の実施例の横断面図。

【図１３】本発明の第５の実施例の横断面図。

【図１４】前記第５の実施例の変形例の横断面図。

【図１５】本発明の第６の実施例の横断面図。

【図１６】前記第６の実施例の変形例の横断面図。

【図１７】本発明の第７の実施例の横断面図。

【図１８】前記第７の実施例の縦断面図。

【図１９】ＢＷＲで用いられている代表的な燃料集合体
について横軸に燃焼度、縦軸に中性子の無限増倍率を取
ってそれ等の関係を示した線図。

【図２０】ＢＷＲに装荷される従来の燃料集合体の１例
の縦断面図。

【図２１】従来の燃料集合体の他の例の横断面図である
。

【符号の説明】

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】冷却材流路を構成する角筒状のチャンネル
   ボックス内に上部タイプレートおよび下部タイプレート
   にそれぞれ上端、下端を支持させ内部に複数の燃料ペレ
   ットを装填してなる複数の燃料棒を有するものにおいて
   、前記チャンネルボックスを内壁および外壁をそなえた
   二重構成とし、それ等両壁間の断面環状の空間に冷却材
   流路を構成したことを特徴とする燃料集合体。