JPH0426178B2 - - Google Patents
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- JPH0426178B2 JPH0426178B2 JP62265296A JP26529687A JPH0426178B2 JP H0426178 B2 JPH0426178 B2 JP H0426178B2 JP 62265296 A JP62265296 A JP 62265296A JP 26529687 A JP26529687 A JP 26529687A JP H0426178 B2 JPH0426178 B2 JP H0426178B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- heat storage
- alloy layer
- storage material
- bonding
- Prior art date
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Description
［産業上の利用分野］
本発明は、Ｘ線管用回転陽極とその製造方法に
関し、特に高負荷用のＸ線管用回転陽極とその製
造方法に関する。 ［従来の技術］ 一般に、Ｘ線管用回転陽極（以下、ターゲツト
と呼ぶ）は、その特性としては、高負荷に耐え、
且つ、高融点であることが要求される。そこで、
従来は、Re−Ｗ／Mo張り合わせ材料がＸ線管用
ターゲツトとして用いられている。さらに、ター
ゲツトの特性を向上させた高負荷用のターゲツト
として用いるために、ターゲツト自身を大型化
（大径化、厚板化）して、ターゲツトの蓄熱容量
を大きくする方法が採用されている。 しかしながら、金属からなるターゲツトの大型
化は、一方で、熱容量を増大させることができる
ものの、ターゲツト自身の質量をも増大させるこ
とになり、このため、高速回転中の回転機構に
種々の不都合を生じさせ、また、定常回転数に到
達するまでの時間を長くしてしまう等の問題があ
つた。 そこで、近年は、熱容量が大きく、且つ、軽量
であるグラフアイトを蓄熱材として用いて、Re
−Ｗ／Moを張り合わせ材料のMo側に、蓄熱材
をろう付けにより接合して組合わせた構造の高負
荷用のターゲツトが研究されている。 一般にグラフアイトと高融点金属との結合に用
いられる従来のろう材には、特開昭61−111979号
公報に記載されるように、Ti−Cu−Ni、Ti−Cu
−Si、Ti−78Ag−22Cu、Fe−36〜45Ni−Ti、
35Au−35Ni−30Moや、或いはMo−Co、Zr−
Ti等が用いられていた。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが、上述の成分からなるろう材を用いた
従来の高負荷用のＸ線管用のターゲツトは、ろう
付け工程中又は実際に使用される高真空中の高温
（1200℃）状態においては、蓄熱材とろう材との
境界、即ち、ろう付け部付近の温度が、1000〜
1200℃の高温になると、グラフアイトとろう材と
の境界に、ろう材成分による金属炭化物が生成し
てしまう欠点がある。 すなわち、金属炭化物は、一般に硬くて脆弱で
あるばかりでなく、生成時に体積変化が生じるた
め、Re−Ｗ／Mo張り合わせ材料と蓄熱材との間
に剥離が生じ、耐熱性及び耐衝撃性を低減させ、
抗析力の殆どない実用に耐えないターゲツトにし
てしまうという問題があつた。 そこで、本発明の目的は、上記欠点に鑑み、金
属炭化物の生じない高負荷用のＸ線管用回転陽極
とその製造法を提供することである。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明によれば、Mo又はMo合金層にＷ又は
Ｗ合金層を張り合わせて形成された張り合わせ材
料と、クラフアイトを含む蓄熱材と、前記張り合
わせ材料のうちのMo又はMo合金層と前記蓄熱
材との間に介在する５〜30重量％Ru−Pdからな
るろう材とを有し、前記張り合わせ材料と蓄熱材
とは、前記ろう材を介して接合されていることを
特徴とするＸ線管用回転陽極が得られる。 さらに、本発明によれば、Mo又はMo合金層
にＷ又はＷ合金層を張り合わせて形成された張り
合わせ材料と、クラフアイトを含む蓄熱材と５〜
30重量％Ru−Pdからなるろう材とを準備する準
備工程と、前記張り合わせ材料のうちのMo又は
Mo合金層と前記畜熱材との間に、前記ろう材を
介在させて、真空中で、荷重を加えながら加熱
し、前記ろう材を溶解させた後冷却するろう付け
工程とを有することを特徴とするＸ線管用回転陽
極の製造方法が得られる。 即に、本発明は、Ｗ又は、Ｗ合金（Re−Ｗ、
ThO2−Ｗ、Ru−Ｗ、、ZrO2−Ｗ等）とMo又は
Mo合金（Hf−Mo、ZrO2−Mo、A12O3−Mo、
CO−Mo等）とからなる張り合わせ材料のMo側
に、グラフアイトを含む蓄熱材をろう付けする場
合に、そのろう材としてRu−Pdを使用するもの
である。これは、ろう材が剥離の原因となる炭化
物を生成せず、また、溶解したろう材はグラフア
イトに良く溶解し、いわゆる混合層が形成される
ため、良好な接合強度を発揮し、一方、Mo側と
の濡れ性も非常に良く、均一なろう付けが可能だ
からである。しかも、ろう材によるガス成分（特
に、水素ガス）を吸収するゲツター効果が発揮さ
れることにより、Ｘ線管内部の微量ガス成分を吸
収し、より高真空にするように作用して、結果的
に、耐電圧性に優れたＸ線管を形成することにな
る。 また、RuとPdとからなるろう材の化学組成
は、Ruが５〜30重量％残部Pdであり、最も好ま
しくはRuが20重量％残部であり、この数値限定
をしたのは、純パラジウムろう材及びRuが重量
で30％を越え残部Pdの化学組成のろう材は、ヒ
ートサイクル試験においてグラフアイト部分が破
断を生ずる為で、また、好ましくは、Ruが５〜
20重量％残部Pdとしたのは、純パラジウムろう
材及びRuが重量30％を越え残部Pdの化学組成の
うちのろう材は、接合部の高温抗折力が弱いから
である。 ［実施例］ 本発明の実施例について図面を参照して説明す
る。 まず、第１図に示すＸ線管用回転陽極（ターゲ
ツト）は、断面台形で中空の円錐形状のMo層１
と、このMo層１の母線がなす傾斜面上に張り合
わせた５％Re−Ｗ合金層２とからなる外径125
mm、中心部厚さ８mmの張り合わせ材料３と、この
張り合わせ材料３のうちのMo層１の底面に、Ru
−Pdからなるろう材４を介して接合された外径
120mm、厚さ15mmの高純度、高密度のグラフアイ
トからなる蓄熱材５とから構成されている。 次に、製造方法について、説明する。 まず、準備工程において、断面台形で中空の円
錐形状のMo層と５％Re−Ｗ合金層２とを張り合
わせ、上述した製品形状に成形した外径125mm、
中心部厚さ８mmの張り合わせ材料３と、外径120
mm、厚さ15mmの高純度、高密度のグラフアイトか
らなる蓄熱材５と、35ｇの粉末状又は箔状のRu
−Pdからなるろう材４とを準備する。尚、張り
合わせ材料３のうちのMo層１の外周に、ろう付
け時に蓄熱材５のずれを防止する枠６を取り付け
る。 次に、ろう付け工程において、この張り合わせ
材料３のうちのMo層１の底面と蓄熱材５との間
に、ろう材４を35ｇ（0.3〜0.4ｇ／cm2）挟み込
み、10-5Torr以下の高真空に維持された真空炉
内に入れる。真空炉内で、300〜500ｇ／cm2の荷重
をかけながら、ろう材の融点1550〜1750℃以上の
温度に加熱し、ろう材を溶解させてろう材４を形
成し、５〜30分保持する。その後、高真空を維持
しながら室温まで冷却する。このとき、ろう材層
の厚さは0.1〜0.2mmとなり、はみ出したろう材は
切削等で除去し、完成品とする。 ここで、このターゲツトのうち、蓄熱材５をろ
う材４との境界、すわなち、ろう付け部をＸ線回
折法により分析したところ、剥離等の原因になる
金属炭化物の生成は見られなかつた。 また、ろう付け部の接合強度を評価するため
に、張り合わせ材料３と蓄熱材５との接合部、す
なわち、ろう材４を中心に集中荷重を加える抗折
力試験をおこなつた。 その方法が第２図及び第３図を参照して説明さ
れる。第２図は、本発明の実施例に係る高温抗折
試験の試験片を、第３図は、高温試験機を示す。
まず、モリブデンとグラフアイトとの張り合わせ
材から、モリブデン７とグラフアイト８材の接合
部分９を中心にして、長さ30mm、幅（ｗ）５mm、
厚さ（ｔ）１mmの第２乃至第５の試験片１０，１
０……を得た。次に、第３図に示すように、各試
験片１０，１０，……を順次試験機に硬質棒材１
１，１２を支持端としてセツトした。この状態
で、ろう付け部９に集中した荷重(L)を硬質棒材１
３を介して加えた。支持端に置かれた硬質棒材１
１，１２の水平距離（スパンｄ）は20mmで、抗折
力(F)は、荷重(L)を段階的に調節することにより、
１／10Kg／mm2の位まで測定可能である。 真空度10-5Torr以下の炉中で、上記試験片を
1200℃、10分間加熱し、試験片１０，１０，…
…、破断の最少荷重（Lmin）を測定し抗折力(F)
を次の計算式を用いて計算した。その結果を表１
に示す。 Ｆ＝２／３×Lmin×ｄ／ｗ×t2 ここで、ｗは試験片の幅５mm、ｔは試験片の厚
さ１mm、ｄはスパン20mm、Lminは破断時の最小
荷重である。 次に、ヒートサイクル試験について述べる。 水素中にて、タングステン板の通電加熱体１５
の上に、上記抗折試験片と同一形状のろう付け試
験片を置き、次の条件にて電流の通電、遮断をく
り返し、ろう付け部９の破断の有無を確認した。 加熱温度1100〜1300℃、昇温時間30秒 昇温時間30秒、サイクル10回 その結果を表１に示す。あわせて、同条件でな
された、比較例第１、第６の試験片についても併
記する。
関し、特に高負荷用のＸ線管用回転陽極とその製
造方法に関する。 ［従来の技術］ 一般に、Ｘ線管用回転陽極（以下、ターゲツト
と呼ぶ）は、その特性としては、高負荷に耐え、
且つ、高融点であることが要求される。そこで、
従来は、Re−Ｗ／Mo張り合わせ材料がＸ線管用
ターゲツトとして用いられている。さらに、ター
ゲツトの特性を向上させた高負荷用のターゲツト
として用いるために、ターゲツト自身を大型化
（大径化、厚板化）して、ターゲツトの蓄熱容量
を大きくする方法が採用されている。 しかしながら、金属からなるターゲツトの大型
化は、一方で、熱容量を増大させることができる
ものの、ターゲツト自身の質量をも増大させるこ
とになり、このため、高速回転中の回転機構に
種々の不都合を生じさせ、また、定常回転数に到
達するまでの時間を長くしてしまう等の問題があ
つた。 そこで、近年は、熱容量が大きく、且つ、軽量
であるグラフアイトを蓄熱材として用いて、Re
−Ｗ／Moを張り合わせ材料のMo側に、蓄熱材
をろう付けにより接合して組合わせた構造の高負
荷用のターゲツトが研究されている。 一般にグラフアイトと高融点金属との結合に用
いられる従来のろう材には、特開昭61−111979号
公報に記載されるように、Ti−Cu−Ni、Ti−Cu
−Si、Ti−78Ag−22Cu、Fe−36〜45Ni−Ti、
35Au−35Ni−30Moや、或いはMo−Co、Zr−
Ti等が用いられていた。 ［発明が解決しようとする問題点］ ところが、上述の成分からなるろう材を用いた
従来の高負荷用のＸ線管用のターゲツトは、ろう
付け工程中又は実際に使用される高真空中の高温
（1200℃）状態においては、蓄熱材とろう材との
境界、即ち、ろう付け部付近の温度が、1000〜
1200℃の高温になると、グラフアイトとろう材と
の境界に、ろう材成分による金属炭化物が生成し
てしまう欠点がある。 すなわち、金属炭化物は、一般に硬くて脆弱で
あるばかりでなく、生成時に体積変化が生じるた
め、Re−Ｗ／Mo張り合わせ材料と蓄熱材との間
に剥離が生じ、耐熱性及び耐衝撃性を低減させ、
抗析力の殆どない実用に耐えないターゲツトにし
てしまうという問題があつた。 そこで、本発明の目的は、上記欠点に鑑み、金
属炭化物の生じない高負荷用のＸ線管用回転陽極
とその製造法を提供することである。 ［問題点を解決するための手段］ 本発明によれば、Mo又はMo合金層にＷ又は
Ｗ合金層を張り合わせて形成された張り合わせ材
料と、クラフアイトを含む蓄熱材と、前記張り合
わせ材料のうちのMo又はMo合金層と前記蓄熱
材との間に介在する５〜30重量％Ru−Pdからな
るろう材とを有し、前記張り合わせ材料と蓄熱材
とは、前記ろう材を介して接合されていることを
特徴とするＸ線管用回転陽極が得られる。 さらに、本発明によれば、Mo又はMo合金層
にＷ又はＷ合金層を張り合わせて形成された張り
合わせ材料と、クラフアイトを含む蓄熱材と５〜
30重量％Ru−Pdからなるろう材とを準備する準
備工程と、前記張り合わせ材料のうちのMo又は
Mo合金層と前記畜熱材との間に、前記ろう材を
介在させて、真空中で、荷重を加えながら加熱
し、前記ろう材を溶解させた後冷却するろう付け
工程とを有することを特徴とするＸ線管用回転陽
極の製造方法が得られる。 即に、本発明は、Ｗ又は、Ｗ合金（Re−Ｗ、
ThO2−Ｗ、Ru−Ｗ、、ZrO2−Ｗ等）とMo又は
Mo合金（Hf−Mo、ZrO2−Mo、A12O3−Mo、
CO−Mo等）とからなる張り合わせ材料のMo側
に、グラフアイトを含む蓄熱材をろう付けする場
合に、そのろう材としてRu−Pdを使用するもの
である。これは、ろう材が剥離の原因となる炭化
物を生成せず、また、溶解したろう材はグラフア
イトに良く溶解し、いわゆる混合層が形成される
ため、良好な接合強度を発揮し、一方、Mo側と
の濡れ性も非常に良く、均一なろう付けが可能だ
からである。しかも、ろう材によるガス成分（特
に、水素ガス）を吸収するゲツター効果が発揮さ
れることにより、Ｘ線管内部の微量ガス成分を吸
収し、より高真空にするように作用して、結果的
に、耐電圧性に優れたＸ線管を形成することにな
る。 また、RuとPdとからなるろう材の化学組成
は、Ruが５〜30重量％残部Pdであり、最も好ま
しくはRuが20重量％残部であり、この数値限定
をしたのは、純パラジウムろう材及びRuが重量
で30％を越え残部Pdの化学組成のろう材は、ヒ
ートサイクル試験においてグラフアイト部分が破
断を生ずる為で、また、好ましくは、Ruが５〜
20重量％残部Pdとしたのは、純パラジウムろう
材及びRuが重量30％を越え残部Pdの化学組成の
うちのろう材は、接合部の高温抗折力が弱いから
である。 ［実施例］ 本発明の実施例について図面を参照して説明す
る。 まず、第１図に示すＸ線管用回転陽極（ターゲ
ツト）は、断面台形で中空の円錐形状のMo層１
と、このMo層１の母線がなす傾斜面上に張り合
わせた５％Re−Ｗ合金層２とからなる外径125
mm、中心部厚さ８mmの張り合わせ材料３と、この
張り合わせ材料３のうちのMo層１の底面に、Ru
−Pdからなるろう材４を介して接合された外径
120mm、厚さ15mmの高純度、高密度のグラフアイ
トからなる蓄熱材５とから構成されている。 次に、製造方法について、説明する。 まず、準備工程において、断面台形で中空の円
錐形状のMo層と５％Re−Ｗ合金層２とを張り合
わせ、上述した製品形状に成形した外径125mm、
中心部厚さ８mmの張り合わせ材料３と、外径120
mm、厚さ15mmの高純度、高密度のグラフアイトか
らなる蓄熱材５と、35ｇの粉末状又は箔状のRu
−Pdからなるろう材４とを準備する。尚、張り
合わせ材料３のうちのMo層１の外周に、ろう付
け時に蓄熱材５のずれを防止する枠６を取り付け
る。 次に、ろう付け工程において、この張り合わせ
材料３のうちのMo層１の底面と蓄熱材５との間
に、ろう材４を35ｇ（0.3〜0.4ｇ／cm2）挟み込
み、10-5Torr以下の高真空に維持された真空炉
内に入れる。真空炉内で、300〜500ｇ／cm2の荷重
をかけながら、ろう材の融点1550〜1750℃以上の
温度に加熱し、ろう材を溶解させてろう材４を形
成し、５〜30分保持する。その後、高真空を維持
しながら室温まで冷却する。このとき、ろう材層
の厚さは0.1〜0.2mmとなり、はみ出したろう材は
切削等で除去し、完成品とする。 ここで、このターゲツトのうち、蓄熱材５をろ
う材４との境界、すわなち、ろう付け部をＸ線回
折法により分析したところ、剥離等の原因になる
金属炭化物の生成は見られなかつた。 また、ろう付け部の接合強度を評価するため
に、張り合わせ材料３と蓄熱材５との接合部、す
なわち、ろう材４を中心に集中荷重を加える抗折
力試験をおこなつた。 その方法が第２図及び第３図を参照して説明さ
れる。第２図は、本発明の実施例に係る高温抗折
試験の試験片を、第３図は、高温試験機を示す。
まず、モリブデンとグラフアイトとの張り合わせ
材から、モリブデン７とグラフアイト８材の接合
部分９を中心にして、長さ30mm、幅（ｗ）５mm、
厚さ（ｔ）１mmの第２乃至第５の試験片１０，１
０……を得た。次に、第３図に示すように、各試
験片１０，１０，……を順次試験機に硬質棒材１
１，１２を支持端としてセツトした。この状態
で、ろう付け部９に集中した荷重(L)を硬質棒材１
３を介して加えた。支持端に置かれた硬質棒材１
１，１２の水平距離（スパンｄ）は20mmで、抗折
力(F)は、荷重(L)を段階的に調節することにより、
１／10Kg／mm2の位まで測定可能である。 真空度10-5Torr以下の炉中で、上記試験片を
1200℃、10分間加熱し、試験片１０，１０，…
…、破断の最少荷重（Lmin）を測定し抗折力(F)
を次の計算式を用いて計算した。その結果を表１
に示す。 Ｆ＝２／３×Lmin×ｄ／ｗ×t2 ここで、ｗは試験片の幅５mm、ｔは試験片の厚
さ１mm、ｄはスパン20mm、Lminは破断時の最小
荷重である。 次に、ヒートサイクル試験について述べる。 水素中にて、タングステン板の通電加熱体１５
の上に、上記抗折試験片と同一形状のろう付け試
験片を置き、次の条件にて電流の通電、遮断をく
り返し、ろう付け部９の破断の有無を確認した。 加熱温度1100〜1300℃、昇温時間30秒 昇温時間30秒、サイクル10回 その結果を表１に示す。あわせて、同条件でな
された、比較例第１、第６の試験片についても併
記する。
【表】
ここで、ヒートサイクル試験欄の○印は、破断
無しを示す。 表１から、Ru5〜20重量％、残部Pdの化学組
成のろう材を使用したものは、殆ど抗折力のない
従来のターゲツトに比べ高温抗折力(F)が大きく、
かつヒートサイクル試験においても破断が無い。 一方、室温における抗折試験の結果、表１の化
学組成のろう材を使用した試験片１０は、全て、
ろう付部９で破断せず、グラフアイト母材８で遮
断し、母材８より大きな接合強度を有することが
確認された。 ［発明の効果］ 以上の説明のとおり、本発明によれば、剥離の
原因となる金属炭化物を生成せず、また、グラフ
アイトに良く溶解して良好な接合強度を発揮し、
一方、Mo側との濡れ性も非常に良く、均一なろ
う付けが可能なため、常温はもとより高温での接
合強度が優れており、さらに、高温での温度変化
に対しても破断されない、Ｘ線管用回転陽極が得
られる。さらに、本発明によれば、ガス成分（特
に、水素ガス）を吸吸するゲツター効果を有し、
Ｘ線管内部の微量ガス成分を吸収し、より高真空
にするように作用する耐電圧性に優れたＸ線管用
回転陽極が得られる。
無しを示す。 表１から、Ru5〜20重量％、残部Pdの化学組
成のろう材を使用したものは、殆ど抗折力のない
従来のターゲツトに比べ高温抗折力(F)が大きく、
かつヒートサイクル試験においても破断が無い。 一方、室温における抗折試験の結果、表１の化
学組成のろう材を使用した試験片１０は、全て、
ろう付部９で破断せず、グラフアイト母材８で遮
断し、母材８より大きな接合強度を有することが
確認された。 ［発明の効果］ 以上の説明のとおり、本発明によれば、剥離の
原因となる金属炭化物を生成せず、また、グラフ
アイトに良く溶解して良好な接合強度を発揮し、
一方、Mo側との濡れ性も非常に良く、均一なろ
う付けが可能なため、常温はもとより高温での接
合強度が優れており、さらに、高温での温度変化
に対しても破断されない、Ｘ線管用回転陽極が得
られる。さらに、本発明によれば、ガス成分（特
に、水素ガス）を吸吸するゲツター効果を有し、
Ｘ線管内部の微量ガス成分を吸収し、より高真空
にするように作用する耐電圧性に優れたＸ線管用
回転陽極が得られる。
第１図は、本発明の一実施例に係るＸ線管用回
転陽極を示す断面図、第２図は、本発明の効果を
確認するために使用される高温抗折試験片を示す
図、第３図は、第２図に示された試験片を試験す
る高温抗折試験機を示す図第４図は、第２図の試
験片のヒートサイクル試験を説明するための図で
ある。 図中１はMo層、２はRe−Ｗ合金層、３は張り
合わせ材料、４はろう材、５は蓄熱材、６は枠、
９はろう付接合部、１０は試験片である。
転陽極を示す断面図、第２図は、本発明の効果を
確認するために使用される高温抗折試験片を示す
図、第３図は、第２図に示された試験片を試験す
る高温抗折試験機を示す図第４図は、第２図の試
験片のヒートサイクル試験を説明するための図で
ある。 図中１はMo層、２はRe−Ｗ合金層、３は張り
合わせ材料、４はろう材、５は蓄熱材、６は枠、
９はろう付接合部、１０は試験片である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Mo又はMo合金層にＷ又はＷ合金層を張り
合わせて形成された張り合わせ材料と、グラフア
イトを含む蓄熱材と、５〜30重量％Ru−Pdから
なるろう材とを有し、前記ろう材を、前記張り合
わせ材料のうちのMo又はMo合金層と前記蓄畜
熱材との間に介在させて、前記張り合わせ材料と
蓄熱材とを接合したことを特徴とするＸ線管用回
転陽極。 ２ Mo又はMo合金層にＷ又はＷ合金層を張り
合わせて形成された張り合わせ材料と、グラフア
イトを含む蓄熱材と、５〜30重量％Ru−Pdから
なるろう材とを準備する準備工程と、前記張り合
わせ材料のうちのMo又はMo合金層と前記蓄熱
材との間に前記ろう材を介在させて、真空中で、
荷重を加えながら加熱し、前記ろう材を溶解させ
た後冷却させるろう付け工程とを有することを特
徴とするＸ線管用回転陽極の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26529687A JPH01109647A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | Ｘ線管用回転陽極とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26529687A JPH01109647A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | Ｘ線管用回転陽極とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01109647A JPH01109647A (ja) | 1989-04-26 |
| JPH0426178B2 true JPH0426178B2 (ja) | 1992-05-06 |
Family
ID=17415233
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26529687A Granted JPH01109647A (ja) | 1987-10-22 | 1987-10-22 | Ｘ線管用回転陽極とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01109647A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3052240B2 (ja) * | 1998-02-27 | 2000-06-12 | 東京タングステン株式会社 | Ｘ線管用回転陽極及びその製造方法 |
| DE10319549B3 (de) * | 2003-04-30 | 2004-12-23 | Siemens Ag | Drehanoden-Röntgenröhre |
| US7508916B2 (en) * | 2006-12-08 | 2009-03-24 | General Electric Company | Convectively cooled x-ray tube target and method of making same |
| CN108453413A (zh) * | 2018-03-30 | 2018-08-28 | 西安瑞鑫科金属材料有限责任公司 | 一种钯钌二元合金钎焊料 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4073426A (en) * | 1977-04-18 | 1978-02-14 | General Electric Company | Method for joining an anode target comprising tungsten to a graphite substrate |
| US4119879A (en) * | 1977-04-18 | 1978-10-10 | General Electric Company | Graphite disc assembly for a rotating x-ray anode tube |
| DE3226858A1 (de) * | 1982-07-17 | 1984-01-19 | Philips Patentverwaltung Gmbh, 2000 Hamburg | Drehanoden-roentgenroehre |
-
1987
- 1987-10-22 JP JP26529687A patent/JPH01109647A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01109647A (ja) | 1989-04-26 |
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