JPH04263046A - ピストンリング用合金鋼 - Google Patents
ピストンリング用合金鋼Info
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- JPH04263046A JPH04263046A JP41763990A JP41763990A JPH04263046A JP H04263046 A JPH04263046 A JP H04263046A JP 41763990 A JP41763990 A JP 41763990A JP 41763990 A JP41763990 A JP 41763990A JP H04263046 A JPH04263046 A JP H04263046A
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Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、硬質Ｃｒめっき処理を
施すことなく耐摩耗性に優れ、かつ高温での張力減退量
が少なく、特にセカンドリング用として適したピストン
リング用合金鋼に関する。
施すことなく耐摩耗性に優れ、かつ高温での張力減退量
が少なく、特にセカンドリング用として適したピストン
リング用合金鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関用ピストンリングは、燃焼ガス
の燃焼室外への漏れによる出力低下を防止するための圧
力リングと、圧力リングの補助的役割を果たすセカンド
リングと、潤滑油の燃焼室内への流入を防止するための
オイルリングから構成されている。
の燃焼室外への漏れによる出力低下を防止するための圧
力リングと、圧力リングの補助的役割を果たすセカンド
リングと、潤滑油の燃焼室内への流入を防止するための
オイルリングから構成されている。
【０００３】近年、内燃機関の軽量化、高出力化および
高回転化が積極的に進められ、内燃機関の一部品である
ピストンリングについても、薄幅化による軽量化を可能
にする材料の開発が盛んに行われている。ピストンリン
グ用材料としては従来は鋳鉄が使用されてきたが、強度
が低く重量が大となるという理由から鋼への置換が進め
られ、ばね鋼、工具鋼、ステンレス鋼などが使用されて
きている。
高回転化が積極的に進められ、内燃機関の一部品である
ピストンリングについても、薄幅化による軽量化を可能
にする材料の開発が盛んに行われている。ピストンリン
グ用材料としては従来は鋳鉄が使用されてきたが、強度
が低く重量が大となるという理由から鋼への置換が進め
られ、ばね鋼、工具鋼、ステンレス鋼などが使用されて
きている。
【０００４】特に圧力リングは最も厳しい条件で使用さ
れるため、要求特性が極めて厳しく、最近では前記鋼の
中で最も強度、耐摩耗性の優れているマルテンサイト系
ステンレス鋼が使用され、さらに優れた耐摩耗性を得る
ために、Ａｌの効果を利用した特開平１−２０１４４１
号公報に示すようなＣｒ系ステンレス鋼も提案されてい
る。
れるため、要求特性が極めて厳しく、最近では前記鋼の
中で最も強度、耐摩耗性の優れているマルテンサイト系
ステンレス鋼が使用され、さらに優れた耐摩耗性を得る
ために、Ａｌの効果を利用した特開平１−２０１４４１
号公報に示すようなＣｒ系ステンレス鋼も提案されてい
る。
【０００５】一方、セカンドリングは、圧力リングの補
助的役割を果たすものであり、その要求特性は圧力リン
グほど厳しくないが、同様に軽量化に対するニーズは強
く、最近では強度向上をはかるために鋳鉄に変わって前
記ステンレス鋼に比べ耐摩耗性は劣るが、安価である
Ｓｉ−Ｃｒ系ばね鋼の ＳＷＯＳＣ−Ｖ（０．５５％Ｃ
−１．４％Ｓｉ−０．７％Ｍｎ−０．７％Ｃｒ鋼） を
使用し、耐摩耗性を向上するため硬質Ｃｒめっきを施し
使用されている。また、ＳＷＯＳＣ−Ｖ の耐摩耗性を
向上させて、硬質Ｃｒめっき処理を省略することのでき
る鋼として、５％程度のＣｒを含有した特開昭６０−１
１４５５３ 号公報に示される鋼も提案されている。
助的役割を果たすものであり、その要求特性は圧力リン
グほど厳しくないが、同様に軽量化に対するニーズは強
く、最近では強度向上をはかるために鋳鉄に変わって前
記ステンレス鋼に比べ耐摩耗性は劣るが、安価である
Ｓｉ−Ｃｒ系ばね鋼の ＳＷＯＳＣ−Ｖ（０．５５％Ｃ
−１．４％Ｓｉ−０．７％Ｍｎ−０．７％Ｃｒ鋼） を
使用し、耐摩耗性を向上するため硬質Ｃｒめっきを施し
使用されている。また、ＳＷＯＳＣ−Ｖ の耐摩耗性を
向上させて、硬質Ｃｒめっき処理を省略することのでき
る鋼として、５％程度のＣｒを含有した特開昭６０−１
１４５５３ 号公報に示される鋼も提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】セカンドリング用材料
として使用されるＳＷＯＳＣ−Ｖ には次の問題がある
。すなわち、素材のみでは十分な耐摩耗性を有していな
いため、硬質Ｃｒめっき処理を施すことが必要不可欠と
なる。その結果、製造工程が複雑になり、めっき処理及
びその後の廃液処理によりコスト高となってしまう。さ
らに、耐熱性が十分でないため、時間とともに張力が減
退し、性能が劣化し、内燃機関の出力を低下させる原因
となる。
として使用されるＳＷＯＳＣ−Ｖ には次の問題がある
。すなわち、素材のみでは十分な耐摩耗性を有していな
いため、硬質Ｃｒめっき処理を施すことが必要不可欠と
なる。その結果、製造工程が複雑になり、めっき処理及
びその後の廃液処理によりコスト高となってしまう。さ
らに、耐熱性が十分でないため、時間とともに張力が減
退し、性能が劣化し、内燃機関の出力を低下させる原因
となる。
【０００７】また、ＳＷＯＳＣ−Ｖ の耐摩耗性を改善
し、硬質Ｃｒめっき処理を省略可能にすることを目的と
して提案された特開昭６０−１１４５５３ 号公報に記
載された合金は、５％のＣｒ、１％強のＭｏ、０．３
〜２．１％のＶ 及びＷ を含有しているため、素材の
みで比較するとＳＷＯＳＣ−Ｖ に比べ著しくコスト高
となる。
し、硬質Ｃｒめっき処理を省略可能にすることを目的と
して提案された特開昭６０−１１４５５３ 号公報に記
載された合金は、５％のＣｒ、１％強のＭｏ、０．３
〜２．１％のＶ 及びＷ を含有しているため、素材の
みで比較するとＳＷＯＳＣ−Ｖ に比べ著しくコスト高
となる。
【０００８】本発明は、ＳＷＯＳＣ−Ｖ に比べ、張力
の減退が少なく、硬質Ｃｒめっき処理の省略を可能とす
る優れた耐摩耗性を有し、かつ特開昭６０−１１４５５
３ 号公報記載の鋼に比べ安価なピストンリング用合金
鋼を提供することを目的とする。
の減退が少なく、硬質Ｃｒめっき処理の省略を可能とす
る優れた耐摩耗性を有し、かつ特開昭６０−１１４５５
３ 号公報記載の鋼に比べ安価なピストンリング用合金
鋼を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、前記課題を
解決すべく鋭意研究を重ねた結果、Ｓｉの多量の含有が
熱による張力減退速度と密接な関係を有し、耐熱性改善
に効果があることを見出した。すなわち、Ｓｉを１．５
０％ 以上含有させることによりフェライト中に多量固
溶し、固溶強化によって張力の減退を防止できることを
確認した。
解決すべく鋭意研究を重ねた結果、Ｓｉの多量の含有が
熱による張力減退速度と密接な関係を有し、耐熱性改善
に効果があることを見出した。すなわち、Ｓｉを１．５
０％ 以上含有させることによりフェライト中に多量固
溶し、固溶強化によって張力の減退を防止できることを
確認した。
【００１０】また、Ｎｂ、Ｖ 、Ｍｏのうち１種又は２
種以上をコストに影響の少ない０．０５〜０．５０％
の範囲で添加すると、焼入焼もどし処理後に硬くて微細
な炭窒化物が均一に分散析出し、この炭窒化物の存在が
高温での張力減退現象の鈍化と耐摩耗性の向上に大きな
効果があることを見出し、、硬質Ｃｒめっき処理を省略
してもＳＷＯＳＣ−Ｖ の硬質Ｃｒめっき処理材と同等
の耐摩耗性を有し、かつ優れた耐熱性を確保することに
成功したものである。
種以上をコストに影響の少ない０．０５〜０．５０％
の範囲で添加すると、焼入焼もどし処理後に硬くて微細
な炭窒化物が均一に分散析出し、この炭窒化物の存在が
高温での張力減退現象の鈍化と耐摩耗性の向上に大きな
効果があることを見出し、、硬質Ｃｒめっき処理を省略
してもＳＷＯＳＣ−Ｖ の硬質Ｃｒめっき処理材と同等
の耐摩耗性を有し、かつ優れた耐熱性を確保することに
成功したものである。
【００１１】すなわち本発明の第１発明は、重量比にし
てＣ：０．５０〜０．８０％ 、Ｓｉ：１．５０ 〜２
．５０％ 、Ｍｎ：０．５０ 〜１．５０％ を含有し
、さらにＶ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．０５
〜０．５０％ 、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５０％ のう
ち１種ないし２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなることを特徴とするピストンリング用合金
鋼であり、第２発明は焼入性の向上と脱炭防止効果を得
るために、第１発明鋼に０．２０〜１．５０％ のＣｒ
を含有させたものである。
てＣ：０．５０〜０．８０％ 、Ｓｉ：１．５０ 〜２
．５０％ 、Ｍｎ：０．５０ 〜１．５０％ を含有し
、さらにＶ：０．０５〜０．５０％、Ｎｂ：０．０５
〜０．５０％ 、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５０％ のう
ち１種ないし２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不純
物元素からなることを特徴とするピストンリング用合金
鋼であり、第２発明は焼入性の向上と脱炭防止効果を得
るために、第１発明鋼に０．２０〜１．５０％ のＣｒ
を含有させたものである。
【００１２】次に、本発明のピストンリング用合金鋼の
成分組成の限定理由について説明する。
成分組成の限定理由について説明する。
【００１３】Ｃ：０．５０〜０．８０％ Ｃは十分な強
度、耐摩耗性を得るため必須の元素であり、少なくとも
０．５０％ 以上の含有が必要である。しかし、０．８
０％ を超えて含有させても前記効果の向上が少なく、
過共析鋼となって靱性の低下が著しくなるため、上限を
０．８０％ とした。
度、耐摩耗性を得るため必須の元素であり、少なくとも
０．５０％ 以上の含有が必要である。しかし、０．８
０％ を超えて含有させても前記効果の向上が少なく、
過共析鋼となって靱性の低下が著しくなるため、上限を
０．８０％ とした。
【００１４】Ｓｉ：１．５０ 〜２．５０％ Ｓｉはフ
ェライト中に固溶して素地の強度を上げ、かつ焼もどし
軟化抵抗の強化により使用時間の経過とともに進行する
高温での張力減退現象を鈍化させ、長期間安定した性能
を確保するために必要な元素であり、前記効果を得るた
めには１．５０％ 以上含有させることが必要である。 しかし、多量に含有させると脱炭が生じやすくなり、耐
摩耗性が低下するので、上限を２．５０％ とした。
ェライト中に固溶して素地の強度を上げ、かつ焼もどし
軟化抵抗の強化により使用時間の経過とともに進行する
高温での張力減退現象を鈍化させ、長期間安定した性能
を確保するために必要な元素であり、前記効果を得るた
めには１．５０％ 以上含有させることが必要である。 しかし、多量に含有させると脱炭が生じやすくなり、耐
摩耗性が低下するので、上限を２．５０％ とした。
【００１５】Ｍｎ：０．５０ 〜１．５０％ Ｍｎは
Ｃと同様に強度を向上させるとともに、焼入性の確保に
必要な元素であり、０．５０％ 以上の含有が必要であ
る。しかし、多量に含有させると靱性が低下するので、
上限を１．５０％ とした。
Ｃと同様に強度を向上させるとともに、焼入性の確保に
必要な元素であり、０．５０％ 以上の含有が必要であ
る。しかし、多量に含有させると靱性が低下するので、
上限を１．５０％ とした。
【００１６】Ｖ：０．０５〜０．５０％ 、Ｎｂ：０．
０５ 〜０．５０％ 、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５０％
のうち１種又は２種以上Ｖ 、Ｎｂ、Ｍｏは焼入、焼
もどし処理後に微細で硬い炭窒化物として析出し、かつ
均一に分布している。従って、この炭窒化物が存在しな
いＳＷＯＳＣ−Ｖ に比べて耐摩耗性が著しく向上する
。また、炭窒化物の存在は転位の動きを止め、長期間の
間に徐々に進行する張力減退現象を鈍化させる働きがあ
る。前記効果を得るためには、Ｖ 、Ｎｂ、Ｍｏをそれ
ぞれ０．０５％ 以上含有させることが必要である。ま
た、単独添加に比べ複合添加した方がより効果がある。 しかし、多量に含有させると、効果が飽和するとともに
コスト高となるため、上限をそれぞれ０．５０％ とし
た。
０５ 〜０．５０％ 、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５０％
のうち１種又は２種以上Ｖ 、Ｎｂ、Ｍｏは焼入、焼
もどし処理後に微細で硬い炭窒化物として析出し、かつ
均一に分布している。従って、この炭窒化物が存在しな
いＳＷＯＳＣ−Ｖ に比べて耐摩耗性が著しく向上する
。また、炭窒化物の存在は転位の動きを止め、長期間の
間に徐々に進行する張力減退現象を鈍化させる働きがあ
る。前記効果を得るためには、Ｖ 、Ｎｂ、Ｍｏをそれ
ぞれ０．０５％ 以上含有させることが必要である。ま
た、単独添加に比べ複合添加した方がより効果がある。 しかし、多量に含有させると、効果が飽和するとともに
コスト高となるため、上限をそれぞれ０．５０％ とし
た。
【００１７】Ｃｒ：０．２０ 〜１．５０％ Ｃｒは加
熱による脱炭を防止するとともに、必要に応じ適量添加
することによって熱処理のしやすい焼入性に調節する効
果のある元素であり、この効果を得るためには０．２０
％ 以上含有させる必要がある。しかし、多量に含有さ
せると焼入性が向上し過ぎるとともにコスト高となるた
め、上限を１．５０％とした。
熱による脱炭を防止するとともに、必要に応じ適量添加
することによって熱処理のしやすい焼入性に調節する効
果のある元素であり、この効果を得るためには０．２０
％ 以上含有させる必要がある。しかし、多量に含有さ
せると焼入性が向上し過ぎるとともにコスト高となるた
め、上限を１．５０％とした。
【００１８】
【実施例】次に本発明の特徴を比較鋼、従来鋼と比較し
て実施例でもって明らかにする。表１は供試鋼の化学成
分を示すものである。
て実施例でもって明らかにする。表１は供試鋼の化学成
分を示すものである。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１において、１〜１２鋼は本発明鋼であ
り、１〜６鋼は第１発明鋼、７〜１２鋼は第２発明鋼で
ある。また、１３〜１７鋼は比較鋼であり、１８鋼は従
来鋼であるＳＷＯＳＣ−Ｖ である。
り、１〜６鋼は第１発明鋼、７〜１２鋼は第２発明鋼で
ある。また、１３〜１７鋼は比較鋼であり、１８鋼は従
来鋼であるＳＷＯＳＣ−Ｖ である。
【００２１】表１に示す成分組成の鋼を使用し、焼入焼
もどし処理を施した後、１０×１５．７×６．３ｍｍ
の摩耗試験片と３０×３０×５ｍｍ スカッフ試験片を
作製した。その後、下記に示す方法により、摩耗試験、
スカッフ試験を行い、ピストンリング用鋼としての適否
を評価した。また、耐熱性を評価するため、張力減退試
験も行った。なお、従来鋼である１８鋼については、性
能比較のため硬質Ｃｒめっき処理を施したものと施さな
いものの両方について評価した。
もどし処理を施した後、１０×１５．７×６．３ｍｍ
の摩耗試験片と３０×３０×５ｍｍ スカッフ試験片を
作製した。その後、下記に示す方法により、摩耗試験、
スカッフ試験を行い、ピストンリング用鋼としての適否
を評価した。また、耐熱性を評価するため、張力減退試
験も行った。なお、従来鋼である１８鋼については、性
能比較のため硬質Ｃｒめっき処理を施したものと施さな
いものの両方について評価した。
【００２２】摩耗試験は、相手材としてシリンダライナ
用鋳鉄であるＦＣ２５を用い、摩擦速度１ｍ／ｓｅｃ、
面圧１００ｋｇｆ／ｍｍ２の条件でエンジンオイルを１
．５ｃｃ／ｍｉｎ 供給しながら８時間試験機を稼働さ
せることにより行った。試験後、摺動面の摩耗量を測定
し、耐摩耗性を評価した。スカッフ試験は、面圧を４０
ｋｇｆ／ｍｍ２ から３分毎に５ｋｇｆ／ｍｍ２ずつ上
昇させる方法により行った。そして、摩擦係数が急上昇
した面圧を焼付発生面圧として記録し、耐スカッフ性を
評価した。張力減退試験は、供試鋼から８０ｍｍ×１．
３ｍｍ ×３．２ｍｍ のピストンリングを製造し、Ｊ
ＩＳ Ｂ ８０３２「ピストンリング」に規定されてい
る方法、条件（加熱温度 ３００℃、加熱時間 １時
間）で行った。試験結果を表２に示す。
用鋳鉄であるＦＣ２５を用い、摩擦速度１ｍ／ｓｅｃ、
面圧１００ｋｇｆ／ｍｍ２の条件でエンジンオイルを１
．５ｃｃ／ｍｉｎ 供給しながら８時間試験機を稼働さ
せることにより行った。試験後、摺動面の摩耗量を測定
し、耐摩耗性を評価した。スカッフ試験は、面圧を４０
ｋｇｆ／ｍｍ２ から３分毎に５ｋｇｆ／ｍｍ２ずつ上
昇させる方法により行った。そして、摩擦係数が急上昇
した面圧を焼付発生面圧として記録し、耐スカッフ性を
評価した。張力減退試験は、供試鋼から８０ｍｍ×１．
３ｍｍ ×３．２ｍｍ のピストンリングを製造し、Ｊ
ＩＳ Ｂ ８０３２「ピストンリング」に規定されてい
る方法、条件（加熱温度 ３００℃、加熱時間 １時
間）で行った。試験結果を表２に示す。
【００２３】
【表２】
【００２４】表２から明らかなように比較鋼、従来鋼で
ある１３〜１８鋼を本発明鋼と比較すると、１３鋼は
Ｃ含有率が低いため摩耗量が ７．８μｍ、焼付発生面
圧が８０ｋｇｆ／ｍｍ２ 、張力減退度が２．８％であ
り、耐摩耗性、耐スカッフ性、耐熱性がともに劣るもの
であり、１４鋼はＳｉ含有率が低いため張力減退度が２
．３％と大きく、耐熱性が劣るものであり、１５、１６
、１７鋼は炭窒化物を形成する Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏの含有
率がそれぞれ低いため、摩耗量が ９．９〜１０．８μ
ｍ、焼付発生面圧が８０〜９５ｋｇｆ／ｍｍ、張力減退
度が ２．６〜２．８％であり、耐摩耗性、耐スカッフ
性、耐熱性が劣るものである。また、従来鋼のＳＷＯＳ
Ｃ−Ｖ である１８鋼は本発明鋼に比べＳｉ含有率が低
く、 Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏが全く含有されていないため、硬
質Ｃｒめっき処理を施さないと摩耗量が１２．６μｍで
あり、耐摩耗性が著しく劣り、また硬質Ｃｒめっき処理
の有無に関係なく張力減退度が２．６〜２．８％と高く
、耐熱性が劣るものである。
ある１３〜１８鋼を本発明鋼と比較すると、１３鋼は
Ｃ含有率が低いため摩耗量が ７．８μｍ、焼付発生面
圧が８０ｋｇｆ／ｍｍ２ 、張力減退度が２．８％であ
り、耐摩耗性、耐スカッフ性、耐熱性がともに劣るもの
であり、１４鋼はＳｉ含有率が低いため張力減退度が２
．３％と大きく、耐熱性が劣るものであり、１５、１６
、１７鋼は炭窒化物を形成する Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏの含有
率がそれぞれ低いため、摩耗量が ９．９〜１０．８μ
ｍ、焼付発生面圧が８０〜９５ｋｇｆ／ｍｍ、張力減退
度が ２．６〜２．８％であり、耐摩耗性、耐スカッフ
性、耐熱性が劣るものである。また、従来鋼のＳＷＯＳ
Ｃ−Ｖ である１８鋼は本発明鋼に比べＳｉ含有率が低
く、 Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏが全く含有されていないため、硬
質Ｃｒめっき処理を施さないと摩耗量が１２．６μｍで
あり、耐摩耗性が著しく劣り、また硬質Ｃｒめっき処理
の有無に関係なく張力減退度が２．６〜２．８％と高く
、耐熱性が劣るものである。
【００２５】これに対し、本発明鋼である１〜１２鋼は
ＳＷＯＳＣ−Ｖに比べＳｉを増量し、Ｓｉによる固溶
強化をさらに強固にしたこと、 Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏを含有
させて熱処理後に炭窒化物を均一に分散させ析出強化を
はかった結果、摩耗量が ４．４〜 ５．４μｍ、焼付
発生面圧が １０５〜１１５ｋｇｆ／ｍｍ２、張力減退
度が ０．９〜１．３％であり、 ＳＷＯＳＣ−Ｖの硬
質Ｃｒめっき処理材と同等の耐摩耗性を有し、かつ張力
減退が少なく、優れた耐スカッフ性を示すものである。
ＳＷＯＳＣ−Ｖに比べＳｉを増量し、Ｓｉによる固溶
強化をさらに強固にしたこと、 Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏを含有
させて熱処理後に炭窒化物を均一に分散させ析出強化を
はかった結果、摩耗量が ４．４〜 ５．４μｍ、焼付
発生面圧が １０５〜１１５ｋｇｆ／ｍｍ２、張力減退
度が ０．９〜１．３％であり、 ＳＷＯＳＣ−Ｖの硬
質Ｃｒめっき処理材と同等の耐摩耗性を有し、かつ張力
減退が少なく、優れた耐スカッフ性を示すものである。
【００２６】また、安価なＳｉの増量と０．５％以下と
いう少量の Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏの添加によって硬質Ｃｒめ
っき処理の省略を可能にしたことにより、特開昭６０−
１１４５５３ 号公報に記載された鋼に比べ安価でＳＷ
ＯＳＣ−Ｖ に代わる材料として適切なピストンリング
用鋼の製造が可能になった。
いう少量の Ｖ、Ｎｂ、Ｍｏの添加によって硬質Ｃｒめ
っき処理の省略を可能にしたことにより、特開昭６０−
１１４５５３ 号公報に記載された鋼に比べ安価でＳＷ
ＯＳＣ−Ｖ に代わる材料として適切なピストンリング
用鋼の製造が可能になった。
【００２７】
【発明の効果】本発明のピストンリング用合金鋼は、従
来ピストンリング用として使用されていたＳＷＯＳＣ−
Ｖ に必要な耐摩耗性を確保するため施していた硬質Ｃ
ｒめっき処理の省略を可能とし、かつ優れた耐熱性と耐
スカッフ性を有するピストンリング用として適当な材料
である。なお、本発明の実施例では硬質Ｃｒめっき処理
を施さない場合のみを記載したが、もちろん硬質Ｃｒめ
っき処理を施せばさらに優れた耐摩耗性を得ることがで
きる。従って、従来より安価なピストンリングの製造を
可能とし、内燃機関の軽量化、高出力化の実現に大きく
貢献し、産業上寄与するところは極めて大きい。
来ピストンリング用として使用されていたＳＷＯＳＣ−
Ｖ に必要な耐摩耗性を確保するため施していた硬質Ｃ
ｒめっき処理の省略を可能とし、かつ優れた耐熱性と耐
スカッフ性を有するピストンリング用として適当な材料
である。なお、本発明の実施例では硬質Ｃｒめっき処理
を施さない場合のみを記載したが、もちろん硬質Ｃｒめ
っき処理を施せばさらに優れた耐摩耗性を得ることがで
きる。従って、従来より安価なピストンリングの製造を
可能とし、内燃機関の軽量化、高出力化の実現に大きく
貢献し、産業上寄与するところは極めて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量比にしてＣ：０．５０〜０．８０
％ 、Ｓｉ：１．５０ 〜２．５０％ 、Ｍｎ：０．５
０ 〜１．５０％ を含有し、さらにＶ：０．０５〜０
．５０％ 、Ｎｂ：０．０５ 〜０．５０％ 、Ｍｏ：
０．０５ 〜０．５０％ のうち１種ないし２種以上を
含有し、残部がＦｅおよび不純物元素からなることを特
徴とするピストンリング用合金鋼。 - 【請求項２】 重量比にしてＣ：０．５０〜０．８０
％ 、Ｓｉ：１．５０ 〜２．５０％ 、Ｍｎ：０．５
０ 〜１．５０％ とＣｒ：０．２０ 〜１．５０％
を含有し、さらにＶ：０．０５〜０．５０％ 、Ｎｂ：
０．０５ 〜０．５０％ 、Ｍｏ：０．０５ 〜０．５
０％ のうち１種ないし２種以上を含有し、残部がＦｅ
および不純物元素からなることを特徴とするピストンリ
ング用合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41763990A JPH04263046A (ja) | 1990-12-30 | 1990-12-30 | ピストンリング用合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41763990A JPH04263046A (ja) | 1990-12-30 | 1990-12-30 | ピストンリング用合金鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04263046A true JPH04263046A (ja) | 1992-09-18 |
Family
ID=18525715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41763990A Pending JPH04263046A (ja) | 1990-12-30 | 1990-12-30 | ピストンリング用合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04263046A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2295777A1 (en) * | 2003-03-31 | 2011-03-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Internal engine piston and its production method |
| CN106636922A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-10 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 高强微合金化耐磨球料用钢及其生产方法 |
-
1990
- 1990-12-30 JP JP41763990A patent/JPH04263046A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2295777A1 (en) * | 2003-03-31 | 2011-03-16 | Hitachi Metals, Ltd. | Internal engine piston and its production method |
| CN106636922A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-10 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 高强微合金化耐磨球料用钢及其生产方法 |
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