JPH04270004A - 複合ロール - Google Patents
複合ロールInfo
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- JPH04270004A JPH04270004A JP3042191A JP3042191A JPH04270004A JP H04270004 A JPH04270004 A JP H04270004A JP 3042191 A JP3042191 A JP 3042191A JP 3042191 A JP3042191 A JP 3042191A JP H04270004 A JPH04270004 A JP H04270004A
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- Japan
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- inner layer
- composite roll
- roll
- cast iron
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は鉄鋼圧延用の複合ロール
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】複合ロールは、通常、耐摩耗性に優れた
高合金ロール材によって形成された圧延使用層たる外層
の内面に、強靭性鋳鉄材により形成された内層が一体的
に溶着されて構成されており、耐摩耗性と強靭性とを兼
備したものである。複合ロールの形態は、一般的には中
実状であるが、形鋼圧延用のものでは中空状のもの（ス
リーブロールと呼ばれる。）もある。
高合金ロール材によって形成された圧延使用層たる外層
の内面に、強靭性鋳鉄材により形成された内層が一体的
に溶着されて構成されており、耐摩耗性と強靭性とを兼
備したものである。複合ロールの形態は、一般的には中
実状であるが、形鋼圧延用のものでは中空状のもの（ス
リーブロールと呼ばれる。）もある。
【０００３】しかし、外層と内層とを溶着すると、外層
材の高合金成分が内層材溶湯に混入し、内層材の強靭性
を劣化させる。このため、近年、外層と内層とを別途製
作しておき、両者を嵌合し、熱間等方圧加圧（ＨＩＰと
いう。）により拡散接合した複合ロールが製作されてい
る。この場合、溶着性や鋳造性を考慮する必要がないた
め、内層材としては強靭性鋼材が使用されるのが通例で
ある。
材の高合金成分が内層材溶湯に混入し、内層材の強靭性
を劣化させる。このため、近年、外層と内層とを別途製
作しておき、両者を嵌合し、熱間等方圧加圧（ＨＩＰと
いう。）により拡散接合した複合ロールが製作されてい
る。この場合、溶着性や鋳造性を考慮する必要がないた
め、内層材としては強靭性鋼材が使用されるのが通例で
ある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】複合ロールは、製作後
、通常外層を高硬度化し、耐摩耗性を付与するために、
ロール全体に焼入れ、焼戻し熱処理が施される。このと
き、外層は変態により膨張し、圧縮応力が残留する。一
方、内層は外層の膨張に起因して引張応力が付加される
。ＨＩＰにより外層、内層を複合する場合、溶着代を考
慮する必要がないため、外層肉厚は薄くなる傾向にある
。それ故、叙上の残留応力により外層が破損したり、接
合界面における品質上の欠陥（例えばピンホールの発生
）を招来し易い。尚、ＨＩＰ処理から冷却する過程でも
、外層が変態し、同様の問題が生じる。
、通常外層を高硬度化し、耐摩耗性を付与するために、
ロール全体に焼入れ、焼戻し熱処理が施される。このと
き、外層は変態により膨張し、圧縮応力が残留する。一
方、内層は外層の膨張に起因して引張応力が付加される
。ＨＩＰにより外層、内層を複合する場合、溶着代を考
慮する必要がないため、外層肉厚は薄くなる傾向にある
。それ故、叙上の残留応力により外層が破損したり、接
合界面における品質上の欠陥（例えばピンホールの発生
）を招来し易い。尚、ＨＩＰ処理から冷却する過程でも
、外層が変態し、同様の問題が生じる。
【０００５】本発明はかかる問題に鑑みなされたもので
、外層肉厚が薄くても、製造過程で破損し難く、また外
・内層の境界においても健全性が確保された、ＨＩＰに
より接合された複合ロールを提供することを目的とする
。
、外層肉厚が薄くても、製造過程で破損し難く、また外
・内層の境界においても健全性が確保された、ＨＩＰに
より接合された複合ロールを提供することを目的とする
。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の複合ロールは、
高合金ロール材で形成された外層と、強靭材で形成され
た内層とが熱間等方圧加圧により拡散接合された複合ロ
ールにおいて、内層材がダクタイル鋳鉄材により形成さ
れている。内層材として好適なダクタイル鋳鉄としては
、組成が重量％で、 Ｃ ：２．８ 〜３．８ ％、 Ｓｉ：１．５
〜３．２ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％
、Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％、 Ｍｇ：０．０
２〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るものがある。
高合金ロール材で形成された外層と、強靭材で形成され
た内層とが熱間等方圧加圧により拡散接合された複合ロ
ールにおいて、内層材がダクタイル鋳鉄材により形成さ
れている。内層材として好適なダクタイル鋳鉄としては
、組成が重量％で、 Ｃ ：２．８ 〜３．８ ％、 Ｓｉ：１．５
〜３．２ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％
、Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％、 Ｍｇ：０．０
２〜０．１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からな
るものがある。
【０００７】
【作用】ダクタイル鋳鉄材は、従来内層材として使用さ
れている鋼材に比べて、常温強度は若干低くなるが外層
の高合金成分が混入しない限り、軸強度としては十分で
ある。一方、ＨＩＰ処理からの冷却時や熱処理時におい
て、高温域における強度は２０ｋｇ／ｍｍ２ 程度と鋼
材に比して著しく低くなる。このため、外層の変態によ
り生じた膨張に追随して塑性変形し、外層および内層の
残留応力を軽減することができ、また境界部の接合欠陥
の防止を図ることができる。
れている鋼材に比べて、常温強度は若干低くなるが外層
の高合金成分が混入しない限り、軸強度としては十分で
ある。一方、ＨＩＰ処理からの冷却時や熱処理時におい
て、高温域における強度は２０ｋｇ／ｍｍ２ 程度と鋼
材に比して著しく低くなる。このため、外層の変態によ
り生じた膨張に追随して塑性変形し、外層および内層の
残留応力を軽減することができ、また境界部の接合欠陥
の防止を図ることができる。
【０００８】
【実施例】図１および図２は本発明に係る複合ロールを
示しており、図１は中実ロール、図２はスリーブロール
であり、外層１ と内層２ とはＨＩＰにより拡散接合
されている。これらのロールは、従来と同様にして、図
３および図４に示すように、各々別途鋳造した外層部材
１Ａ内面に内層部材２Ａを嵌合 （すきまばめ） し、
軟鋼板カプセル３ によって包み込み、その内部を真空
脱気 （望ましくは ０．１ Ｔｏｒｒ 以下）した後
、ＨＩＰ処理を施すことにより両部材を拡散接合する。 接合後は、カプセル３ を除去し、粗加工後、焼入れ・
焼戻し熱処理を施し、仕上げ加工を施す。図３中、４
は軟鋼 （ＳＳ材）製スペーサであり、カプセル３ 除
去時に同時に切削除去される。ＨＩＰ処理条件は、８０
０ 〜１１００℃、５００ ｋｇｆ／ｃｍ２ 以上が適
当である。尚、外層部材と内層部材との間に、例えばＪ
ＩＳ規格ＢＮｉ−３のようなＮｉ基ろう材を入れておく
ことにより、ＨＩＰ温度を ９８０〜１０５０℃にする
必要があるが、圧力を下げることができる。
示しており、図１は中実ロール、図２はスリーブロール
であり、外層１ と内層２ とはＨＩＰにより拡散接合
されている。これらのロールは、従来と同様にして、図
３および図４に示すように、各々別途鋳造した外層部材
１Ａ内面に内層部材２Ａを嵌合 （すきまばめ） し、
軟鋼板カプセル３ によって包み込み、その内部を真空
脱気 （望ましくは ０．１ Ｔｏｒｒ 以下）した後
、ＨＩＰ処理を施すことにより両部材を拡散接合する。 接合後は、カプセル３ を除去し、粗加工後、焼入れ・
焼戻し熱処理を施し、仕上げ加工を施す。図３中、４
は軟鋼 （ＳＳ材）製スペーサであり、カプセル３ 除
去時に同時に切削除去される。ＨＩＰ処理条件は、８０
０ 〜１１００℃、５００ ｋｇｆ／ｃｍ２ 以上が適
当である。尚、外層部材と内層部材との間に、例えばＪ
ＩＳ規格ＢＮｉ−３のようなＮｉ基ろう材を入れておく
ことにより、ＨＩＰ温度を ９８０〜１０５０℃にする
必要があるが、圧力を下げることができる。
【０００９】前記外層１ を形成する高合金ロール材と
しては、ハイス系工具鋼材、高クロム鋳鉄ロール材、黒
鉛晶出高クロムロール材等、種々のものを利用すること
ができる。耐摩耗性に優れた高合金鋳鉄ロール材の組成
例および限定理由を下記に示す。単位はｗｔ％である。 Ｃ ：１．８ 〜３．４ ％、 Ｓｉ：０．３ 〜
２．０ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％、Ｃｒ：
３ 〜 １２ ％、 Ｍｏ： ３ 〜 １２
％、 Ｖ ： １〜 ８ ％、Ｗ ： １０
％以下、 残部実質的にＦｅ Ｃ：１．８ 〜３．４ ％ １．８ ％未満では炭化物量が少なくなり、耐摩耗性が
劣化する。又、鋳造性も悪くなる。３．４ ％以上では
靭性が低下する。 Ｓｉ：０．３ 〜２．０ ％ 溶湯の酸化防止と鋳造性の付与のため、０．３ ％以上
添加する。また、Ｃｒ炭化物 （Ｃｒを多く含む複炭化
物） を除く炭化物中に固溶し、炭化物量を増加させる
効果があるが、２．０ ％を越えると材質が脆くなる。 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％ 不純物として混入するＳをＭｎＳとして固定するため
０．１％以上添加する。一方、１．０ ％を越えると高
温でオーステナイト粒が粗大化し、脆化する。 Ｃｒ：３ 〜１２％ 通常、焼入性・耐酸化性を増加させるために添加するが
、３ ％未満では効果が小さい。一方、１２％を越える
とＣｒを多く含む複炭化物が多くなる。Ｃｒを多く含む
複炭化物は、Ｗ， Ｖ， Ｍｏなどの複炭化物ほど硬く
ないため、全炭化物量に対する相対的割合は少ない方が
好ましい。 Ｍｏ：３ 〜１２％ Ｍｏは高硬度の炭化物を形成する。又、一部基地中に固
溶し、焼もどし安定性を向上させる。３ ％未満では効
果が過小である。また、Ｖと複炭化物を形成し、Ｖの比
重分離を抑制する効果があるが、１２％を越えると共晶
炭化物が増加し、強度低下を招く。 Ｖ：１ 〜８ ％ 高硬度のＭＣ型炭化物を形成し、耐摩耗性を増加させる
が、比重分離防止の観点から８ ％以下の添加が好まし
い。一方、１ ％未満では効果が小さい。 Ｗ：１０％以下 Ｗは基地の高温軟化抵抗を増加させる効果がある。また
、Ｍｏと同様の効果がありＭｏ：Ｗ＝１：２の割合でＭ
ｏと置換可能であるが、Ｍｏに較べて分子量（従って比
重も）が極端に高いため、１０％を越える添加では溶湯
の比重が増大し、Ｖの複炭化物との比重差が大きくなり
、Ｖの偏析を起こしやすくする。
しては、ハイス系工具鋼材、高クロム鋳鉄ロール材、黒
鉛晶出高クロムロール材等、種々のものを利用すること
ができる。耐摩耗性に優れた高合金鋳鉄ロール材の組成
例および限定理由を下記に示す。単位はｗｔ％である。 Ｃ ：１．８ 〜３．４ ％、 Ｓｉ：０．３ 〜
２．０ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％、Ｃｒ：
３ 〜 １２ ％、 Ｍｏ： ３ 〜 １２
％、 Ｖ ： １〜 ８ ％、Ｗ ： １０
％以下、 残部実質的にＦｅ Ｃ：１．８ 〜３．４ ％ １．８ ％未満では炭化物量が少なくなり、耐摩耗性が
劣化する。又、鋳造性も悪くなる。３．４ ％以上では
靭性が低下する。 Ｓｉ：０．３ 〜２．０ ％ 溶湯の酸化防止と鋳造性の付与のため、０．３ ％以上
添加する。また、Ｃｒ炭化物 （Ｃｒを多く含む複炭化
物） を除く炭化物中に固溶し、炭化物量を増加させる
効果があるが、２．０ ％を越えると材質が脆くなる。 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％ 不純物として混入するＳをＭｎＳとして固定するため
０．１％以上添加する。一方、１．０ ％を越えると高
温でオーステナイト粒が粗大化し、脆化する。 Ｃｒ：３ 〜１２％ 通常、焼入性・耐酸化性を増加させるために添加するが
、３ ％未満では効果が小さい。一方、１２％を越える
とＣｒを多く含む複炭化物が多くなる。Ｃｒを多く含む
複炭化物は、Ｗ， Ｖ， Ｍｏなどの複炭化物ほど硬く
ないため、全炭化物量に対する相対的割合は少ない方が
好ましい。 Ｍｏ：３ 〜１２％ Ｍｏは高硬度の炭化物を形成する。又、一部基地中に固
溶し、焼もどし安定性を向上させる。３ ％未満では効
果が過小である。また、Ｖと複炭化物を形成し、Ｖの比
重分離を抑制する効果があるが、１２％を越えると共晶
炭化物が増加し、強度低下を招く。 Ｖ：１ 〜８ ％ 高硬度のＭＣ型炭化物を形成し、耐摩耗性を増加させる
が、比重分離防止の観点から８ ％以下の添加が好まし
い。一方、１ ％未満では効果が小さい。 Ｗ：１０％以下 Ｗは基地の高温軟化抵抗を増加させる効果がある。また
、Ｍｏと同様の効果がありＭｏ：Ｗ＝１：２の割合でＭ
ｏと置換可能であるが、Ｍｏに較べて分子量（従って比
重も）が極端に高いため、１０％を越える添加では溶湯
の比重が増大し、Ｖの複炭化物との比重差が大きくなり
、Ｖの偏析を起こしやすくする。
【００１０】本ロール材は上記合金成分の他、残部実質
的にＦｅで形成されるが、Ｆｅの一部に代えてＣｏを
１〜１２％含有させることができる。Ｃｏはマトリック
スに固溶し、高温硬度や耐摩耗性を向上させるが、１
％未満では効果が小さく、一方１２％を越えるとその効
果は飽和する。前記内層２ はダクタイル鋳鉄材により
形成されるが、その好適な組成例および限定理由を下記
に示す。単位はｗｔ％である。
的にＦｅで形成されるが、Ｆｅの一部に代えてＣｏを
１〜１２％含有させることができる。Ｃｏはマトリック
スに固溶し、高温硬度や耐摩耗性を向上させるが、１
％未満では効果が小さく、一方１２％を越えるとその効
果は飽和する。前記内層２ はダクタイル鋳鉄材により
形成されるが、その好適な組成例および限定理由を下記
に示す。単位はｗｔ％である。
【００１１】Ｃ ：２．８ 〜３．８ ％、 Ｓｉ
：１．５ 〜３．２ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０
％、Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％、 Ｍｇ：０．０
２〜０．１０％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 Ｃ：２．８ 〜３．８ ％ Ｃ２．８ ％未満では材質のチル化が進行し靭性が低下
する。一方 ３．８％を越えると黒鉛化が過剰となり強
度面で不足を来たす。 Ｓｉ：１．５ 〜３．２ ％ Ｓｉは黒鉛化の制御を主目的として含有されるが、１．
５ ％未満では黒鉛化が不足し、一方 ３．２％を越え
ると黒鉛化が過剰となると共にフェライト中に固溶した
Ｓｉが材質を脆弱化する。 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％ Ｍｎは通常Ｓと結合してＳの悪影響を除去するのに有効
であるが、０．１％未満ではその効果がほとんどなく、
一方 １．０％を越えると材質を硬く脆くする。 Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％ Ｎｉは黒鉛化と基地の強化に有効に作用するが、０．１
％未満では効果が小さく４ ％を越えて添加すると、
（特に大型鋳物で） 鋳造われが発生しやすくなる。 Ｍｇ：０．０２〜０．１ ％ Ｍｇは黒鉛の球状化を行わしめるために添加するが、
０．０２ ％未満ではその効果がほとんどなく、一方
０．１％を越えて添加されるとＭｇのチル化作用および
ドロス等の鋳造欠陥を発生し易くなる点から好ましくな
い。
：１．５ 〜３．２ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０
％、Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％、 Ｍｇ：０．０
２〜０．１０％ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 Ｃ：２．８ 〜３．８ ％ Ｃ２．８ ％未満では材質のチル化が進行し靭性が低下
する。一方 ３．８％を越えると黒鉛化が過剰となり強
度面で不足を来たす。 Ｓｉ：１．５ 〜３．２ ％ Ｓｉは黒鉛化の制御を主目的として含有されるが、１．
５ ％未満では黒鉛化が不足し、一方 ３．２％を越え
ると黒鉛化が過剰となると共にフェライト中に固溶した
Ｓｉが材質を脆弱化する。 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％ Ｍｎは通常Ｓと結合してＳの悪影響を除去するのに有効
であるが、０．１％未満ではその効果がほとんどなく、
一方 １．０％を越えると材質を硬く脆くする。 Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％ Ｎｉは黒鉛化と基地の強化に有効に作用するが、０．１
％未満では効果が小さく４ ％を越えて添加すると、
（特に大型鋳物で） 鋳造われが発生しやすくなる。 Ｍｇ：０．０２〜０．１ ％ Ｍｇは黒鉛の球状化を行わしめるために添加するが、
０．０２ ％未満ではその効果がほとんどなく、一方
０．１％を越えて添加されるとＭｇのチル化作用および
ドロス等の鋳造欠陥を発生し易くなる点から好ましくな
い。
【００１２】尚、不純物であるＰ， Ｓは、Ｐ：０．１
％以下、Ｓ：０．０３％以下に止めておくのがよい。 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため、０
．１ ％以下に抑えるのがよい。一方、Ｓは黒鉛の球状
化を阻害するので、０．０３％以下とするのがよい。内
層部材の鋳造に際しては、接種を行うのがよい。黒鉛化
の助長および組織の微細化のために、一般に接種による
のが好結果をもたらすことが知られている。本材質につ
いても、接種技術を利用して、その鋳込直前にＣａＳｉ
、ＦｅＳｉ等の接種剤をＳｉ分として １．０％以下添
加すると、強靭性の向上に一層有効である。接種量は上
記 １．０％を越えてもそれ以上の効果が得られないた
めである。なお、接種後のＳｉ含有量は、上記 １．５
〜３．２ ％の範囲に止まるように成分調整される。
％以下、Ｓ：０．０３％以下に止めておくのがよい。 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため、０
．１ ％以下に抑えるのがよい。一方、Ｓは黒鉛の球状
化を阻害するので、０．０３％以下とするのがよい。内
層部材の鋳造に際しては、接種を行うのがよい。黒鉛化
の助長および組織の微細化のために、一般に接種による
のが好結果をもたらすことが知られている。本材質につ
いても、接種技術を利用して、その鋳込直前にＣａＳｉ
、ＦｅＳｉ等の接種剤をＳｉ分として １．０％以下添
加すると、強靭性の向上に一層有効である。接種量は上
記 １．０％を越えてもそれ以上の効果が得られないた
めである。なお、接種後のＳｉ含有量は、上記 １．５
〜３．２ ％の範囲に止まるように成分調整される。
【００１３】次に具体的実施例を掲げる。
（１） 外層部材および内層部材を鋳造により形成し
た。 各部材の組成 （ｗｔ％、残部実質的にＦｅ） を表１
に示す。
た。 各部材の組成 （ｗｔ％、残部実質的にＦｅ） を表１
に示す。
【００１４】
【表１】
【００１５】（２） 鋳造後、下記寸法に加工し、両
部材をすき間ばめし、真空度 ０．０７ 〜 ０．０８
Ｔｏｒｒで軟鋼製カプセルに脱気封入した。 ■ 実施例１ 外層部材：外径φ３３０ ×内径φ２７０ ×長さ５６
０ （ｍｍ）、円筒体 内層部材：φ２７０ ×長さ１４５０ （ｍｍ） 、中
実体■ 実施例２ 外層部材：外径φ５９０ ×内径φ５３０ ×長さ２１
０ （ｍｍ）、円筒体 内層部材：外径φ５３０ ×内径φ２７０ ×長さ２１
０ （ｍｍ）、円筒体 （３） 前記カプセルを、温度１０５０℃、圧力１２
００ｋｇｆ／ｃｍ２ 、処理時間３ Ｈｒの条件でＨＩ
Ｐ処理を行ない、処理後、カプセル等を除去し、粗加工
した。 （４） 複合ロール素材を１１００℃まで昇温し、３
時間保持後、実施例１は２５０ ℃／Ｈｒ， 実施例２
は４００ ℃／Ｈｒ程度の冷却速度で焼入れを行った。 次に、両実施例共５５０ ℃で焼戻しを行った。実施例
１および２の外層部材の肉盛はいずれも３０ｍｍと薄い
ものであったが、ＨＩＰ処理および熱処理の際に破損は
生じなかった。 （５） 外層から硬度試験片を採取し硬度を測定した
ところ実施例１および２共、ＨＲ Ｃ６３（Ｈｓでは８
５／９０に相当） であった。
部材をすき間ばめし、真空度 ０．０７ 〜 ０．０８
Ｔｏｒｒで軟鋼製カプセルに脱気封入した。 ■ 実施例１ 外層部材：外径φ３３０ ×内径φ２７０ ×長さ５６
０ （ｍｍ）、円筒体 内層部材：φ２７０ ×長さ１４５０ （ｍｍ） 、中
実体■ 実施例２ 外層部材：外径φ５９０ ×内径φ５３０ ×長さ２１
０ （ｍｍ）、円筒体 内層部材：外径φ５３０ ×内径φ２７０ ×長さ２１
０ （ｍｍ）、円筒体 （３） 前記カプセルを、温度１０５０℃、圧力１２
００ｋｇｆ／ｃｍ２ 、処理時間３ Ｈｒの条件でＨＩ
Ｐ処理を行ない、処理後、カプセル等を除去し、粗加工
した。 （４） 複合ロール素材を１１００℃まで昇温し、３
時間保持後、実施例１は２５０ ℃／Ｈｒ， 実施例２
は４００ ℃／Ｈｒ程度の冷却速度で焼入れを行った。 次に、両実施例共５５０ ℃で焼戻しを行った。実施例
１および２の外層部材の肉盛はいずれも３０ｍｍと薄い
ものであったが、ＨＩＰ処理および熱処理の際に破損は
生じなかった。 （５） 外層から硬度試験片を採取し硬度を測定した
ところ実施例１および２共、ＨＲ Ｃ６３（Ｈｓでは８
５／９０に相当） であった。
【００１６】また、内層から引張試験片を採取し、試験
したところ、実施例１および２共、引張強度６３ｋｇｆ
／ｍｍ２ 、伸び ２．４％であった。更に、外層・内
層の境界部から、境界が試験片のほぼ中央に、かつ引張
り方向（試料軸方向） に対して直角となるように試験
片を採取した。 接合境界を観察したところ、ピンホールもなく健全であ
った。また、引張試験に供したところ、境界ではなく内
層材部分で破断した。
したところ、実施例１および２共、引張強度６３ｋｇｆ
／ｍｍ２ 、伸び ２．４％であった。更に、外層・内
層の境界部から、境界が試験片のほぼ中央に、かつ引張
り方向（試料軸方向） に対して直角となるように試験
片を採取した。 接合境界を観察したところ、ピンホールもなく健全であ
った。また、引張試験に供したところ、境界ではなく内
層材部分で破断した。
【００１７】
【発明の効果】以上説明した通り、本発明の複合ロール
は、内層をダクタイル鋳鉄材で形成し、高合金ロール材
で形成された外層とＨＩＰにより拡散接合したので、外
層から内層への高合金元素の混入を防止でき、内層材質
の靭性劣化を防止でき、しかも熱処理等の際、外層の変
態膨張に伴なって、内層が塑性変形するので、外層・内
層の残留応力の軽減、ひいては製造中の外層の破損の防
止並びに接合部における健全性を確保することができる
。
は、内層をダクタイル鋳鉄材で形成し、高合金ロール材
で形成された外層とＨＩＰにより拡散接合したので、外
層から内層への高合金元素の混入を防止でき、内層材質
の靭性劣化を防止でき、しかも熱処理等の際、外層の変
態膨張に伴なって、内層が塑性変形するので、外層・内
層の残留応力の軽減、ひいては製造中の外層の破損の防
止並びに接合部における健全性を確保することができる
。
【図１】本発明の中実状複合ロールの断面図である。
【図２】本発明のスリーブ状複合ロールの断面図である
。
。
【図３】中実状複合ロール素材のＨＩＰ処理用カプセル
封入状態を示す断面図である。
封入状態を示す断面図である。
【図４】スリーブ状複合ロール素材のＨＩＰ処理用カプ
セル封入状態を示す断面図である。
セル封入状態を示す断面図である。
１ 外層
１Ａ 外層部材
２ 内層
２Ａ 内層部材
Claims (2)
- 【請求項１】 高合金ロール材で形成された外層と、
強靭材で形成された内層とが熱間等方圧加圧により拡散
接合された複合ロールにおいて、内層材がダクタイル鋳
鉄材により形成されていることを特徴とする複合ロール
。 - 【請求項２】 ダクタイル鋳鉄材は、その組成が重量
％で、Ｃ ：２．８ 〜３．８ ％、 Ｓｉ：１．
５ 〜３．２ ％、 Ｍｎ：０．１ 〜１．０ ％、
Ｎｉ：０．１ 〜４．０ ％、 Ｍｇ：０．０２〜０
．１０％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる請求
項１の複合ロール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03030421A JP3105274B2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 複合ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03030421A JP3105274B2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 複合ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04270004A true JPH04270004A (ja) | 1992-09-25 |
| JP3105274B2 JP3105274B2 (ja) | 2000-10-30 |
Family
ID=12303491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03030421A Expired - Lifetime JP3105274B2 (ja) | 1991-02-25 | 1991-02-25 | 複合ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3105274B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245217A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Kubota Corp | 圧延用複合ロール |
-
1991
- 1991-02-25 JP JP03030421A patent/JP3105274B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245217A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Kubota Corp | 圧延用複合ロール |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3105274B2 (ja) | 2000-10-30 |
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