JPH04270059A - Ａｌ製熱交換器の製造方法 - Google Patents
Ａｌ製熱交換器の製造方法Info
- Publication number
- JPH04270059A JPH04270059A JP5085691A JP5085691A JPH04270059A JP H04270059 A JPH04270059 A JP H04270059A JP 5085691 A JP5085691 A JP 5085691A JP 5085691 A JP5085691 A JP 5085691A JP H04270059 A JPH04270059 A JP H04270059A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- brazing
- heat exchanger
- alloy
- fin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＡｌ製熱交換器の製造方
法に関するものであり、特にラジエーターやパラレルフ
ロータイプのコンデンサー等のチューブ外面の耐食性を
向上させるものである。
法に関するものであり、特にラジエーターやパラレルフ
ロータイプのコンデンサー等のチューブ外面の耐食性を
向上させるものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車用のＡｌ製熱交換器としてはラジ
エーターを始めとして種々のものが用いられている。な
お、本明細書において、Ａｌ合金組成の説明は、すべて
ｗｔ％を意味するが、これを略して単に％と記すことと
する。例えば図１に示す構成のラジエーターでは、一般
的な使用材料はチューブ材としては板厚が０．４ｍｍ程
度の３層のブレージングシートで、チューブ外面になる
層にはＪＩＳＡ４３４３（Ａｌ−７．５％Ｓｉ）、ＪＩ
ＳＡ４０４５（Ａｌ−１０％Ｓｉ）等のＡｌ−Ｓｉ系ろ
う材が、チューブ内面になる層にはＪＩＳＡ７０７２（
Ａｌ−１％Ｚｎ）、純Ａｌ等の芯材を犠牲防食する、芯
材より電位の卑な犠牲陽極材が、芯材にはＪＩＳＡ３０
０３（Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）が用いら
れている。またフィン材にはコア外面の耐食性を考慮し
てチューブを保護するためＡｌ−１．１％Ｍｎ−１．５
％Ｚｎ、Ａｌ−０．１％Ｉｎ等のチューブ外表面の電位
より卑な電位を有する板厚０．１ｍｍ程度の犠牲フィン
が用いられている。またヘッダー材も板厚１．６ｍｍ程
度の３層のブレージングシートが使用されており、この
ブレージングシートの芯材にはＪＩＳＡ３００３、熱媒
体が流れる側にはＡｌ−１％Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金、
コア外面側にはＪＩＳＡ４３４３やＪＩＳＡ４０４５等
のろう材が用いられている。これらの材料を所定形状に
成形して組立て、治具により固定し、一般的にはトリク
ロロエタンやフロン等の有機溶剤により脱脂する。 そしてＫＡｌＦ４ 、Ｋ２ ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏ、Ｋ
３ ＡｌＦ６ 等からなる弗化物系のフラックスの５％
程度の水懸濁液をスプレー等により組立物に塗布し、水
を蒸発させるために２００℃程度で乾燥する。その後窒
素ガス等により置換された非酸化性雰囲気のろう付炉に
挿入して、６００℃程度に加熱してろう付を行っている
。そして冷却後に、プラスチック製のタンクをヘッダー
にかしめ方式で取りつけてラジエーターが完成する。
エーターを始めとして種々のものが用いられている。な
お、本明細書において、Ａｌ合金組成の説明は、すべて
ｗｔ％を意味するが、これを略して単に％と記すことと
する。例えば図１に示す構成のラジエーターでは、一般
的な使用材料はチューブ材としては板厚が０．４ｍｍ程
度の３層のブレージングシートで、チューブ外面になる
層にはＪＩＳＡ４３４３（Ａｌ−７．５％Ｓｉ）、ＪＩ
ＳＡ４０４５（Ａｌ−１０％Ｓｉ）等のＡｌ−Ｓｉ系ろ
う材が、チューブ内面になる層にはＪＩＳＡ７０７２（
Ａｌ−１％Ｚｎ）、純Ａｌ等の芯材を犠牲防食する、芯
材より電位の卑な犠牲陽極材が、芯材にはＪＩＳＡ３０
０３（Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ）が用いら
れている。またフィン材にはコア外面の耐食性を考慮し
てチューブを保護するためＡｌ−１．１％Ｍｎ−１．５
％Ｚｎ、Ａｌ−０．１％Ｉｎ等のチューブ外表面の電位
より卑な電位を有する板厚０．１ｍｍ程度の犠牲フィン
が用いられている。またヘッダー材も板厚１．６ｍｍ程
度の３層のブレージングシートが使用されており、この
ブレージングシートの芯材にはＪＩＳＡ３００３、熱媒
体が流れる側にはＡｌ−１％Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金、
コア外面側にはＪＩＳＡ４３４３やＪＩＳＡ４０４５等
のろう材が用いられている。これらの材料を所定形状に
成形して組立て、治具により固定し、一般的にはトリク
ロロエタンやフロン等の有機溶剤により脱脂する。 そしてＫＡｌＦ４ 、Ｋ２ ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏ、Ｋ
３ ＡｌＦ６ 等からなる弗化物系のフラックスの５％
程度の水懸濁液をスプレー等により組立物に塗布し、水
を蒸発させるために２００℃程度で乾燥する。その後窒
素ガス等により置換された非酸化性雰囲気のろう付炉に
挿入して、６００℃程度に加熱してろう付を行っている
。そして冷却後に、プラスチック製のタンクをヘッダー
にかしめ方式で取りつけてラジエーターが完成する。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このようにして製造さ
れているラジエーターに要求される重要な特性のひとつ
として耐食性がある。そのうちチューブの外面側の耐食
性に関しては、一般的にはチューブ表面の電位より５０
ｍＶ以上卑なフィンとの組合わせによりフィンを優先的
に腐食させてチューブを保護する、所謂犠牲フィンの考
え方が採用されている。ここで問題となるのが腐食環境
である。犠牲フィンの考え方では、フィンとチューブ表
面との間で電解質を介して防食電流が流れ、はじめてチ
ューブを保護することができるのである。例えばフィン
とチューブとが導通せず、チューブ表面のみが腐食環境
になった時には犠牲フィンの効果は全くない状況になっ
てしまう。例えばフィン成分にＺｎが含まれている場合
を考えると、ろう付時にはフィン中のＺｎが溶融ろうを
介してチューブ芯材に拡散する。このＺｎが未拡散の芯
材に対して電位が若干卑であるので犠牲層として働く。 しかしながらチューブのろうの厚さが少ない場合、即ち
溶融ろうが少ない場合にはフィン中のＺｎはチューブ芯
材に拡散しにくくなり、芯材を保護する犠牲層としての
効果が得られない。
れているラジエーターに要求される重要な特性のひとつ
として耐食性がある。そのうちチューブの外面側の耐食
性に関しては、一般的にはチューブ表面の電位より５０
ｍＶ以上卑なフィンとの組合わせによりフィンを優先的
に腐食させてチューブを保護する、所謂犠牲フィンの考
え方が採用されている。ここで問題となるのが腐食環境
である。犠牲フィンの考え方では、フィンとチューブ表
面との間で電解質を介して防食電流が流れ、はじめてチ
ューブを保護することができるのである。例えばフィン
とチューブとが導通せず、チューブ表面のみが腐食環境
になった時には犠牲フィンの効果は全くない状況になっ
てしまう。例えばフィン成分にＺｎが含まれている場合
を考えると、ろう付時にはフィン中のＺｎが溶融ろうを
介してチューブ芯材に拡散する。このＺｎが未拡散の芯
材に対して電位が若干卑であるので犠牲層として働く。 しかしながらチューブのろうの厚さが少ない場合、即ち
溶融ろうが少ない場合にはフィン中のＺｎはチューブ芯
材に拡散しにくくなり、芯材を保護する犠牲層としての
効果が得られない。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明はこのような状況
に鑑み種々検討の結果、Ｚｎを含む犠牲フィンを使用し
たＡｌ製熱交換器の耐食性を向上させる製造方法を見出
したものである。即ち請求項１記載の発明は、熱媒体が
流れるチューブと放熱フィンとを主要部として構成され
るＡｌ製熱交換器の製造方法において、フィン材として
Ｚｎを０．５％以上含むＡｌ合金のベア材を用い、チュ
ーブ材としてＡｌ合金芯材の少なくともチューブの外側
となる面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を１５μｍ以上クラッド
したブレージングシートを用いて、熱交換器を組付け、
弗化物系フラックスを塗布、乾燥し、非酸化性雰囲気中
でろう付することを特徴とするＡｌ製熱交換器の製造方
法であり、請求項２記載の発明は、熱媒体が流れるチュ
ーブと放熱フィンとを主要部として構成されるＡｌ製熱
交換器の製造方法において、フィン材としてＺｎを０．
５％以上含み、さらにＳｎ、Ｉｎを各々０．００５〜１
％の量で１種または２種を含むＡｌ合金のベア材を用い
、チューブ材としてＡｌ合金芯材の少なくともチューブ
の外側となる面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を１５μｍ以上ク
ラッドしたブレージングシートを用いて、熱交換器を組
付け、弗化物系フラックスを塗布、乾燥し、非酸化性雰
囲気中でろう付することを特徴とするＡｌ製熱交換器の
製造方法であり、請求項３記載の発明は、チューブ材が
Ａｌ合金芯材のチューブの外側となる片面にＡｌ−Ｓｉ
系ろう材を、チューブの内側となる他面には、芯材より
電位の卑なＡｌまたはＡｌ合金をクラッドした３層クラ
ッドのブレージングシートを用いることを特徴とする請
求項１または２記載の熱交換器の製造方法である。
に鑑み種々検討の結果、Ｚｎを含む犠牲フィンを使用し
たＡｌ製熱交換器の耐食性を向上させる製造方法を見出
したものである。即ち請求項１記載の発明は、熱媒体が
流れるチューブと放熱フィンとを主要部として構成され
るＡｌ製熱交換器の製造方法において、フィン材として
Ｚｎを０．５％以上含むＡｌ合金のベア材を用い、チュ
ーブ材としてＡｌ合金芯材の少なくともチューブの外側
となる面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を１５μｍ以上クラッド
したブレージングシートを用いて、熱交換器を組付け、
弗化物系フラックスを塗布、乾燥し、非酸化性雰囲気中
でろう付することを特徴とするＡｌ製熱交換器の製造方
法であり、請求項２記載の発明は、熱媒体が流れるチュ
ーブと放熱フィンとを主要部として構成されるＡｌ製熱
交換器の製造方法において、フィン材としてＺｎを０．
５％以上含み、さらにＳｎ、Ｉｎを各々０．００５〜１
％の量で１種または２種を含むＡｌ合金のベア材を用い
、チューブ材としてＡｌ合金芯材の少なくともチューブ
の外側となる面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を１５μｍ以上ク
ラッドしたブレージングシートを用いて、熱交換器を組
付け、弗化物系フラックスを塗布、乾燥し、非酸化性雰
囲気中でろう付することを特徴とするＡｌ製熱交換器の
製造方法であり、請求項３記載の発明は、チューブ材が
Ａｌ合金芯材のチューブの外側となる片面にＡｌ−Ｓｉ
系ろう材を、チューブの内側となる他面には、芯材より
電位の卑なＡｌまたはＡｌ合金をクラッドした３層クラ
ッドのブレージングシートを用いることを特徴とする請
求項１または２記載の熱交換器の製造方法である。
【０００５】
【作用】本発明の対象となる熱交換器は、図１に示すラ
ジエーター、ヒーター、図２に示すパラレルフロータイ
プのコンデンサー等、フィンと外面にろう材層を有する
チューブとの組合わせからなる全ての熱交換器に適用で
きる。熱媒体の流れるチューブは、Ａｌ合金芯材の少な
くともチューブの外側となる片面にろう材がクラッドさ
れているブレージングシートを用い、コイル状のブレー
ジングシートを連続的にろう材が外面となるようにチュ
ーブに電縫加工し、成形して偏平形状のチューブとした
ものである。ラジエーターのチューブとして使用する場
合は、３層のブレージングシートを用い、チューブの外
面側にろう材、内面側には芯材を保護する犠牲材がクラ
ッドされている材料を用いる。この犠牲材は一般的には
ＪＩＳＡ７０７２（Ａｌ−１％Ｚｎ）であり、その他純
Ａｌ、Ａｌ−Ｃａ合金、Ａｌ−Ｓｎ合金等の芯材より電
位の卑な合金が用いられる。また芯材は一般的にはＪＩ
ＳＡ３００３合金が用いられているが、その他Ａｌ−１
％Ｍｎ−０．５％Ｃｕ合金、熱処理系のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金等いか
なる合金も使用できる。なおパラレルフロータイプのコ
ンデンサーでは、チューブの外側には、ろう材をクラッ
ドし、チューブ内面側にはクラッドせず、又はろう材を
クラッドした電縫チューブとして使用されるのが一般的
である。Ａｌ−Ｓｉ系ろう材とは、少なくともＳｉ量を
５〜１５％含む合金で、例えば、ＪＩＳ４３４３、ＪＩ
Ｓ４０４５、ＪＩＳ４０４７等である。なおこれらろう
材には、ろう材の流動性を向上させる元素、融点を低下
させる元素、強度を向上させる元素、ろうの耐食性を向
上させる元素等を含んでも差支えない。そしてろう材の
厚さを１５μｍ以上としたのはフィンのＺｎを溶融ろう
を介してチューブ表面に拡散させ耐食性を向上させるた
めであるが、これ未満ではＺｎ拡散が少なく、チューブ
表面に十分なＺｎ拡散層ができないためで、チューブを
保護することができず耐食性が劣るためである。フィン
はコルゲート加工して用いられ、ろう材をクラッドした
チューブと組合わせるのでベア材を使用するのが一般的
である。そしてフィンにはＺｎを０．５％以上含む必要
があり、これ未満であるとチューブへのＺｎ拡散が少な
く有効に作用しない。またあまり多すぎてもフィン自体
の耐食性が劣るので大凡３％程度までが良い。Ｚｎを添
加するベースの合金としては、純Ａｌ、ＪＩＳＡ３００
３、ＪＩＳＡ３２０３、ＪＩＳＡ６９５１等の合金や、
Ａｌ又はＡｌ合金にＳｎ、Ｉｎの少なくとも１種以上含
む合金、Ａｌ又はＡｌ合金にＣａ、Ｌｉの少なくとも１
種以上含む合金等である。なお、フィン材のＡｌ合金に
含有するＳｎ、Ｉｎの含有量は各々０．００５〜１％の
範囲が適当である。下限未満では、電位が卑とならず十
分な犠牲効果が得られない。又上限を超えると塑性加工
性が劣り、自己耐食性も劣る。その他フィンの電位がチ
ューブ表面に比較して卑となれば如何なる合金も使用で
きる。そして図１に示すようにコルゲートフィン （１
）と電縫加工チューブ （２）、更にヘッダー （３）
とを熱交換器に組立て、治具により固定する。そしてフ
ロン等の有機溶剤により脱脂する。そして弗化物系のフ
ラックスの５％濃度の水懸濁液をスプレー等により塗布
する。弗化物系のフラックスとは、一般的にはＫＡｌＦ
４ 、Ｋ２ ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏ、Ｋ３ ＡｌＦ６
の少なくとも１種以上が含まれるものを用いるが、これ
にろう付性改善や低融点化や耐食性効果を加味する等の
性能改善のために他の弗化物が添加されているフラック
スでも良い。その他Ａｌのろう付に使用できる弗化物系
のフラックスであれば何でも良い。そしてフラックス塗
布後に水分を蒸発させるために１００℃〜３００℃程度
で乾燥を行う。フラックスが塗布、乾燥されたコアは、
次にろう付が行われる。ろう付は露点が低く、酸素濃度
の少ない非酸化性雰囲気中で行う。この雰囲気を得るた
めには一般的には窒素ガスを用い、露点−４０℃、酸素
濃度２００ｐｐｍ程度でろう付する。ろう付温度はろう
材の融点により、また材料の融点や、その他性能上の問
題を考慮して決められるが大凡５９０℃〜６２０℃の範
囲である。なお材料やフラックスが酸化しろう付性を劣
化させるので昇温速度は速い程良い。
ジエーター、ヒーター、図２に示すパラレルフロータイ
プのコンデンサー等、フィンと外面にろう材層を有する
チューブとの組合わせからなる全ての熱交換器に適用で
きる。熱媒体の流れるチューブは、Ａｌ合金芯材の少な
くともチューブの外側となる片面にろう材がクラッドさ
れているブレージングシートを用い、コイル状のブレー
ジングシートを連続的にろう材が外面となるようにチュ
ーブに電縫加工し、成形して偏平形状のチューブとした
ものである。ラジエーターのチューブとして使用する場
合は、３層のブレージングシートを用い、チューブの外
面側にろう材、内面側には芯材を保護する犠牲材がクラ
ッドされている材料を用いる。この犠牲材は一般的には
ＪＩＳＡ７０７２（Ａｌ−１％Ｚｎ）であり、その他純
Ａｌ、Ａｌ−Ｃａ合金、Ａｌ−Ｓｎ合金等の芯材より電
位の卑な合金が用いられる。また芯材は一般的にはＪＩ
ＳＡ３００３合金が用いられているが、その他Ａｌ−１
％Ｍｎ−０．５％Ｃｕ合金、熱処理系のＡｌ−Ｍｇ−Ｓ
ｉ系合金、Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｃｕ系合金等いか
なる合金も使用できる。なおパラレルフロータイプのコ
ンデンサーでは、チューブの外側には、ろう材をクラッ
ドし、チューブ内面側にはクラッドせず、又はろう材を
クラッドした電縫チューブとして使用されるのが一般的
である。Ａｌ−Ｓｉ系ろう材とは、少なくともＳｉ量を
５〜１５％含む合金で、例えば、ＪＩＳ４３４３、ＪＩ
Ｓ４０４５、ＪＩＳ４０４７等である。なおこれらろう
材には、ろう材の流動性を向上させる元素、融点を低下
させる元素、強度を向上させる元素、ろうの耐食性を向
上させる元素等を含んでも差支えない。そしてろう材の
厚さを１５μｍ以上としたのはフィンのＺｎを溶融ろう
を介してチューブ表面に拡散させ耐食性を向上させるた
めであるが、これ未満ではＺｎ拡散が少なく、チューブ
表面に十分なＺｎ拡散層ができないためで、チューブを
保護することができず耐食性が劣るためである。フィン
はコルゲート加工して用いられ、ろう材をクラッドした
チューブと組合わせるのでベア材を使用するのが一般的
である。そしてフィンにはＺｎを０．５％以上含む必要
があり、これ未満であるとチューブへのＺｎ拡散が少な
く有効に作用しない。またあまり多すぎてもフィン自体
の耐食性が劣るので大凡３％程度までが良い。Ｚｎを添
加するベースの合金としては、純Ａｌ、ＪＩＳＡ３００
３、ＪＩＳＡ３２０３、ＪＩＳＡ６９５１等の合金や、
Ａｌ又はＡｌ合金にＳｎ、Ｉｎの少なくとも１種以上含
む合金、Ａｌ又はＡｌ合金にＣａ、Ｌｉの少なくとも１
種以上含む合金等である。なお、フィン材のＡｌ合金に
含有するＳｎ、Ｉｎの含有量は各々０．００５〜１％の
範囲が適当である。下限未満では、電位が卑とならず十
分な犠牲効果が得られない。又上限を超えると塑性加工
性が劣り、自己耐食性も劣る。その他フィンの電位がチ
ューブ表面に比較して卑となれば如何なる合金も使用で
きる。そして図１に示すようにコルゲートフィン （１
）と電縫加工チューブ （２）、更にヘッダー （３）
とを熱交換器に組立て、治具により固定する。そしてフ
ロン等の有機溶剤により脱脂する。そして弗化物系のフ
ラックスの５％濃度の水懸濁液をスプレー等により塗布
する。弗化物系のフラックスとは、一般的にはＫＡｌＦ
４ 、Ｋ２ ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏ、Ｋ３ ＡｌＦ６
の少なくとも１種以上が含まれるものを用いるが、これ
にろう付性改善や低融点化や耐食性効果を加味する等の
性能改善のために他の弗化物が添加されているフラック
スでも良い。その他Ａｌのろう付に使用できる弗化物系
のフラックスであれば何でも良い。そしてフラックス塗
布後に水分を蒸発させるために１００℃〜３００℃程度
で乾燥を行う。フラックスが塗布、乾燥されたコアは、
次にろう付が行われる。ろう付は露点が低く、酸素濃度
の少ない非酸化性雰囲気中で行う。この雰囲気を得るた
めには一般的には窒素ガスを用い、露点−４０℃、酸素
濃度２００ｐｐｍ程度でろう付する。ろう付温度はろう
材の融点により、また材料の融点や、その他性能上の問
題を考慮して決められるが大凡５９０℃〜６２０℃の範
囲である。なお材料やフラックスが酸化しろう付性を劣
化させるので昇温速度は速い程良い。
【０００６】
【実施例】（実施例−１）表１に示す組成のフィン用合
金よりなる厚さ０．１ｍｍ、幅１６ｍｍのコイル材をコ
ルゲート加工して、フィン材料を製造した。またＪＩＳ
Ａ４０４５ろう材と、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍ
ｎ合金の芯材と、ＪＩＳＡ７０７２合金の犠牲材とで、
ろう材厚さを表１に示すように変化させ、犠牲材クラッ
ド率１０％の構成の板厚０．３ｍｍのチューブ素材を常
法により製造した。そしてろう材が外面側になるように
、一般的な電縫管製造設備により厚さ２．２ｍｍ×幅１
６ｍｍのチューブ材を製造した。更にヘッダー材として
ＪＩＳＡ４０４５合金ろう材と、ＪＩＳＡ３００３合金
の芯材と、Ａｌ−１％Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金よりなる
犠牲材とで、ろう材クラッド率が１０％、犠牲材クラッ
ド率１０％の構成の板厚１．６ｍｍの板材を製造し、プ
レス成形してヘッダーに加工した。これら部材を図１に
示す如くのラジエーターに組立て、治具により固定し、
そしてフロンにより脱脂した。そしてＫＡｌＦ４ とＫ
２ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏよりなる組成の弗化物系フラッ
クスの５％水懸濁液をスプレーにより塗布し、その後２
００℃に加熱した炉に挿入して水分を乾燥させた。乾燥
後直ちに、露点−４０℃、酸素濃度１００ｐｐｍの窒素
ガス雰囲気の温度６００℃に加熱したろう付炉に挿入し
、実体温度が６００℃に３分間保持してろう付した。そ
して炉外へ取り出した。更にヘッダーにオーリングを介
してプラスチックタンクをかしめて取付けてラジエータ
ーを製造した。このラジエーターについてチューブ外表
面からのＺｎ拡散状況（チューブろう材表面のＺｎ濃度
％）を調査するとともに、ＣＡＳＳ試験を７２０時間行
いチューブ外表面の孔食深さを測定した。その結果を表
１に併記した。
金よりなる厚さ０．１ｍｍ、幅１６ｍｍのコイル材をコ
ルゲート加工して、フィン材料を製造した。またＪＩＳ
Ａ４０４５ろう材と、Ａｌ−０．５％Ｃｕ−１．１％Ｍ
ｎ合金の芯材と、ＪＩＳＡ７０７２合金の犠牲材とで、
ろう材厚さを表１に示すように変化させ、犠牲材クラッ
ド率１０％の構成の板厚０．３ｍｍのチューブ素材を常
法により製造した。そしてろう材が外面側になるように
、一般的な電縫管製造設備により厚さ２．２ｍｍ×幅１
６ｍｍのチューブ材を製造した。更にヘッダー材として
ＪＩＳＡ４０４５合金ろう材と、ＪＩＳＡ３００３合金
の芯材と、Ａｌ−１％Ｚｎ−０．５％Ｍｇ合金よりなる
犠牲材とで、ろう材クラッド率が１０％、犠牲材クラッ
ド率１０％の構成の板厚１．６ｍｍの板材を製造し、プ
レス成形してヘッダーに加工した。これら部材を図１に
示す如くのラジエーターに組立て、治具により固定し、
そしてフロンにより脱脂した。そしてＫＡｌＦ４ とＫ
２ＡｌＦ５ ・Ｈ２ Ｏよりなる組成の弗化物系フラッ
クスの５％水懸濁液をスプレーにより塗布し、その後２
００℃に加熱した炉に挿入して水分を乾燥させた。乾燥
後直ちに、露点−４０℃、酸素濃度１００ｐｐｍの窒素
ガス雰囲気の温度６００℃に加熱したろう付炉に挿入し
、実体温度が６００℃に３分間保持してろう付した。そ
して炉外へ取り出した。更にヘッダーにオーリングを介
してプラスチックタンクをかしめて取付けてラジエータ
ーを製造した。このラジエーターについてチューブ外表
面からのＺｎ拡散状況（チューブろう材表面のＺｎ濃度
％）を調査するとともに、ＣＡＳＳ試験を７２０時間行
いチューブ外表面の孔食深さを測定した。その結果を表
１に併記した。
【０００７】
【表１】
【０００８】表１より明らかなように、本発明例のＮｏ
．１〜Ｎｏ．６ではチューブ表面のＺｎ濃度は０．５〜
０．８％あり、腐食試験の結果でチューブ外表面の孔食
深さは０．１ｍｍ以下であり、耐食性は優れていた。こ
れに対して本発明の範囲を外れるろう材厚さが薄い比較
例Ｎｏ．７、Ｎｏ．８、フィンのＺｎ添加量の少ない比
較例Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０では、Ｚｎ濃度は低く、チュ
ーブに貫通孔食が発生し耐食性は劣っていた。
．１〜Ｎｏ．６ではチューブ表面のＺｎ濃度は０．５〜
０．８％あり、腐食試験の結果でチューブ外表面の孔食
深さは０．１ｍｍ以下であり、耐食性は優れていた。こ
れに対して本発明の範囲を外れるろう材厚さが薄い比較
例Ｎｏ．７、Ｎｏ．８、フィンのＺｎ添加量の少ない比
較例Ｎｏ．９、Ｎｏ．１０では、Ｚｎ濃度は低く、チュ
ーブに貫通孔食が発生し耐食性は劣っていた。
【０００９】
【発明の効果】以上のように、本発明によればラジエー
ター等の熱交換器のチューブ外面側の耐食性を著しく向
上させることができ、工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
ター等の熱交換器のチューブ外面側の耐食性を著しく向
上させることができ、工業上顕著な効果を奏するもので
ある。
【図１】ラジエーターの概略図。
【図２】パラレルフロータイプのコンデンサーの概略図
。
。
１ フィン
２ チューブ
３ ヘッダー
４ プラスチックタンク
５ ヘッダーパイプ
Claims (3)
- 【請求項１】 熱媒体が流れるチューブと放熱フィン
とを主要部として構成されるＡｌ製熱交換器の製造方法
において、フィン材としてＺｎを０．５ｗｔ％以上含む
Ａｌ合金のベア材を用い、チューブ材としてＡｌ合金芯
材の少なくともチューブの外側となる面にＡｌ−Ｓｉ系
ろう材を１５μｍ以上クラッドしたブレージングシート
を用いて、熱交換器を組付け、弗化物系フラックスを塗
布、乾燥し、非酸化性雰囲気中でろう付することを特徴
とするＡｌ製熱交換器の製造方法。 - 【請求項２】 熱媒体が流れるチューブと放熱フィン
とを主要部として構成されるＡｌ製熱交換器の製造方法
において、フィン材としてＺｎを０．５ｗｔ％以上含み
、さらにＳｎ、Ｉｎを各々０．００５〜１ｗｔ％の量で
１種または２種を含むＡｌ合金のベア材を用い、チュー
ブ材としてＡｌ合金芯材の少なくともチューブの外側と
なる面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を１５μｍ以上クラッドし
たブレージングシートを用いて、熱交換器を組付け、弗
化物系フラックスを塗布、乾燥し、非酸化性雰囲気中で
ろう付することを特徴とするＡｌ製熱交換器の製造方法
。 - 【請求項３】 チューブ材が、Ａｌ合金芯材のチュー
ブの外側となる片面にＡｌ−Ｓｉ系ろう材を、チューブ
の内側となる他面には、芯材より電位の卑なＡｌまたは
Ａｌ合金をクラッドした３層クラッドのブレージングシ
ートを用いることを特徴とする請求項１または２記載の
熱交換器の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5085691A JPH04270059A (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | Ａｌ製熱交換器の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5085691A JPH04270059A (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | Ａｌ製熱交換器の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04270059A true JPH04270059A (ja) | 1992-09-25 |
Family
ID=12870369
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5085691A Pending JPH04270059A (ja) | 1991-02-22 | 1991-02-22 | Ａｌ製熱交換器の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04270059A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016003357A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
| JP2016003356A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
-
1991
- 1991-02-22 JP JP5085691A patent/JPH04270059A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016003357A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
| JP2016003356A (ja) * | 2014-06-16 | 2016-01-12 | 三菱アルミニウム株式会社 | 熱交換器 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6041697B2 (ja) | アルミニウム合金製熱交換器用ブレ−ジングフィン材 | |
| JPH0320594A (ja) | 熱交換器 | |
| JPS5831267B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器の製造方法 | |
| JPH04263033A (ja) | 熱交換器用アルミニウムクラッド材 | |
| JP2934087B2 (ja) | 耐食性Ａｌ合金ブレージングシート | |
| JP4263160B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材並びにそれを用いた熱交換器用チューブ及び熱交換器 | |
| JPH04270059A (ja) | Ａｌ製熱交換器の製造方法 | |
| JPH0261536B2 (ja) | ||
| JPS6296637A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラツド材 | |
| JPH04270060A (ja) | Ａｌ製熱交換器の製造方法 | |
| JPH04270058A (ja) | Ａｌ製熱交換器の製造方法 | |
| JP3863595B2 (ja) | アルミニウム合金製ブレージングシート | |
| JP2753634B2 (ja) | チューブ材用アルミニウム合金複合材シート | |
| JPH0333770B2 (ja) | ||
| JPH04297541A (ja) | 熱交換器用アルミニウム合金クラッド材 | |
| JP2783921B2 (ja) | 低温ろう付けアルミニウム合金製熱交換器 | |
| JPS6342546B2 (ja) | ||
| JPH05322482A (ja) | Ａｌ製熱交換器の製造方法 | |
| JPS5812333B2 (ja) | 熱交換器チユ−ブ用アルミニウム合金 | |
| JP3151152B2 (ja) | 耐食性に優れたエバボレータ | |
| JPH04198694A (ja) | 耐食性及び伝熱性にすぐれた熱交換器 | |
| JP3246970B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器用複合材 | |
| JPH06228695A (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金複合材 | |
| JPH0256413B2 (ja) | ||
| JPH0254735A (ja) | アルミニウムブレージングシート |