JPH0320594A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JPH0320594A JPH0320594A JP1156362A JP15636289A JPH0320594A JP H0320594 A JPH0320594 A JP H0320594A JP 1156362 A JP1156362 A JP 1156362A JP 15636289 A JP15636289 A JP 15636289A JP H0320594 A JPH0320594 A JP H0320594A
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- Japan
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- tube
- fin
- brazing
- specimen
- aluminum
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
- F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
- F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
- F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering or brazing
- B23K35/0233—Sheets or foils
- B23K35/0238—Sheets or foils layered
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- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明はラジエーター、カーヒーター、インタークー
ラー等の各種熱交換器に関する。
ラー等の各種熱交換器に関する。
従来の技術
従来、上記のような熱交換器において、熱交換媒体を流
通させるチューブの材料として、特にラジエー夕のよう
に熱交換媒体に腐食性の強い水等が用いられる場合には
、比較的耐食性に優れたＡ３００３合金が一般に使用さ
れていた。
通させるチューブの材料として、特にラジエー夕のよう
に熱交換媒体に腐食性の強い水等が用いられる場合には
、比較的耐食性に優れたＡ３００３合金が一般に使用さ
れていた。
一方また、熱交換効率の向上を図るためチューブに接合
されるフィンの材料としても、同じくＡ３００３合金が
使用されていた。
されるフィンの材料としても、同じくＡ３００３合金が
使用されていた。
発明が解決しようとする課題
ところが、かかるＡ３００３合金を用いた熱交換器では
、チューブとフィンとのろう付を行った場合、ろう付後
の強度が低くなる（耐力σｏ．２＝＝ ４ Ｋｙ ｆ
／ｍ）という欠点があった。このためチューブやフィン
の十分な強度を確保するためには、その肉厚を厚くせざ
るを得ず、その結果熱交換器の大型化、重量増、コスト
増を容認せざるを得なかった。加えて、Ａ３００３合金
製フィンではチューブに対する犠牲防食効果に乏しいこ
とから、熱交換器が耐食性に劣るという欠点もあった。
、チューブとフィンとのろう付を行った場合、ろう付後
の強度が低くなる（耐力σｏ．２＝＝ ４ Ｋｙ ｆ
／ｍ）という欠点があった。このためチューブやフィン
の十分な強度を確保するためには、その肉厚を厚くせざ
るを得ず、その結果熱交換器の大型化、重量増、コスト
増を容認せざるを得なかった。加えて、Ａ３００３合金
製フィンではチューブに対する犠牲防食効果に乏しいこ
とから、熱交換器が耐食性に劣るという欠点もあった。
この発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、
Ａ３００３合金製のものと同程度以上の加工性を有し、
かつろう付後の強度及び耐食性を向上した熱交換器の提
供を目的とする。
Ａ３００３合金製のものと同程度以上の加工性を有し、
かつろう付後の強度及び耐食性を向上した熱交換器の提
供を目的とする。
課題を解決するための手段
上記目的は、チューブ材をしてＭｇ：０，０５ 〜１．
０ｗｔ％、Ｓ ｉ ： ０． ２ 〜１． ２ｗｔ
％、Ｍｎ ： ０．２〜１，５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１
〜０． ５ｗｔ％を含有し、あるいはさらにＣｒ：０
，０５ 〜０． ３ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．０１〜０
．０５ｗｔ％の１種または２種を含有し、かつ不純物と
してＣｕ：０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部アルミ
ニウム及び他の不可避不純物とからなるアルミニウム合
金を用い、フィン材としてＭｇ：０．０５ 〜１．０ｗ
ｔ％、Ｓｉ ：０． ２ 〜１． ２ｗｔ％、Ｍｎ
： ０．２〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５
ｗｔ％を含有し、さらにＩｎ：０、０１〜０．ｌｗｔ％
、Ｚｎ ： ０． １〜２． ０ｗｔ％の１種また
は２種、あるいはさらにＣ ｒ ： ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｔ：０．０１〜０．０５ｗｔ％の１種また
は２種を含有し、かつ不純物としてＣｕ ： ０．０５
ｗｔ％以下に規制され、残部アルミニウム及び他の不可
避不純物とからなるアルミニウム合金を用いたことを特
徴とする熱交換器によって達成される。
０ｗｔ％、Ｓ ｉ ： ０． ２ 〜１． ２ｗｔ
％、Ｍｎ ： ０．２〜１，５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１
〜０． ５ｗｔ％を含有し、あるいはさらにＣｒ：０
，０５ 〜０． ３ｗｔ％、Ｔｉ ： ０．０１〜０
．０５ｗｔ％の１種または２種を含有し、かつ不純物と
してＣｕ：０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部アルミ
ニウム及び他の不可避不純物とからなるアルミニウム合
金を用い、フィン材としてＭｇ：０．０５ 〜１．０ｗ
ｔ％、Ｓｉ ：０． ２ 〜１． ２ｗｔ％、Ｍｎ
： ０．２〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５
ｗｔ％を含有し、さらにＩｎ：０、０１〜０．ｌｗｔ％
、Ｚｎ ： ０． １〜２． ０ｗｔ％の１種また
は２種、あるいはさらにＣ ｒ ： ０．０５〜０．
３ｗｔ％、Ｔｔ：０．０１〜０．０５ｗｔ％の１種また
は２種を含有し、かつ不純物としてＣｕ ： ０．０５
ｗｔ％以下に規制され、残部アルミニウム及び他の不可
避不純物とからなるアルミニウム合金を用いたことを特
徴とする熱交換器によって達成される。
まず、各元素の添加意義と組成範囲の限定理由について
説明すると、Ｍｇはろう付後のチューブ及びフィンの強
度向上に寄与するものであるが、０．０５ｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆に１．．０ｗｔ％を超えて含有
されるとろう付不良を発生する。特に好ましいＭｇの含
有範囲は０．２〜０．５ｗｔ％である。
説明すると、Ｍｇはろう付後のチューブ及びフィンの強
度向上に寄与するものであるが、０．０５ｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆に１．．０ｗｔ％を超えて含有
されるとろう付不良を発生する。特に好ましいＭｇの含
有範囲は０．２〜０．５ｗｔ％である。
Ｓｉも同じくろう付後のチューブ及びフィンの強度向上
に寄与するものであるが、０． ２ｗｔ％未満では上
記効果に乏しく、逆に１． ２ｗｔ％を超えて含有さ
れるとやはりろう付不良を発生する。特に好ましいＳｉ
の含有範囲は０．６ｗｔ％を超え０．９ｗｔ％以下であ
る。
に寄与するものであるが、０． ２ｗｔ％未満では上
記効果に乏しく、逆に１． ２ｗｔ％を超えて含有さ
れるとやはりろう付不良を発生する。特に好ましいＳｉ
の含有範囲は０．６ｗｔ％を超え０．９ｗｔ％以下であ
る。
Ｍｎはチューブの耐食性向上とチューブ及びフィンの強
度向上に有効なものである。しかし０．２ｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆に１．５ｗｔ％を超えると効果
が飽和しコスト上昇に見合うだけの効果が得られないば
かりか、粗大晶出物を生成し加工性を劣化させる。特に
好ましいＭｎの含有範囲は０．５〜１． ２ｗｔ％で
ある。
度向上に有効なものである。しかし０．２ｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆に１．５ｗｔ％を超えると効果
が飽和しコスト上昇に見合うだけの効果が得られないば
かりか、粗大晶出物を生成し加工性を劣化させる。特に
好ましいＭｎの含有範囲は０．５〜１． ２ｗｔ％で
ある。
Ｆｅは結晶粒微細化と強度向上及び高温での粒界腐食の
抑制に寄与するものであるが、０．０１ｗｔ％未満では
その効果がなく、０．５ｗｔ％を超えると効果が飽和す
る。特に好ましいＦｅの含有範囲は０．０２〜０．２ｗ
ｔ％である。
抑制に寄与するものであるが、０．０１ｗｔ％未満では
その効果がなく、０．５ｗｔ％を超えると効果が飽和す
る。特に好ましいＦｅの含有範囲は０．０２〜０．２ｗ
ｔ％である。
フィン材に含有されるＩｎ，Ｚｎはともにチューブとの
相対関係においてフィンに犠牲陽極効果を付与するため
のものである。かかる効果の点で両元素は均等物であり
、少なくとも一方の含有をもって足りる。しかしＩｎが
０．０１ｗｔ％未満及びＺｎが０． ｌｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆にＩｎが０．ｌｗｔ％を超えま
たはＺｎが２． ０ｗｔ％を超えると自己腐食が増大す
るとともに加工性、ろう付性が劣化する。特に好ましい
含有範囲はＩｎ：０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｚｎ：０
、３〜１．５ｗｔ％である。
相対関係においてフィンに犠牲陽極効果を付与するため
のものである。かかる効果の点で両元素は均等物であり
、少なくとも一方の含有をもって足りる。しかしＩｎが
０．０１ｗｔ％未満及びＺｎが０． ｌｗｔ％未満で
は上記効果に乏しく、逆にＩｎが０．ｌｗｔ％を超えま
たはＺｎが２． ０ｗｔ％を超えると自己腐食が増大す
るとともに加工性、ろう付性が劣化する。特に好ましい
含有範囲はＩｎ：０．０２〜０．０８ｗｔ％、Ｚｎ：０
、３〜１．５ｗｔ％である。
上記必須元素に加えて、チューブ材及びフィン材に任意
的に１種または２種の含有が許容されるＣ『とＴｉのう
ち、Ｃｒは粒界腐食の抑制に寄与するものである。しか
し０．０５ｗｔ％未満ではその効果に乏し＜、０．３ｗ
ｔ％を超えると効果が飽和する。特に好ましいＣｒの含
有範囲は０．０６〜０．２ｗｔ％である。またＴｉは結
晶粒微細化効果を発揮するが、０，Ｏｌｗｔ％未満では
その効果に乏しく、０．０５ｗｔ％を超えるとやはり効
果が飽和する。特に好ましいＴｉの含有範囲は０，０２
〜０．・０４ｗｔ％である。
的に１種または２種の含有が許容されるＣ『とＴｉのう
ち、Ｃｒは粒界腐食の抑制に寄与するものである。しか
し０．０５ｗｔ％未満ではその効果に乏し＜、０．３ｗ
ｔ％を超えると効果が飽和する。特に好ましいＣｒの含
有範囲は０．０６〜０．２ｗｔ％である。またＴｉは結
晶粒微細化効果を発揮するが、０，Ｏｌｗｔ％未満では
その効果に乏しく、０．０５ｗｔ％を超えるとやはり効
果が飽和する。特に好ましいＴｉの含有範囲は０，０２
〜０．・０４ｗｔ％である。
またチューブ材及びフィン材に不可避的に含まれる不純
物のうち、Ｃｕは耐食性を劣化させることから、その含
有量は０．０５ｗｔ％以下に規制されなければならない
。
物のうち、Ｃｕは耐食性を劣化させることから、その含
有量は０．０５ｗｔ％以下に規制されなければならない
。
この発明に係る熱交換器は、その一例を第１図に示すよ
うに、チューブ（１）とフィン（２）をろう付すること
により製作されるが、チューブ、フィンはその製法を限
定されることはない。
うに、チューブ（１）とフィン（２）をろう付すること
により製作されるが、チューブ、フィンはその製法を限
定されることはない。
例えばチューブの製作は、チューブ材用アルミニウム合
金を常法に従う押出法により管材に押出しても良く、ま
た押出したのち引抜いても良く、あるいは常法に従う圧
延法により板材に圧延したのち、電縫溶接によって管材
としても良い。また、第２図に示すように上記のチュー
ブ材単独でチューブ（１〉を構或しても良く、あるいは
第３図に示すように該合金を心材（ｌａ）として外面に
ＡｊＪ−Ｓｉ系合金等からなるろう材層（１ｂ）をクラ
ッド等により被覆したチューブ（１′）に構威しても良
い。また、特にラジエー夕用熱交換器のように、熱交換
媒体として腐食性の強い水等が用いられる場合には、チ
ュ一ブにさらに優れた耐食性を付与すべく、同図に示す
ように内面にＡ７０７２合金等からなる犠牲陽極層（ｌ
ｃ）を被覆したものに構威しても良い。一方、フィン（
２）の製作は、第４図に示すように、上記のフィン材単
独でフィン（２）を構成しても良く、あるいは第５図に
示すように該合金を心材（２ａ）として片面あるいは両
面に１２−ＳＬ系合金等からなるろう材層（２ｂ）をク
ラッド等により被覆したチューブ（２′）に構成しても
良い。なお、ろう付後の自然時効によりさらにチューブ
、フィンの強度向上を図るものとしても良い。
金を常法に従う押出法により管材に押出しても良く、ま
た押出したのち引抜いても良く、あるいは常法に従う圧
延法により板材に圧延したのち、電縫溶接によって管材
としても良い。また、第２図に示すように上記のチュー
ブ材単独でチューブ（１〉を構或しても良く、あるいは
第３図に示すように該合金を心材（ｌａ）として外面に
ＡｊＪ−Ｓｉ系合金等からなるろう材層（１ｂ）をクラ
ッド等により被覆したチューブ（１′）に構威しても良
い。また、特にラジエー夕用熱交換器のように、熱交換
媒体として腐食性の強い水等が用いられる場合には、チ
ュ一ブにさらに優れた耐食性を付与すべく、同図に示す
ように内面にＡ７０７２合金等からなる犠牲陽極層（ｌ
ｃ）を被覆したものに構威しても良い。一方、フィン（
２）の製作は、第４図に示すように、上記のフィン材単
独でフィン（２）を構成しても良く、あるいは第５図に
示すように該合金を心材（２ａ）として片面あるいは両
面に１２−ＳＬ系合金等からなるろう材層（２ｂ）をク
ラッド等により被覆したチューブ（２′）に構成しても
良い。なお、ろう付後の自然時効によりさらにチューブ
、フィンの強度向上を図るものとしても良い。
発明の効果
この発明に係る熱交換器は、後述の実施例の参酌によっ
て明らかなように、従来のＡ３００３合金製のものと同
程度以上の加工性を有するものでありながらもろう付後
の強度を増大したチューブ、フィンとなすことができる
。また、チューブはそれ自体耐食性に優れるうえにフィ
ンの犠牲防食効果によりさらに耐久性に優れたものとな
しうる。従って、チューブ、フィンの薄肉、軽量化、チ
ューブの耐久性の向上を図ることができ、ひいては軽量
、長寿命、安価な熱交換器となしうる。
て明らかなように、従来のＡ３００３合金製のものと同
程度以上の加工性を有するものでありながらもろう付後
の強度を増大したチューブ、フィンとなすことができる
。また、チューブはそれ自体耐食性に優れるうえにフィ
ンの犠牲防食効果によりさらに耐久性に優れたものとな
しうる。従って、チューブ、フィンの薄肉、軽量化、チ
ューブの耐久性の向上を図ることができ、ひいては軽量
、長寿命、安価な熱交換器となしうる。
実施例
次にこの発明の実施例を示す。
［以下余白］
上記第１表に示すチューブ用及び第２表に示すフィン用
の各種組成のアルミニウム合金を溶解、鋳造し、次いで
均質化処理したのち、５００℃の熱間圧延、３７０℃×
２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃×５分の最終熱
処理を順次的に実施して、厚さ１．０Ｉｎ！Ｒのチュー
ブ用及びフィン用供試片を製作した。なお、第１表Ｎｏ
１２のチューブ用供試片及び第２表Ｎｏ３２のフィン用
供試片を除いていずれも問題なく加工を行うことができ
たのに対し、Ｍｎ含有量が過多であるＮｏｌ２のチュー
ブ用供試片、Ｎｏ３２フィン用供試片ではともに直径１
００μｍ以上の／ｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が生威
されており加工性に劣るものであった。
の各種組成のアルミニウム合金を溶解、鋳造し、次いで
均質化処理したのち、５００℃の熱間圧延、３７０℃×
２時間の中間焼鈍、冷間圧延、６００℃×５分の最終熱
処理を順次的に実施して、厚さ１．０Ｉｎ！Ｒのチュー
ブ用及びフィン用供試片を製作した。なお、第１表Ｎｏ
１２のチューブ用供試片及び第２表Ｎｏ３２のフィン用
供試片を除いていずれも問題なく加工を行うことができ
たのに対し、Ｍｎ含有量が過多であるＮｏｌ２のチュー
ブ用供試片、Ｎｏ３２フィン用供試片ではともに直径１
００μｍ以上の／ｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物が生威
されており加工性に劣るものであった。
次に、これらチューブ用供試片及びフィン用供試片を用
いて以下のような試験を行った。
いて以下のような試験を行った。
（ろう付試験）
各供試片を幅５０＃ＩＩＩＩＸ長さ５０＃とする一方、
チューブ用供試片とフィン用供試片とを第３表のように
組合せてろう付を行った。ろう付は、第６図に示すよう
にチューブ用供試片（３）とフィン用供試片（４）とを
丁字形に組合せて接合予定部位にＡＱ−Ｓｉ系ろう材を
配置し、Ｎ２ガス雰囲気中にてフッ化物系フラックスを
用い６００℃×５分加熱することにより行った。
チューブ用供試片とフィン用供試片とを第３表のように
組合せてろう付を行った。ろう付は、第６図に示すよう
にチューブ用供試片（３）とフィン用供試片（４）とを
丁字形に組合せて接合予定部位にＡＱ−Ｓｉ系ろう材を
配置し、Ｎ２ガス雰囲気中にてフッ化物系フラックスを
用い６００℃×５分加熱することにより行った。
そして、ろう付後における接合部分のフィレット形成状
態を目視観察するとともに、チューブ供試片及びフィン
供試片の耐力をＪＰ＋定した。その結果を第３表に示す 第３表の結果から、この発明の実施に係るチューブ、フ
ィン用供試片はろう付後の強度に優れかつろう付性も問
題ないことがわかる。これに対し、Ｍｇ，Ｓｉの含有量
が過多であるＮｏ９、１０のチューブ用供試片またはＮ
ｏ２９、３０のフィン用供試片を用いたもの（試料Ｎｏ
４９、５０、５５、５６）はいずれもろう付性に劣り、
ＭｇＳＳｉ含有量の少ないＮｏ１Ｂのチューブ用供試片
またはＮｏ３３のフィン用供試片を用いたもの（試料Ｎ
ｏ５１、５８）は強度に劣っていた。また、Ａ３００３
合金であるＮｏｌ４のチューブ用供試片、Ｎｏ３４のフ
ィン用供試片を用いたもの（試料Ｎｏ５２、５４、５７
）も強度に劣っていた。
態を目視観察するとともに、チューブ供試片及びフィン
供試片の耐力をＪＰ＋定した。その結果を第３表に示す 第３表の結果から、この発明の実施に係るチューブ、フ
ィン用供試片はろう付後の強度に優れかつろう付性も問
題ないことがわかる。これに対し、Ｍｇ，Ｓｉの含有量
が過多であるＮｏ９、１０のチューブ用供試片またはＮ
ｏ２９、３０のフィン用供試片を用いたもの（試料Ｎｏ
４９、５０、５５、５６）はいずれもろう付性に劣り、
ＭｇＳＳｉ含有量の少ないＮｏ１Ｂのチューブ用供試片
またはＮｏ３３のフィン用供試片を用いたもの（試料Ｎ
ｏ５１、５８）は強度に劣っていた。また、Ａ３００３
合金であるＮｏｌ４のチューブ用供試片、Ｎｏ３４のフ
ィン用供試片を用いたもの（試料Ｎｏ５２、５４、５７
）も強度に劣っていた。
［以下余白］
（フィンの犠牲腐食試験）
合金Ｎｏ３のチューブ用供試片を用い、この供試片に各
フィン用供試片を前記と同じく丁字形に組合せてろう付
したのち、それぞれＪＩＳ２２３７１に準じる塩水噴霧
試験を１０００時間実施したときの、チューブ用供試片
の腐食状態を調べた。その結果を第４表に示す。
フィン用供試片を前記と同じく丁字形に組合せてろう付
したのち、それぞれＪＩＳ２２３７１に準じる塩水噴霧
試験を１０００時間実施したときの、チューブ用供試片
の腐食状態を調べた。その結果を第４表に示す。
第４表の結果から、この発明の実施に係るフィン用供試
片は、犠牲陽極効果に優れることがわかる。これに対し
、Ａ３００３合金であるＮｏ３４や不純物としてのＣｕ
量が多くかつＩｎ，Ｚｎを含有しないＮｏ３１やＩｎ，
Ｚｎを含有しないＮｏ３３のフィン用供試片は犠牲陽極
効果に劣っていた。
片は、犠牲陽極効果に優れることがわかる。これに対し
、Ａ３００３合金であるＮｏ３４や不純物としてのＣｕ
量が多くかつＩｎ，Ｚｎを含有しないＮｏ３１やＩｎ，
Ｚｎを含有しないＮｏ３３のフィン用供試片は犠牲陽極
効果に劣っていた。
［以下余白］
第４表
（チューブの耐食性試験）
■内面耐食性試験
ラジエー夕のように熱交換媒体として腐食性の強い水が
用いられる場合のことを予想して、チューブ用供試片の
内面耐食性試験を行った。
用いられる場合のことを予想して、チューブ用供試片の
内面耐食性試験を行った。
即ち、各チューブ用供試片を幅４０＃ｌｌＩＸ長さ７ｏ
ｍとし、これらをＡＳＴＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍｃｕ
溶液中で９５℃×５００時間浸漬後、腐食の状態を調
べた。
ｍとし、これらをＡＳＴＭＩＯ倍水＋１０ｐｐｍｃｕ
溶液中で９５℃×５００時間浸漬後、腐食の状態を調
べた。
■外面耐食性試験
各供試片を幅４０ａＸ長さ７０＋＋ｍとし、これらにＪ
Ｉ ＳＺ２３７１に準じる塩水噴霧試験を１０００時
間実施したのち、表面の腐食状態を調べた。
Ｉ ＳＺ２３７１に準じる塩水噴霧試験を１０００時
間実施したのち、表面の腐食状態を調べた。
それらの結果を第５表に示す。
第５表め結果から、本発明実施に係るチューブ用供試片
はそれ自体の耐食性にも優れていることがわかる。これ
に対し、Ｍｎ含有量が少なくまた不純物としてＣｕ量が
多いＮｏｌｌのチューブ用供試片は耐食性に劣るもので
あった。
はそれ自体の耐食性にも優れていることがわかる。これ
に対し、Ｍｎ含有量が少なくまた不純物としてＣｕ量が
多いＮｏｌｌのチューブ用供試片は耐食性に劣るもので
あった。
以上の試験結果から、この発明に係る熱交換器は、チュ
ーブとフィンのろう付後においても優れた強度を有し、
かつ耐食性にも優れていることを確認しえた。
ーブとフィンのろう付後においても優れた強度を有し、
かつ耐食性にも優れていることを確認しえた。
第１図はこの発明の熱交換器の一例を示す正面図、第２
図はチューブの断面図、第３図は同じくチューブの変形
例を示す断面図、第４図はフィンの断面図、第５図は同
じくフィンの変形例を示す断面図、第６図は実施例のろ
う付試験における供試片の組合せ状態を示す斜視図であ
る。 （１）（１’）・・・チューブ、（２）（２’）・・・
フィン。 以上
図はチューブの断面図、第３図は同じくチューブの変形
例を示す断面図、第４図はフィンの断面図、第５図は同
じくフィンの変形例を示す断面図、第６図は実施例のろ
う付試験における供試片の組合せ状態を示す斜視図であ
る。 （１）（１’）・・・チューブ、（２）（２’）・・・
フィン。 以上
Claims (2)
- （１）チューブ材としてＭｇ：０．０５〜１．０ｗｔ％
、Ｓｉ：０．２〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜１．５
ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含有し、ある
いはさらにＣｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ：０．
０１〜０．０５ｗｔ％の１種または２種を含有し、かつ
不純物としてＣｕ：０．０５ｗｔ％以下に規制され、残
部アルミニウム及び他の不可避不純物とからなるアルミ
ニウム合金を用い、フィン材としてＭｇ：０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．
２〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含
有し、さらにＩｎ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｚｎ：０
．１〜２．０ｗｔ％の１種または２種を含有し、不純物
としてＣｕ：０．０５ｗｔ％以下に規制され、残部アル
ミニウム及び他の不可避不純物とからなるアルミニウム
合金を用いたことを特徴とする熱交換器。 - （２）チューブ材としてＭｇ：０．０５〜１．０ｗｔ％
、Ｓｉ：０．２〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．２〜１．５
ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含有し、ある
いはさらにＣｒ：０．０５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ：０．
０１〜０．０５ｗｔ％の１種または２種を含有し、かつ
不純物としてＣｕ：０．０５ｗｔ％以下に規制され、残
部アルミニウム及び他の不可避不純物とからなるアルミ
ニウム合金を用い、フィン材としてＭｇ：０．０５〜１
．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．２〜１．２ｗｔ％、Ｍｎ：０．
２〜１．５ｗｔ％、Ｆｅ：０．０１〜０．５ｗｔ％を含
有し、さらにＩｎ：０．０１〜０．１ｗｔ％、Ｚｎ：０
．１〜２．０ｗｔ％の１種または２種及びＣｒ：０．０
５〜０．３ｗｔ％、Ｔｉ：０．０１〜０．０５ｗｔ％の
１種または２種を含有し、不純物としてＣｕ：０．０５
ｗｔ％以下に規制され、残部アルミニウム及び他の不可
避不純物とからなるアルミニウム合金を用いたことを特
徴とする熱交換器。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1156362A JPH0320594A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 熱交換器 |
| US07/539,983 US4991647A (en) | 1989-06-19 | 1990-06-18 | Heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1156362A JPH0320594A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320594A true JPH0320594A (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=15626098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1156362A Pending JPH0320594A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 熱交換器 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4991647A (ja) |
| JP (1) | JPH0320594A (ja) |
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1990
- 1990-06-18 US US07/539,983 patent/US4991647A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
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|---|---|
| US4991647A (en) | 1991-02-12 |
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