JPH04274866A - タンディッシュ内添加用フラックス - Google Patents
タンディッシュ内添加用フラックスInfo
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- JPH04274866A JPH04274866A JP6122691A JP6122691A JPH04274866A JP H04274866 A JPH04274866 A JP H04274866A JP 6122691 A JP6122691 A JP 6122691A JP 6122691 A JP6122691 A JP 6122691A JP H04274866 A JPH04274866 A JP H04274866A
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- tundish
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- molten steel
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- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はタンディッシュ内添加用
フラックスに関し、詳細には連続鋳造用タンディッシュ
を熱間で再使用する場合において、タンディッシュ内ス
ラグの排滓性向上を目的としてタンディッシュ内に添加
されるタンディッシュ内添加用フラックスに関するもの
である。
フラックスに関し、詳細には連続鋳造用タンディッシュ
を熱間で再使用する場合において、タンディッシュ内ス
ラグの排滓性向上を目的としてタンディッシュ内に添加
されるタンディッシュ内添加用フラックスに関するもの
である。
【０００２】
【従来の技術】図７（ａ），（ｂ） は連続鋳造用タン
ディッシュの交換時または終了時の状態を示す概略断面
図である。図７（ａ） の様にタンディッシュ１内の溶
鋼２及びスラグ３が所定量となった段階で、ノズル４の
根本側に配設されたスライドバルブ５を閉じタンディッ
シュ１を図７（ｂ） に示す残鋼滓排出位置に速やかに
移動して上記スライドバルブ５を開いてノズル４から溶
鋼２及びスラグ３を鋼滓受け皿６へ排出する方法がある
。
ディッシュの交換時または終了時の状態を示す概略断面
図である。図７（ａ） の様にタンディッシュ１内の溶
鋼２及びスラグ３が所定量となった段階で、ノズル４の
根本側に配設されたスライドバルブ５を閉じタンディッ
シュ１を図７（ｂ） に示す残鋼滓排出位置に速やかに
移動して上記スライドバルブ５を開いてノズル４から溶
鋼２及びスラグ３を鋼滓受け皿６へ排出する方法がある
。
【０００３】しかしながら溶鋼中に介在物として高融点
のＡｌ２Ｏ３が存在すると、これがタンディッシュノズ
ル近傍に付着して徐々に堆積しノズル閉塞を引き起こす
。 そこで表１に示す様に種々のフラックスＡ〜Ｃが開発さ
れ溶鋼処理に用いられている。
のＡｌ２Ｏ３が存在すると、これがタンディッシュノズ
ル近傍に付着して徐々に堆積しノズル閉塞を引き起こす
。 そこで表１に示す様に種々のフラックスＡ〜Ｃが開発さ
れ溶鋼処理に用いられている。
【０００４】
【表１】
フラックスＡは、塩基度を０．５〜２．０として溶融温
度を下げると共にＡｌ２Ｏ３濃度を１０％以下として鋼
中のＡｌ２Ｏ３介在物の吸収能を高めたものであるが、
反面スラグのＳｉＯ２濃度が高くなって高粘性となって
しまう。
度を下げると共にＡｌ２Ｏ３濃度を１０％以下として鋼
中のＡｌ２Ｏ３介在物の吸収能を高めたものであるが、
反面スラグのＳｉＯ２濃度が高くなって高粘性となって
しまう。
【０００５】フラックスＢは、塩基度を高くしてＳｉＯ
２の活量を下げることにより溶鋼の再酸化を防止すると
共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を高くすることによって溶融温度
を下げようとするものであるが、スラグ中のＡｌ２Ｏ３
濃度が高まり結果として高融点のスラグを形成してしま
う。
２の活量を下げることにより溶鋼の再酸化を防止すると
共に、Ａｌ２Ｏ３濃度を高くすることによって溶融温度
を下げようとするものであるが、スラグ中のＡｌ２Ｏ３
濃度が高まり結果として高融点のスラグを形成してしま
う。
【０００６】またフラックスＣはＭｇＯを主成分として
中空形状とし保温性を重視するものであるが、溶鋼の熱
だけでは溶融しないので加熱する必要がある。
中空形状とし保温性を重視するものであるが、溶鋼の熱
だけでは溶融しないので加熱する必要がある。
【０００７】このように従来のフラックスを用いた場合
、タンディッシュ内のスラグ３が高粘性であったり高融
点であったりする為に、図１（ｂ） の様に酸素吹きラ
ンスまたは酸素富化バーナー７等を用いてタンディッシ
ュ１の内面や排出孔周辺のスラグを強制的に排出しなけ
ればならない。従ってこれらの作業に長時間を必要とす
ると共に、タンディッシュの内面に付着した地金の酸化
量が増し、結果として充分な排出が行われず溶鋼品質の
劣化を招くことになる。
、タンディッシュ内のスラグ３が高粘性であったり高融
点であったりする為に、図１（ｂ） の様に酸素吹きラ
ンスまたは酸素富化バーナー７等を用いてタンディッシ
ュ１の内面や排出孔周辺のスラグを強制的に排出しなけ
ればならない。従ってこれらの作業に長時間を必要とす
ると共に、タンディッシュの内面に付着した地金の酸化
量が増し、結果として充分な排出が行われず溶鋼品質の
劣化を招くことになる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、タンディッシュ内スラグ
の排出性を向上させるタンディッシュ内添加用フラック
スを提供しようとするものである。
目してなされたものであって、タンディッシュ内スラグ
の排出性を向上させるタンディッシュ内添加用フラック
スを提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成した本発
明のタンディッシュ内添加用フラックスとは、ＣａＯ，
ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２を含み、下記
式を満足することを要旨とするものである。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦５％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
明のタンディッシュ内添加用フラックスとは、ＣａＯ，
ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２を含み、下記
式を満足することを要旨とするものである。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦５％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
【００１０】
【作用】フラックスを添加しない場合のスラグは、脱酸
生成物，耐火物からの溶出物，取鍋充填砂及び取鍋流出
スラグから構成されてＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２を主成分と
しており、図６に示すＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系
状態図からも明らかな様に融点が高くタンディッシュ内
では固体状態となってしまう。
生成物，耐火物からの溶出物，取鍋充填砂及び取鍋流出
スラグから構成されてＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２を主成分と
しており、図６に示すＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系
状態図からも明らかな様に融点が高くタンディッシュ内
では固体状態となってしまう。
【００１１】本発明に係るフラックスは、タンディッシ
ュ内の溶鋼上に添加すると溶鋼の熱によってしだいに溶
融すると共に、タンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３
及びＳｉＯ２を吸収しさらに低融点化して滓化するもの
である。本発明に係るフラックスの組成を限定した理由
を以下に述べる。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０本発明に係るフラ
ックスは、従来のフラックスＡに比べ高い塩基度とする
ことによって、図５にＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３の
粘度を示すような低粘性スラグとし、且つスラグ中のＳ
ｉＯ２を低減して溶鋼の再酸化を防止している。上記の
式で示す比率が１０未満では粘性が高くなり好ましくな
い。
ュ内の溶鋼上に添加すると溶鋼の熱によってしだいに溶
融すると共に、タンディッシュ内で生成したＡｌ２Ｏ３
及びＳｉＯ２を吸収しさらに低融点化して滓化するもの
である。本発明に係るフラックスの組成を限定した理由
を以下に述べる。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０本発明に係るフラ
ックスは、従来のフラックスＡに比べ高い塩基度とする
ことによって、図５にＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３の
粘度を示すような低粘性スラグとし、且つスラグ中のＳ
ｉＯ２を低減して溶鋼の再酸化を防止している。上記の
式で示す比率が１０未満では粘性が高くなり好ましくな
い。
【００１２】Ａｌ２Ｏ３≦５％
Ａｌ２Ｏ３を５％以下にすることでタンディッシュ内で
生成したＡｌ２Ｏ３の吸収能を高め溶鋼を清浄化すると
共に、スラグ中のＡｌ２Ｏ３濃度が過剰に増加すること
を防ぎ溶融点の上昇を抑えることができる。フラックス
中のＡｌ２Ｏ３が５％を越えるとタンディッシュ内に生
成するＡｌ２Ｏ３の吸収能が低くなり望ましくない。
生成したＡｌ２Ｏ３の吸収能を高め溶鋼を清浄化すると
共に、スラグ中のＡｌ２Ｏ３濃度が過剰に増加すること
を防ぎ溶融点の上昇を抑えることができる。フラックス
中のＡｌ２Ｏ３が５％を越えるとタンディッシュ内に生
成するＡｌ２Ｏ３の吸収能が低くなり望ましくない。
【００１３】１０％≦ＣａＦ２≦４０％フラックス中の
ＣａＦ２濃度と軟化温度の関係を図３に示した様に、Ｃ
ａＦ２濃度が１０％未満になると軟化温度が１５００℃
以上となり、タンディッシュ内の溶鋼熱では溶融が困難
となる。そこで下限を１０％と定めた。 一方４０％を越えると軟化温度はほとんど変化せず、し
かもＣａＦ２がタンディッシュ耐火物を著しく侵食して
溶出損が大きくなるので、４０％を上限とした。
ＣａＦ２濃度と軟化温度の関係を図３に示した様に、Ｃ
ａＦ２濃度が１０％未満になると軟化温度が１５００℃
以上となり、タンディッシュ内の溶鋼熱では溶融が困難
となる。そこで下限を１０％と定めた。 一方４０％を越えると軟化温度はほとんど変化せず、し
かもＣａＦ２がタンディッシュ耐火物を著しく侵食して
溶出損が大きくなるので、４０％を上限とした。
【００１４】尚スラグ中のＣａＦ２が耐火物の侵食に与
える影響を調べる目的でＡｌ２Ｏ３製の耐火物を有する
高周波誘導炉を用い、耐火物の浸食試験を行った。該浸
食試験において、耐火物は８５％Ａｌ２Ｏ３、溶鋼はＳ
Ｓ４１を用いＣａＯ１０％−Ａｌ２Ｏ３６０％−ＳｉＯ
２３０％のスラグと（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１
０，Ａｌ２Ｏ３≦５％，１０％≦ＣａＦ２≦５０％の条
件を満足するフラックスを１対１の重量比でスラグ厚さ
を２０ｍｍになる様に添加し、溶鋼温度を１５８０±２
０℃で２時間保持した後、炉を４０ｒｐｍで回転してス
ラグと耐火物との反応を高め最大浸食深さを測定した。 その結果を図５に示すが、スラグ中ＣａＦ２濃度が高く
なる程浸食されやすくＣａＦ２濃度が２０％を越えると
浸食深さは非常に大きくなることが分かる。また図４か
らスラグ中のＭｇＯ濃度が高くなるにつれて浸食深さは
浅くなることが分かる。このようにスラグの粘性低下と
フラックスの軟化温度低減を目的として添加するＣａＦ
２は、一方で耐火物の浸食を増大させるものであるが、
ＭｇＯの添加によって上記浸食を防止することが可能で
ある。
える影響を調べる目的でＡｌ２Ｏ３製の耐火物を有する
高周波誘導炉を用い、耐火物の浸食試験を行った。該浸
食試験において、耐火物は８５％Ａｌ２Ｏ３、溶鋼はＳ
Ｓ４１を用いＣａＯ１０％−Ａｌ２Ｏ３６０％−ＳｉＯ
２３０％のスラグと（ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１
０，Ａｌ２Ｏ３≦５％，１０％≦ＣａＦ２≦５０％の条
件を満足するフラックスを１対１の重量比でスラグ厚さ
を２０ｍｍになる様に添加し、溶鋼温度を１５８０±２
０℃で２時間保持した後、炉を４０ｒｐｍで回転してス
ラグと耐火物との反応を高め最大浸食深さを測定した。 その結果を図５に示すが、スラグ中ＣａＦ２濃度が高く
なる程浸食されやすくＣａＦ２濃度が２０％を越えると
浸食深さは非常に大きくなることが分かる。また図４か
らスラグ中のＭｇＯ濃度が高くなるにつれて浸食深さは
浅くなることが分かる。このようにスラグの粘性低下と
フラックスの軟化温度低減を目的として添加するＣａＦ
２は、一方で耐火物の浸食を増大させるものであるが、
ＭｇＯの添加によって上記浸食を防止することが可能で
ある。
【００１５】
【実施例】実施例１
本発明に係るフラックスと従来のフラックスを用いて連
続鋳造を行なった場合の鋳造終了から次の鋳造開始まで
の時間Ｔと、鋳造初期溶鋼のＡｌ損失量ΔＡｌを測定し
た。結果は図１に示す。一般的に上記Ｔが長い程酸素洗
浄作業や酸素富化バーナーによる加熱が長くタンディッ
シュ内の残鋼滓の酸化量が増加し、それに比例してΔＡ
ｌが増大する。本発明に係るフラックスを用いた場合は
従来のフラックスを用いた場合に比較してΔＡｌが小さ
く且つバラツキも少ない。これは本発明に係るフラック
スを用いることによりタンディッシュ内スラグの排出性
が向上し、タンディッシュ内の残鋼滓量が低減したこと
と、タンディッシュ内面の酸素洗浄作業および酸素富化
バーナーによる加熱が軽微になったことによるものであ
る。
続鋳造を行なった場合の鋳造終了から次の鋳造開始まで
の時間Ｔと、鋳造初期溶鋼のＡｌ損失量ΔＡｌを測定し
た。結果は図１に示す。一般的に上記Ｔが長い程酸素洗
浄作業や酸素富化バーナーによる加熱が長くタンディッ
シュ内の残鋼滓の酸化量が増加し、それに比例してΔＡ
ｌが増大する。本発明に係るフラックスを用いた場合は
従来のフラックスを用いた場合に比較してΔＡｌが小さ
く且つバラツキも少ない。これは本発明に係るフラック
スを用いることによりタンディッシュ内スラグの排出性
が向上し、タンディッシュ内の残鋼滓量が低減したこと
と、タンディッシュ内面の酸素洗浄作業および酸素富化
バーナーによる加熱が軽微になったことによるものであ
る。
【００１６】実施例２
本発明に係るフラックスと従来のフラックスを用いて鋳
造を行ない、各鋳造長さにおける取鍋内溶鋼に対する鋳
造内溶鋼中の介在物の量を測定した。結果は図２に示す
。本発明に係るフラックスを用いれば、介在物の増加量
を大幅に低減できることがわかる。
造を行ない、各鋳造長さにおける取鍋内溶鋼に対する鋳
造内溶鋼中の介在物の量を測定した。結果は図２に示す
。本発明に係るフラックスを用いれば、介在物の増加量
を大幅に低減できることがわかる。
【００１７】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているので
、タンディッシュ内スラグの排出性を大幅に向上できる
タンディッシュ内添加用フラックスが提供できることに
なった。したがってタンディッシュ内面の酸素洗浄作業
及び酸素富化バーナーによる加熱の必要がほとんどなく
なり、タンディッシュ再使用時の溶鋼品質は非常に優れ
たものとなった。
、タンディッシュ内スラグの排出性を大幅に向上できる
タンディッシュ内添加用フラックスが提供できることに
なった。したがってタンディッシュ内面の酸素洗浄作業
及び酸素富化バーナーによる加熱の必要がほとんどなく
なり、タンディッシュ再使用時の溶鋼品質は非常に優れ
たものとなった。
【図１】本発明及び従来のフラックスを用いた場合の鋳
造終了から次の鋳造開始までの時間と鋳造初期溶鋼のＡ
ｌ損失量との関係を示すグラフ。
造終了から次の鋳造開始までの時間と鋳造初期溶鋼のＡ
ｌ損失量との関係を示すグラフ。
【図２】本発明及び従来のフラックスを用いて鋳造を行
なった場合の取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物
の量を示すグラフ。
なった場合の取鍋内溶鋼に対する鋳造内溶鋼中の介在物
の量を示すグラフ。
【図３】フラックス中ＣａＦ２濃度と軟化温度の関係を
示すグラフ。
示すグラフ。
【図４】スラグ中のＣａＦ２濃度及びＭｇＯ濃度と耐火
物の最大浸食深さの関係を示すフラフ。
物の最大浸食深さの関係を示すフラフ。
【図５】ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系の粘度を示す
状態図。
状態図。
【図６】ＣａＯ−ＳｉＯ２−Ａｌ２Ｏ３系の融点を示す
状態図。
状態図。
【図７】連続鋳造用タンディッシュンの交換時（ａ）
または終了時（ｂ） の状態を示す概略説明図である。
または終了時（ｂ） の状態を示す概略説明図である。
１ タンディッシュ
２ 溶鋼
３ スラグ
４ ノズル
５ スライドバルブ
６ 鋼滓受け皿
Claims (1)
- 【請求項１】ＣａＯ，ＣａＦ２，ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３，
ＳｉＯ２を含み、下記式を満足することを特徴とするタ
ンディッシュ内添加用フラックス。 （ＣａＯ＋ＭｇＯ）／ＳｉＯ２≧１０ Ａｌ２Ｏ３≦５％ １０％≦ＣａＦ２≦４０％
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061226A JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3061226A JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04274866A true JPH04274866A (ja) | 1992-09-30 |
| JPH082487B2 JPH082487B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=13165088
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3061226A Expired - Lifetime JPH082487B2 (ja) | 1991-03-02 | 1991-03-02 | タンディッシュ内添加用フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH082487B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06218504A (ja) * | 1993-01-20 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | タンディッシュ精錬法 |
| KR20010047713A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 열간재사용 턴디쉬의 잔류물질 배출 촉진제 및 이를이용한 잔류물질의 배출방법 |
| KR100380745B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-05-31 | 주식회사 포스코 | 청정강제조용턴디쉬플럭스 |
| KR100489236B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스 |
| KR100489240B1 (ko) * | 2000-03-17 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 다기능 턴디쉬 플럭스 |
| KR100490741B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스를 이용하는 청정도가 우수한 스테인레스강제조방법 및 턴디쉬 플러스 |
| JP2006097131A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-04-13 | Kobe Steel Ltd | 活性金属含有銅合金の溶製法 |
| CN115156492A (zh) * | 2022-06-15 | 2022-10-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高洁净钢if钢连铸过程中间包覆盖剂及其加入方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60258406A (ja) * | 1984-06-06 | 1985-12-20 | Nippon Steel Corp | 溶鋼用合成フラツクス |
| JPH01180764A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-18 | Nippon Steel Corp | 高清浄鋼の連続鋳造方法 |
-
1991
- 1991-03-02 JP JP3061226A patent/JPH082487B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60258406A (ja) * | 1984-06-06 | 1985-12-20 | Nippon Steel Corp | 溶鋼用合成フラツクス |
| JPH01180764A (ja) * | 1987-12-28 | 1989-07-18 | Nippon Steel Corp | 高清浄鋼の連続鋳造方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06218504A (ja) * | 1993-01-20 | 1994-08-09 | Nippon Steel Corp | タンディッシュ精錬法 |
| KR100380745B1 (ko) * | 1998-12-24 | 2004-05-31 | 주식회사 포스코 | 청정강제조용턴디쉬플럭스 |
| KR20010047713A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 열간재사용 턴디쉬의 잔류물질 배출 촉진제 및 이를이용한 잔류물질의 배출방법 |
| KR100489240B1 (ko) * | 2000-03-17 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 다기능 턴디쉬 플럭스 |
| KR100489236B1 (ko) * | 2000-10-31 | 2005-05-17 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스 |
| KR100490741B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-05-24 | 주식회사 포스코 | 턴디쉬 플럭스를 이용하는 청정도가 우수한 스테인레스강제조방법 및 턴디쉬 플러스 |
| JP2006097131A (ja) * | 2004-09-01 | 2006-04-13 | Kobe Steel Ltd | 活性金属含有銅合金の溶製法 |
| CN115156492A (zh) * | 2022-06-15 | 2022-10-11 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高洁净钢if钢连铸过程中间包覆盖剂及其加入方法 |
| CN115156492B (zh) * | 2022-06-15 | 2024-02-20 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种高洁净钢if钢连铸过程中间包覆盖剂及其加入方法 |
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