JPH04276706A - 偏波保持光ファイバ融着接続部の構造 - Google Patents
偏波保持光ファイバ融着接続部の構造Info
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- JPH04276706A JPH04276706A JP3062582A JP6258291A JPH04276706A JP H04276706 A JPH04276706 A JP H04276706A JP 3062582 A JP3062582 A JP 3062582A JP 6258291 A JP6258291 A JP 6258291A JP H04276706 A JPH04276706 A JP H04276706A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は偏波保持光ファイバをそ
の諸特性を損なうことなく融着によって接続できるよう
にした融着接続部の構造に関する。
の諸特性を損なうことなく融着によって接続できるよう
にした融着接続部の構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】各種の光ファイバはそれぞれの用途に応
じて接続され使用されるが、その接続方法としては、一
般に融着接続法が用いられている。融着接続法はまず光
ファイバの端部の被覆層を十ないし十数ｍｍにわたって
取り除き、接続する光ファイバ端面どうしをアーク放電
等により溶融させて接続するものであって、この方法に
よれば、低損失で、長期信頼性に優れた接続を確実に施
すことができる。そして先に被覆層を取り除いた部分は
光ファイバが露出した状態となっているので、接続融着
後にこの部分を保護し、補強する必要がある。
じて接続され使用されるが、その接続方法としては、一
般に融着接続法が用いられている。融着接続法はまず光
ファイバの端部の被覆層を十ないし十数ｍｍにわたって
取り除き、接続する光ファイバ端面どうしをアーク放電
等により溶融させて接続するものであって、この方法に
よれば、低損失で、長期信頼性に優れた接続を確実に施
すことができる。そして先に被覆層を取り除いた部分は
光ファイバが露出した状態となっているので、接続融着
後にこの部分を保護し、補強する必要がある。
【０００３】この融着接続部を保護、補強する方法とし
ては、金属製の補強材を用い、これを縦添えさせて固定
する方法、また融着接続部に再び樹脂を被覆して再被覆
層を形成する方法等がある。補強材を用いる方法では重
量が増して振動等の影響を受け易くなるという不都合が
あるが、融着接続部を樹脂で被覆する方法では接続点付
近においても曲げることが可能であるほか、重量の面に
おいても問題がなく、小型化にも対応できるので、この
方法が好ましく用いられている。
ては、金属製の補強材を用い、これを縦添えさせて固定
する方法、また融着接続部に再び樹脂を被覆して再被覆
層を形成する方法等がある。補強材を用いる方法では重
量が増して振動等の影響を受け易くなるという不都合が
あるが、融着接続部を樹脂で被覆する方法では接続点付
近においても曲げることが可能であるほか、重量の面に
おいても問題がなく、小型化にも対応できるので、この
方法が好ましく用いられている。
【０００４】そして、融着接続部においては強度に優れ
、かつ低損失であることが要求されるため、これらを満
たすようなヤング率および光ファイバとの接着性等を有
する紫外線硬化型樹脂を用いて再被覆層が形成されてい
た。
、かつ低損失であることが要求されるため、これらを満
たすようなヤング率および光ファイバとの接着性等を有
する紫外線硬化型樹脂を用いて再被覆層が形成されてい
た。
【０００５】ところで、近年、長距離にわたって偏光状
態を保持できる偏波保持光ファイバが大容量通信、光フ
ァイバ応用計測部品として注目されている。この偏波保
持光ファイバの一種として、その内部に応力をコアに付
与する応力付与部を有し、この応力によって生じるコア
の複屈折を利用して相異なる２偏波を分離伝送するもの
があり、ＰＡＮＤＡ型ファイバ等として知られている。 この偏波保持光ファイバは、光ファイバジャロイ等の干
渉型光ファイバセンサとして使用されている。
態を保持できる偏波保持光ファイバが大容量通信、光フ
ァイバ応用計測部品として注目されている。この偏波保
持光ファイバの一種として、その内部に応力をコアに付
与する応力付与部を有し、この応力によって生じるコア
の複屈折を利用して相異なる２偏波を分離伝送するもの
があり、ＰＡＮＤＡ型ファイバ等として知られている。 この偏波保持光ファイバは、光ファイバジャロイ等の干
渉型光ファイバセンサとして使用されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、この偏
波保持光ファイバの接続に対して、従来の接続法である
融着接続、再被覆層の形成を行うと、この偏波保持光フ
ァイバに曲がり等の外部応力が加わった際に、この応力
によって内部に存在する残留応力の分布に変化が生じ、
したがって偏波保持特性が悪化するという問題があった
。また、樹脂の硬化収縮に起因する再被覆層内の残留応
力によっても、同様な悪影響が起こりうるという問題が
あった。
波保持光ファイバの接続に対して、従来の接続法である
融着接続、再被覆層の形成を行うと、この偏波保持光フ
ァイバに曲がり等の外部応力が加わった際に、この応力
によって内部に存在する残留応力の分布に変化が生じ、
したがって偏波保持特性が悪化するという問題があった
。また、樹脂の硬化収縮に起因する再被覆層内の残留応
力によっても、同様な悪影響が起こりうるという問題が
あった。
【０００７】この発明は前記事情に鑑みてなされたもの
で、融着接続部の偏波保持光ファイバの内部に存在する
残留応力に影響を与えずに、この融着接続部を保護、補
強することができる偏波保持光ファイバの融着接続部の
構造を提供することを目的とする。
で、融着接続部の偏波保持光ファイバの内部に存在する
残留応力に影響を与えずに、この融着接続部を保護、補
強することができる偏波保持光ファイバの融着接続部の
構造を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】この発明の偏波保持光フ
ァイバ融着接続部の構造は、融着によって接続された偏
波保持光ファイバの接続部が、ヤング率が外側から内側
へ減少する再被覆層によって被覆されていることを前記
課題の解決手段とした。
ァイバ融着接続部の構造は、融着によって接続された偏
波保持光ファイバの接続部が、ヤング率が外側から内側
へ減少する再被覆層によって被覆されていることを前記
課題の解決手段とした。
【０００９】以下、この発明を詳しく説明する。図１は
本発明の一例を示したものである。本発明の偏波保持光
ファイバ１の融着接続部は、端部の被覆層２が取り除か
れた２本の偏波保持光ファイバ１がその端面を接続面３
として融着接続された後、その被覆層２が取り除かれた
部分の偏波保持光ファイバ１の周上に再被覆層４が形成
されたものであって、この再被覆層４のヤング率が外側
から内側へ減少する構造に形成されている。そしてこの
再被覆層４の表面部分のヤング率は４０〜７０ｋｇ／ｍ
ｍ２、また最も偏波保持光ファイバに近い部分のヤング
率は０．１〜５ｋｇ／ｍｍ２に形成されている。尚、本
発明の偏波保持光ファイバ１は、その内部に応力をコア
に付与する応力付与部を有し、この応力によって生じる
コアの複屈折を利用して相異なる２偏波を分離伝送する
ものであり、応力付与部の構造は特に限定されない。ま
た本発明の偏波保持光ファイバ１の融着接続部の構造は
以下のようにして形成される。
本発明の一例を示したものである。本発明の偏波保持光
ファイバ１の融着接続部は、端部の被覆層２が取り除か
れた２本の偏波保持光ファイバ１がその端面を接続面３
として融着接続された後、その被覆層２が取り除かれた
部分の偏波保持光ファイバ１の周上に再被覆層４が形成
されたものであって、この再被覆層４のヤング率が外側
から内側へ減少する構造に形成されている。そしてこの
再被覆層４の表面部分のヤング率は４０〜７０ｋｇ／ｍ
ｍ２、また最も偏波保持光ファイバに近い部分のヤング
率は０．１〜５ｋｇ／ｍｍ２に形成されている。尚、本
発明の偏波保持光ファイバ１は、その内部に応力をコア
に付与する応力付与部を有し、この応力によって生じる
コアの複屈折を利用して相異なる２偏波を分離伝送する
ものであり、応力付与部の構造は特に限定されない。ま
た本発明の偏波保持光ファイバ１の融着接続部の構造は
以下のようにして形成される。
【００１０】まず、２本の偏波保持光ファイバ１の端部
の被覆層２を各々十〜十数ｍｍにわたって取り除く。こ
の長さは適宜設定されるが、好ましくは１６ｍｍ以下と
することができる。次いで、偏波保持光ファイバ１の端
面を接続面３として、これらの偏波保持光ファイバ１を
アーク放電熱により溶融し、接続する。
の被覆層２を各々十〜十数ｍｍにわたって取り除く。こ
の長さは適宜設定されるが、好ましくは１６ｍｍ以下と
することができる。次いで、偏波保持光ファイバ１の端
面を接続面３として、これらの偏波保持光ファイバ１を
アーク放電熱により溶融し、接続する。
【００１１】次いで、被覆層２が取り除かれた部分の偏
波保持光ファイバ１の周上および被覆層端部５の周上に
、ヤング率が外側から内側へ減少する再被覆層４が形成
される。この再被覆層４を形成する樹脂としては、各種
の紫外線硬化型樹脂が好適に用いられ、所望のヤング率
に応じて適宜選択することができる。まず、偏波保持光
ファイバ１の周上にヤング率が０．１〜５ｋｇ／ｍｍ２
の低ヤング率の樹脂を塗布し、これに紫外線を照射させ
ることによって、低ヤング率層４ａを形成する。次いで
、この低ヤング率層４ａの周上に４０〜７０ｋｇ／ｍｍ
２の高ヤング率の樹脂を塗布し、これに紫外線を照射す
ることによって高ヤング率層４ｂを形成する。このとき
低ヤング率層４ａが完全に高ヤング率層４ｂに覆われる
ようにすることも、低ヤング率層４ａの一端あるいは両
端が露出するように高ヤング率層を形成することもでき
る。さらに、ヤング率が増大する複数の樹脂層を同様に
して順次形成して、三層以上からなる再被覆層４を形成
することもできる。あるいは偏波保持光ファイバ１の周
上および被覆層端部５の周上に、半透明あるいは不透明
な紫外線硬化型樹脂を塗布し、紫外線を照射させること
によって、ヤング率が外側部分から内側部分へ連続的に
減少する単一層からなる再被覆層４を形成することもで
きる。 ここでこの単一層のヤング率は表面部分が４０〜７０ｋ
ｇ／ｍｍ２に、かつ光ファイバに接する部分が０．１〜
５ｋｇ／ｍｍ２に形成される。
波保持光ファイバ１の周上および被覆層端部５の周上に
、ヤング率が外側から内側へ減少する再被覆層４が形成
される。この再被覆層４を形成する樹脂としては、各種
の紫外線硬化型樹脂が好適に用いられ、所望のヤング率
に応じて適宜選択することができる。まず、偏波保持光
ファイバ１の周上にヤング率が０．１〜５ｋｇ／ｍｍ２
の低ヤング率の樹脂を塗布し、これに紫外線を照射させ
ることによって、低ヤング率層４ａを形成する。次いで
、この低ヤング率層４ａの周上に４０〜７０ｋｇ／ｍｍ
２の高ヤング率の樹脂を塗布し、これに紫外線を照射す
ることによって高ヤング率層４ｂを形成する。このとき
低ヤング率層４ａが完全に高ヤング率層４ｂに覆われる
ようにすることも、低ヤング率層４ａの一端あるいは両
端が露出するように高ヤング率層を形成することもでき
る。さらに、ヤング率が増大する複数の樹脂層を同様に
して順次形成して、三層以上からなる再被覆層４を形成
することもできる。あるいは偏波保持光ファイバ１の周
上および被覆層端部５の周上に、半透明あるいは不透明
な紫外線硬化型樹脂を塗布し、紫外線を照射させること
によって、ヤング率が外側部分から内側部分へ連続的に
減少する単一層からなる再被覆層４を形成することもで
きる。 ここでこの単一層のヤング率は表面部分が４０〜７０ｋ
ｇ／ｍｍ２に、かつ光ファイバに接する部分が０．１〜
５ｋｇ／ｍｍ２に形成される。
【００１２】ここで、偏波保持光ファイバ１および被覆
層端部５の周上に形成される再被覆層４の長さは、先に
被覆層２が取り除かれた長さによって適宜設定すること
ができるが、好ましくは偏波保持光ファイバ１の周上に
続いて形成される被覆層端部５上の部分が５〜１０ｍｍ
となるように形成される。また、この再被覆層４の厚さ
は任意でよいが、好ましくは被覆層２の厚さと同様にな
るように形成される。
層端部５の周上に形成される再被覆層４の長さは、先に
被覆層２が取り除かれた長さによって適宜設定すること
ができるが、好ましくは偏波保持光ファイバ１の周上に
続いて形成される被覆層端部５上の部分が５〜１０ｍｍ
となるように形成される。また、この再被覆層４の厚さ
は任意でよいが、好ましくは被覆層２の厚さと同様にな
るように形成される。
【００１３】さらに、偏波保持光ファイバ１の直上およ
び被覆層２の端部５上にＳｉＯ２−ＴｉＯ２コート、あ
るいはカーボンコート等を施して高ヤング率の薄層６を
形成し、さらにこの薄層６の周上にヤング率が外側から
内側へ減少する再被覆層４を形成することもできる。こ
こで上記薄層６の厚さは例えば０．１μｍ程度の薄いも
のとし、この薄層６が偏波保持光ファイバ１へ与える応
力を無視できるようにする。
び被覆層２の端部５上にＳｉＯ２−ＴｉＯ２コート、あ
るいはカーボンコート等を施して高ヤング率の薄層６を
形成し、さらにこの薄層６の周上にヤング率が外側から
内側へ減少する再被覆層４を形成することもできる。こ
こで上記薄層６の厚さは例えば０．１μｍ程度の薄いも
のとし、この薄層６が偏波保持光ファイバ１へ与える応
力を無視できるようにする。
【００１４】このように、本発明の偏波保持光ファイバ
融着接続部の構造は、再被覆層４の表面部分が高ヤング
率層４ｂで形成され、かつ光ファイバに近い部分が低ヤ
ング率層４ａで形成されて、この再被覆層４のヤング率
が外側から内側へ減少するものである。よって外力によ
る変形は高ヤング率層４ｂ内部の応力となり、そして低
ヤング率層４ａ内部の応力は高ヤング率層４ｂの応力よ
りも小さいものとなる。このため、低ヤング率層４ａか
ら偏波保持光ファイバ１が受ける応力は小さくなり、外
力の緩衝効果が得られる。したがって、外力に起因する
偏波保持光ファイバ１の内部応力分布の変化を抑えるこ
とができる。また、偏波保持光ファイバ１の周囲が低ヤ
ング率層４ａであるため、これを形成する樹脂が硬化収
縮する際に発生する低ヤング率層４ａ内の残留応力は小
さいものである。よって再被覆層の残留応力による偏波
保持特性への悪影響を防止することができる。さらに、
再被覆層４の表面部分を高ヤング率層４ｂで形成するこ
とによって、偏波保持光ファイバ１を傷等から保護し、
補強することができる。
融着接続部の構造は、再被覆層４の表面部分が高ヤング
率層４ｂで形成され、かつ光ファイバに近い部分が低ヤ
ング率層４ａで形成されて、この再被覆層４のヤング率
が外側から内側へ減少するものである。よって外力によ
る変形は高ヤング率層４ｂ内部の応力となり、そして低
ヤング率層４ａ内部の応力は高ヤング率層４ｂの応力よ
りも小さいものとなる。このため、低ヤング率層４ａか
ら偏波保持光ファイバ１が受ける応力は小さくなり、外
力の緩衝効果が得られる。したがって、外力に起因する
偏波保持光ファイバ１の内部応力分布の変化を抑えるこ
とができる。また、偏波保持光ファイバ１の周囲が低ヤ
ング率層４ａであるため、これを形成する樹脂が硬化収
縮する際に発生する低ヤング率層４ａ内の残留応力は小
さいものである。よって再被覆層の残留応力による偏波
保持特性への悪影響を防止することができる。さらに、
再被覆層４の表面部分を高ヤング率層４ｂで形成するこ
とによって、偏波保持光ファイバ１を傷等から保護し、
補強することができる。
【００１５】
【実施例】以下、実施例を示して本発明の作用効果を明
確にする。図１ないし図７は本発明の実施例を示すもの
であり、図８および図９は比較例を示すものである。
確にする。図１ないし図７は本発明の実施例を示すもの
であり、図８および図９は比較例を示すものである。
【００１６】（実施例１）図１は本発明の第１の実施例
を示したものである。偏波保持光ファイバ１として外径
８０μｍの偏波保持光ファイバ１の周上に被覆層２が形
成された外径２２０μｍのＰＡＮＤＡ型ファイバ１．５
ｍを用いた。このＰＡＮＤＡ型ファイバを２本用意し、
その端部の被覆層２をそれぞれ長さ１５ｍｍにわたって
取り除いた。次いで偏波保持光ファイバ１の端面を接続
面３としてアーク放電熱により溶融、接続した。この後
、先に被覆層２が取り除かれた偏波保持光ファイバ１の
周上および被覆層端部５の周上に低ヤング率の樹脂から
なる層と高ヤング率の樹脂からなる層との２層によって
構成された再被覆層４を形成した。まずヤング率が０．
１２ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い
、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤング率層４ａを形成し
た。この低ヤング率層４ａの厚さは約６０μｍとした。 次いでこの低ヤング率層４ａの周上にヤング率が４７ｋ
ｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ
約５０ｍｍにわたって高ヤング率層４ｂを形成した。こ
のとき低ヤング率層４ａが高ヤング率層４ｂによって完
全に覆われるように形成した。また、この高ヤング率層
４ｂの厚さは、約２５μｍとした。
を示したものである。偏波保持光ファイバ１として外径
８０μｍの偏波保持光ファイバ１の周上に被覆層２が形
成された外径２２０μｍのＰＡＮＤＡ型ファイバ１．５
ｍを用いた。このＰＡＮＤＡ型ファイバを２本用意し、
その端部の被覆層２をそれぞれ長さ１５ｍｍにわたって
取り除いた。次いで偏波保持光ファイバ１の端面を接続
面３としてアーク放電熱により溶融、接続した。この後
、先に被覆層２が取り除かれた偏波保持光ファイバ１の
周上および被覆層端部５の周上に低ヤング率の樹脂から
なる層と高ヤング率の樹脂からなる層との２層によって
構成された再被覆層４を形成した。まずヤング率が０．
１２ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い
、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤング率層４ａを形成し
た。この低ヤング率層４ａの厚さは約６０μｍとした。 次いでこの低ヤング率層４ａの周上にヤング率が４７ｋ
ｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ
約５０ｍｍにわたって高ヤング率層４ｂを形成した。こ
のとき低ヤング率層４ａが高ヤング率層４ｂによって完
全に覆われるように形成した。また、この高ヤング率層
４ｂの厚さは、約２５μｍとした。
【００１７】この例の偏波保持光ファイバ１について、
曲げによるクロストーク特性への影響を調べた。ここで
偏波保持光ファイバ１に対する曲げはその再被覆層４が
形成された部分を円筒に一回巻き付けることによって行
った。測定結果のグラフを図１０に示す。このグラフは
横軸に曲げ直径、縦軸に−４２ｄＢを基準とするクロス
トークの変動を示したもので、それぞれの直径に応じて
偏波保持ファイバの曲げ方向を変えた時にそれぞれ得ら
れたクロストークの最良値を実線で、最悪値を破線で示
したものである。尚、測定光（ＬＤ）の波長は、０．８
５μｍとした。グラフより同一の曲げ径に対して、曲げ
方向によってクロストークが変化する傾向が認められる
が曲げ直径１０ｍｍでクロストーク変動の最悪値＋５ｄ
Ｂを記録した以外はその変化の値は小さいものであった
。 また曲げ直径が小さい場合でも良好なクロストーク特性
が得られた。
曲げによるクロストーク特性への影響を調べた。ここで
偏波保持光ファイバ１に対する曲げはその再被覆層４が
形成された部分を円筒に一回巻き付けることによって行
った。測定結果のグラフを図１０に示す。このグラフは
横軸に曲げ直径、縦軸に−４２ｄＢを基準とするクロス
トークの変動を示したもので、それぞれの直径に応じて
偏波保持ファイバの曲げ方向を変えた時にそれぞれ得ら
れたクロストークの最良値を実線で、最悪値を破線で示
したものである。尚、測定光（ＬＤ）の波長は、０．８
５μｍとした。グラフより同一の曲げ径に対して、曲げ
方向によってクロストークが変化する傾向が認められる
が曲げ直径１０ｍｍでクロストーク変動の最悪値＋５ｄ
Ｂを記録した以外はその変化の値は小さいものであった
。 また曲げ直径が小さい場合でも良好なクロストーク特性
が得られた。
【００１８】（比較例１）図８は第１の比較例を示した
ものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型ファイバを
用い、同様の方法で融着を行った後、従来の光ファイバ
に用いられている被覆層と同様の再被覆層４を形成した
。まず、ヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって再被覆
層４を形成した。この再被覆層４の厚さは、約８０μｍ
とした。このようにして得られた偏波保持ファイバにつ
いて、曲げによるクロストーク特性への影響を調べた。 測定方法および測定条件は実施例１と同様とした。測定
結果を図１１に示す。このグラフにおいて縦軸のクロス
トーク変動の基準値を−４２ｄＢとした。グラフより同
一の曲げ径に対して、曲げ方向によってクロストークが
変化する傾向が顕著であった。また接続点以外では見ら
れないクロストーク特性の向上も認められたが、これは
再被覆層４にクロストーク特性を悪化させる残留応力が
存在し、曲げ方向によりこの応力による影響が相殺また
は助長されているためと考えられる。
ものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型ファイバを
用い、同様の方法で融着を行った後、従来の光ファイバ
に用いられている被覆層と同様の再被覆層４を形成した
。まず、ヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって再被覆
層４を形成した。この再被覆層４の厚さは、約８０μｍ
とした。このようにして得られた偏波保持ファイバにつ
いて、曲げによるクロストーク特性への影響を調べた。 測定方法および測定条件は実施例１と同様とした。測定
結果を図１１に示す。このグラフにおいて縦軸のクロス
トーク変動の基準値を−４２ｄＢとした。グラフより同
一の曲げ径に対して、曲げ方向によってクロストークが
変化する傾向が顕著であった。また接続点以外では見ら
れないクロストーク特性の向上も認められたが、これは
再被覆層４にクロストーク特性を悪化させる残留応力が
存在し、曲げ方向によりこの応力による影響が相殺また
は助長されているためと考えられる。
【００１９】（比較例２）図９は第２の比較例を示した
ものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型ファイバを
用いて同様の方法で融着を行った後、再被覆層４を形成
した。まず、ヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル
系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって
再被覆層４を形成した。この再被覆層４の厚さは約８０
μｍとした。このようにして得られた偏波保持光ファイ
バについて、曲げによるクロストーク特性への影響を調
べた。 測定方法および測定条件は実施例１と同様とした。測定
結果を図１２示す。このグラフにおいて縦軸のクロスト
ーク変動の基準値を−４１ｄＢとした。グラフより同一
の曲げ径に対して、曲げ方向によってクロストークが変
化する傾向が認められた。また、曲げ直径１０〜１５ｍ
ｍ付近でクロストーク特性の悪化が見られた。
ものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型ファイバを
用いて同様の方法で融着を行った後、再被覆層４を形成
した。まず、ヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル
系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって
再被覆層４を形成した。この再被覆層４の厚さは約８０
μｍとした。このようにして得られた偏波保持光ファイ
バについて、曲げによるクロストーク特性への影響を調
べた。 測定方法および測定条件は実施例１と同様とした。測定
結果を図１２示す。このグラフにおいて縦軸のクロスト
ーク変動の基準値を−４１ｄＢとした。グラフより同一
の曲げ径に対して、曲げ方向によってクロストークが変
化する傾向が認められた。また、曲げ直径１０〜１５ｍ
ｍ付近でクロストーク特性の悪化が見られた。
【００２０】さらに、本発明の偏波保持光ファイバ１の
融着接続部の構造は実施例１に限定されるものでなく、
以下実施例２ないし実施例８に述べるものによっても同
様の効果が得られる。
融着接続部の構造は実施例１に限定されるものでなく、
以下実施例２ないし実施例８に述べるものによっても同
様の効果が得られる。
【００２１】（実施例２）図２は本発明の第２の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは、約６０μｍとした。次いでこの低ヤ
ング率層４ａの周上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍにわ
たって高ヤング率層４ｂを形成した。このとき低ヤング
率層４ａの一方の端部が約５ｍｍにわたって露出され、
他方の端部が高ヤング率層４ｂに完全に覆われるように
形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは、約２
５μｍとした。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは、約６０μｍとした。次いでこの低ヤ
ング率層４ａの周上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍにわ
たって高ヤング率層４ｂを形成した。このとき低ヤング
率層４ａの一方の端部が約５ｍｍにわたって露出され、
他方の端部が高ヤング率層４ｂに完全に覆われるように
形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは、約２
５μｍとした。
【００２２】（実施例３）図３は本発明の第３の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは約６０μｍとした。次いでこの低ヤン
グ率層４ａの周上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアク
リル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわた
って高ヤング率層４ｂを形成した。このとき低ヤング率
層４ａの両方の端部がそれぞれ約５ｍｍにわたって露出
されるように形成した。また、この高ヤング率層４ｂの
厚さは約２５μｍとした。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは約６０μｍとした。次いでこの低ヤン
グ率層４ａの周上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアク
リル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわた
って高ヤング率層４ｂを形成した。このとき低ヤング率
層４ａの両方の端部がそれぞれ約５ｍｍにわたって露出
されるように形成した。また、この高ヤング率層４ｂの
厚さは約２５μｍとした。
【００２３】（実施例４）図４は本発明の第４の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは約５０μｍとした。次いでこの低ヤン
グ率層４ａの周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍにわ
たって中間層４ｃを形成した。また、この中間層４ｃの
厚さは約２０μｍとした。次いでこの中間層４ｃの周上
にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは
約２０μｍとした。 この例において、中間層４ｃを形成することによって、
外力に対するより一層の緩衝効果が得られた。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、ヤング率が０．１２ｋｇ／ｍｍ２
のアクリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍ
にわたって低ヤング率層４ａを形成した。この低ヤング
率層４ａの厚さは約５０μｍとした。次いでこの低ヤン
グ率層４ａの周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用い、長さ約４５ｍｍにわ
たって中間層４ｃを形成した。また、この中間層４ｃの
厚さは約２０μｍとした。次いでこの中間層４ｃの周上
にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは
約２０μｍとした。 この例において、中間層４ｃを形成することによって、
外力に対するより一層の緩衝効果が得られた。
【００２４】（実施例５）図５は本発明の第５の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。少量のカーボンが混入された不透明のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用いて、表面部分のヤング
率が約６０ｋｇ／ｍｍ２で、かつ光ファイバに接する部
分のヤング率が約５ｋｇ／ｍｍ２であって、その間では
ヤング率が表面部分から内側部分へ向かって連続的に減
少する再被覆層４を形成した。この再被覆層４の長さは
約５０ｍｍ、また厚さは約８０μｍとした。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。少量のカーボンが混入された不透明のア
クリル系紫外線硬化型樹脂を用いて、表面部分のヤング
率が約６０ｋｇ／ｍｍ２で、かつ光ファイバに接する部
分のヤング率が約５ｋｇ／ｍｍ２であって、その間では
ヤング率が表面部分から内側部分へ向かって連続的に減
少する再被覆層４を形成した。この再被覆層４の長さは
約５０ｍｍ、また厚さは約８０μｍとした。
【００２５】（実施例６）図６は本発明の第６の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、偏波保持光ファイバ１の直上およ
び被覆層２の端部５上に、被覆層５上の部分の長さが約
２ｍｍになるようにカーボンコート６を施した。このカ
ーボンコート６の厚さは０．１μｍとした。次いでその
周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤン
グ率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さは
約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周上
にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは
約２５μｍとした。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、偏波保持光ファイバ１の直上およ
び被覆層２の端部５上に、被覆層５上の部分の長さが約
２ｍｍになるようにカーボンコート６を施した。このカ
ーボンコート６の厚さは０．１μｍとした。次いでその
周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤン
グ率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さは
約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周上
にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さは
約２５μｍとした。
【００２６】（実施例７）図７は本発明の第７の実施例
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、偏波保持光ファイバ１の直上に長
さ約３０ｍｍにわたってカーボンコート６を施した。こ
のとき被覆層２の端部５にはカーボンコート６を施さな
い。このカーボンコート６の厚さは０．１μｍとした。 次いでそのカーボンコート６の周上および被覆層端部５
の周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫
外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤ
ング率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さ
は約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周
上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬
化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率
層４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さ
は約２５μｍとした。
を示したものである。実施例１と同様のＰＡＮＤＡ型フ
ァイバを用い、同様の方法で融着を行った後、再被覆層
４を形成した。まず、偏波保持光ファイバ１の直上に長
さ約３０ｍｍにわたってカーボンコート６を施した。こ
のとき被覆層２の端部５にはカーボンコート６を施さな
い。このカーボンコート６の厚さは０．１μｍとした。 次いでそのカーボンコート６の周上および被覆層端部５
の周上にヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫
外線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤ
ング率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さ
は約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周
上にヤング率が４７ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬
化型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率
層４ｂを形成した。また、この高ヤング率層４ｂの厚さ
は約２５μｍとした。
【００２７】（実施例８）さらに本発明の第８の実施例
として、図１に示した実施例１と同様の構造を有し、実
施例１とはそのヤング率が異なる再被覆層４を形成した
。まずヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤン
グ率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さは
約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周上
にヤング率が６５ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。このとき低ヤング率層４ａが高ヤング
率層４ｂによって完全に覆われるように形成した。また
、この高ヤング率層４ｂの厚さは、約２５μｍとした。
として、図１に示した実施例１と同様の構造を有し、実
施例１とはそのヤング率が異なる再被覆層４を形成した
。まずヤング率が４．９ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外
線硬化型樹脂を用い、長さ約４０ｍｍにわたって低ヤン
グ率層４ａを形成した。この低ヤング率層４ａの厚さは
約６０μｍとした。次いでこの低ヤング率層４ａの周上
にヤング率が６５ｋｇ／ｍｍ２のアクリル系紫外線硬化
型樹脂を用い、長さ約５０ｍｍにわたって高ヤング率層
４ｂを形成した。このとき低ヤング率層４ａが高ヤング
率層４ｂによって完全に覆われるように形成した。また
、この高ヤング率層４ｂの厚さは、約２５μｍとした。
【００２８】
【発明の効果】以上説明したようにこの発明の偏波保持
光ファイバ融着接続部の構造は、融着によって接続され
た偏波保持光ファイバの接続部が、ヤング率が外側から
内側へ減少する再被覆層によって被覆されているもので
ある。したがって、この接続部に外力が加えられた際に
、偏波保持光ファイバが受ける応力は再被覆層内の低ヤ
ング率の部分によって分散されて小さいものとなり、外
力に起因する偏波保持光ファイバの内部応力分布の変化
を抑えることができる。また、偏波保持光ファイバの接
続部の周囲に形成される再被覆層のヤング率が低いので
、この再被覆層を形成する樹脂が硬化収縮する際に発生
する再被覆層内の残留応力は小さいものとなる。よって
、この再被覆層内の残留応力による偏波保持特性への悪
影響を防止することができる。さらに、再被覆層の外側
へ向かってはヤング率が増加するので、表面を傷等から
保護し、補強することができる。
光ファイバ融着接続部の構造は、融着によって接続され
た偏波保持光ファイバの接続部が、ヤング率が外側から
内側へ減少する再被覆層によって被覆されているもので
ある。したがって、この接続部に外力が加えられた際に
、偏波保持光ファイバが受ける応力は再被覆層内の低ヤ
ング率の部分によって分散されて小さいものとなり、外
力に起因する偏波保持光ファイバの内部応力分布の変化
を抑えることができる。また、偏波保持光ファイバの接
続部の周囲に形成される再被覆層のヤング率が低いので
、この再被覆層を形成する樹脂が硬化収縮する際に発生
する再被覆層内の残留応力は小さいものとなる。よって
、この再被覆層内の残留応力による偏波保持特性への悪
影響を防止することができる。さらに、再被覆層の外側
へ向かってはヤング率が増加するので、表面を傷等から
保護し、補強することができる。
【図１】本発明の第１および第８の実施例の断面図であ
る。
る。
【図２】本発明の第２の実施例の断面図である。
【図３】本発明の第３の実施例の断面図である。
【図４】本発明の第４の実施例の断面図である。
【図５】本発明の第５の実施例の断面図である。
【図６】本発明の第６の実施例の断面図である。
【図７】本発明の第７の実施例の断面図である。
【図８】第１の比較例の断面図である。
【図９】第２の比較例の断面図である。
【図１０】第１の実施例の曲げによるクロストークの変
動を示した図である。
動を示した図である。
【図１１】第１の比較例の曲げによるクロストークの変
動を示した図である。
動を示した図である。
【図１２】第２の比較例の曲げによるクロストークの変
動を示した図である。
動を示した図である。
１ 偏波保持光ファイバ
４ 再被覆層
Claims (2)
- 【請求項１】 融着によって接続された偏波保持光フ
ァイバの接続部が、ヤング率が外側から内側へ減少する
再被覆層によって被覆されていることを特徴とする偏波
保持光ファイバ融着接続部の構造。 - 【請求項２】 上記再被覆層の最も偏波保持光ファイ
バに近い部分のヤング率が０．１〜５ｋｇ／ｍｍ２で、
かつ表面部分のヤング率が４０〜７０ｋｇ／ｍｍ２であ
ることを特徴とする請求項１記載の偏波保持光ファイバ
融着接続部の構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3062582A JPH04276706A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 偏波保持光ファイバ融着接続部の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3062582A JPH04276706A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 偏波保持光ファイバ融着接続部の構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04276706A true JPH04276706A (ja) | 1992-10-01 |
Family
ID=13204462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3062582A Withdrawn JPH04276706A (ja) | 1991-03-04 | 1991-03-04 | 偏波保持光ファイバ融着接続部の構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04276706A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002075412A1 (en) * | 2001-03-14 | 2002-09-26 | Corning Incorporated | Coated optical fiber |
| JP2013511748A (ja) * | 2009-11-18 | 2013-04-04 | ボストン サイエンティフィック サイムド，インコーポレイテッド | 実質的に球状形状を有する光ファイバの遠位端部分に関する方法および装置 |
| JP2023126895A (ja) * | 2018-01-25 | 2023-09-12 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法および光ファイバ |
| JP2024010854A (ja) * | 2022-07-13 | 2024-01-25 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ長尺体およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-03-04 JP JP3062582A patent/JPH04276706A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002075412A1 (en) * | 2001-03-14 | 2002-09-26 | Corning Incorporated | Coated optical fiber |
| US6596394B2 (en) | 2001-03-14 | 2003-07-22 | Corning Incorporated | Coated optical fiber |
| JP2013511748A (ja) * | 2009-11-18 | 2013-04-04 | ボストン サイエンティフィック サイムド，インコーポレイテッド | 実質的に球状形状を有する光ファイバの遠位端部分に関する方法および装置 |
| US10492864B2 (en) | 2009-11-18 | 2019-12-03 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Methods and apparatus related to a distal end portion of an optical fiber having a substantially spherical shape |
| JP2023126895A (ja) * | 2018-01-25 | 2023-09-12 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバの製造方法および光ファイバ |
| JP2024010854A (ja) * | 2022-07-13 | 2024-01-25 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ長尺体およびその製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |