JPH042803A - 紡糸口金 - Google Patents
紡糸口金Info
- Publication number
- JPH042803A JPH042803A JP10581990A JP10581990A JPH042803A JP H042803 A JPH042803 A JP H042803A JP 10581990 A JP10581990 A JP 10581990A JP 10581990 A JP10581990 A JP 10581990A JP H042803 A JPH042803 A JP H042803A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle piece
- spinneret
- soldering
- brazing
- nozzle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は合成繊維の紡糸に使用する紡糸口金に関するも
のである。
のである。
合成繊維の紡糸に使用する紡糸口金は、第３図に示すよ
うに円板状の口金本体１０に、多数の導入孔１１および
これに連通ずる紡出孔１２を形成しでなるものであり、
例えば溶融紡糸の場合は、溶融原液を紡出孔１２から紡
出させることによって、所定の形状、太さの合成繊維を
得るようになっていた。
うに円板状の口金本体１０に、多数の導入孔１１および
これに連通ずる紡出孔１２を形成しでなるものであり、
例えば溶融紡糸の場合は、溶融原液を紡出孔１２から紡
出させることによって、所定の形状、太さの合成繊維を
得るようになっていた。
上記口金本体１０の材質としては、ステンレス鋼などの
金属材、あるいはセラミックス、サーメット、超硬合金
などが用いられていた。
金属材、あるいはセラミックス、サーメット、超硬合金
などが用いられていた。
また、導入孔１１、紡出孔１２の近傍のみをセラミック
ス、サーメット、超硬合金などのノズルピースとし、こ
のノズルピースを金属製の口金本体１０に取付ける構造
のものもあった（特開昭５８−７６５１２号参照）。
ス、サーメット、超硬合金などのノズルピースとし、こ
のノズルピースを金属製の口金本体１０に取付ける構造
のものもあった（特開昭５８−７６５１２号参照）。
上記ステンレス鋼などの金属材からなる紡糸口金は、溶
融原液の炭化物が付着しやすく短期間で清掃作業が必要
であり、また耐摩耗性が低いため寿命が短いという問題
点があった。
融原液の炭化物が付着しやすく短期間で清掃作業が必要
であり、また耐摩耗性が低いため寿命が短いという問題
点があった。
また、セラミックス、サーメット、超硬合金などの硬質
材で一体的に形成した紡糸口金は、多数の紡出孔１２を
精度よ（形成することが困難であり、製造上の歩留りが
非常に悪く、コストも高いものであった。
材で一体的に形成した紡糸口金は、多数の紡出孔１２を
精度よ（形成することが困難であり、製造上の歩留りが
非常に悪く、コストも高いものであった。
したがって、セラミックス、サーメット、超硬合金など
からなるノズルピースを、金属製の口金本体に取付ける
構造のものが最も優れているが、この場合はノズルピー
スと口金本体の結合方法が難しかった。たとえば、単に
、境域め、圧入、機械的結合等の方法で結合するだけで
は、結合部分が完全にシールできずに溶融原液が漏れて
しまい、またロウ付けをすると、口金本体の方が熱膨張
率が大きいため、ロウ付は後の冷却時にノズルピース側
に大きな応力が加わり、クラックが発生してしまうとい
う問題点があった。
からなるノズルピースを、金属製の口金本体に取付ける
構造のものが最も優れているが、この場合はノズルピー
スと口金本体の結合方法が難しかった。たとえば、単に
、境域め、圧入、機械的結合等の方法で結合するだけで
は、結合部分が完全にシールできずに溶融原液が漏れて
しまい、またロウ付けをすると、口金本体の方が熱膨張
率が大きいため、ロウ付は後の冷却時にノズルピース側
に大きな応力が加わり、クラックが発生してしまうとい
う問題点があった。
上記に鑑みて本発明は、ノズルピースとしてセラミック
ス、サーメットまたは超硬合金を用い、口金本体として
前記ノズルピースの熱膨張率と同程度もしくは小さい熱
膨張率を持った金属を用いるとともに、これらノズルピ
ースと口金本体をロウ付けと境域めを併用して結合する
ようにしたものである。
ス、サーメットまたは超硬合金を用い、口金本体として
前記ノズルピースの熱膨張率と同程度もしくは小さい熱
膨張率を持った金属を用いるとともに、これらノズルピ
ースと口金本体をロウ付けと境域めを併用して結合する
ようにしたものである。
なお、本発明において熱膨張率とは、３０〜４００℃間
の平均熱膨張率のことを表している。
の平均熱膨張率のことを表している。
以下、本発明実施例を図によって説明する。
第１図に示す紡糸口金は、導入孔１ａと紡出孔１ｂを有
するノズルピース１を、口金本体２に形成した取付孔２
ａ内に配置して結合したものである。この結合構造は、
段部１ｃによってノズルピース１の抜けを防止するとと
もに、ノズルピースｌの先端側は境域め部３として境域
めにより結合し、後端側はロウ付は部４として、微小な
隙間にロウ材５を充填してロウ付げにより結合している
。
するノズルピース１を、口金本体２に形成した取付孔２
ａ内に配置して結合したものである。この結合構造は、
段部１ｃによってノズルピース１の抜けを防止するとと
もに、ノズルピースｌの先端側は境域め部３として境域
めにより結合し、後端側はロウ付は部４として、微小な
隙間にロウ材５を充填してロウ付げにより結合している
。
また、他の実施例を第２図に示すように、段部１ｃをな
くして、ノズルピース１をストレート形状とし、境域め
部３とロウ付は部４のみによって結合することも可能で
ある。
くして、ノズルピース１をストレート形状とし、境域め
部３とロウ付は部４のみによって結合することも可能で
ある。
なお、第１図、第２図では１個のノズルピース１しか示
していないが、口金本体２には、多数のノズルピース１
が同様に結合されている。
していないが、口金本体２には、多数のノズルピース１
が同様に結合されている。
上記ノズルピース１の材質は、第１表に示すように、ア
ルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素、などのセラ
ミックス、あるいはサーメット、超硬合金などを用いる
。なお、上記サーメットとは、４ａ、 ５ａ族の遷移金
属の炭化物、窒化物、あるいは炭窒化物（ＴｔＣ，Ｔｔ
Ｎ、 ＴｔＣＮ、 Ｎｂｃ、 ＴａＣ等）が５０重量％
以上と、鉄族金属（Ｆｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ）により構成
される、導電性を有する耐熱性焼結体である。
ルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素、などのセラ
ミックス、あるいはサーメット、超硬合金などを用いる
。なお、上記サーメットとは、４ａ、 ５ａ族の遷移金
属の炭化物、窒化物、あるいは炭窒化物（ＴｔＣ，Ｔｔ
Ｎ、 ＴｔＣＮ、 Ｎｂｃ、 ＴａＣ等）が５０重量％
以上と、鉄族金属（Ｆｅ、 Ｎｉ、 Ｃｏ）により構成
される、導電性を有する耐熱性焼結体である。
また、口金本体２としては、ノズルピース１の熱膨張率
と同程度もしくは低い熱膨張率を有する金属を用いる。
と同程度もしくは低い熱膨張率を有する金属を用いる。
たとえば、第１表に示すようにコバール、４２Ｎｉ合金
、インコロイ、インバー等ヲ用いればよい。
、インコロイ、インバー等ヲ用いればよい。
このように口金本体２の熱膨張率を、ノズルピース１よ
りもやや低いものとしであることによって、製造工程中
、ロウ付は後の冷却時にノズルピースｌに応力が加わら
ず、クラックが生じることはない。
りもやや低いものとしであることによって、製造工程中
、ロウ付は後の冷却時にノズルピースｌに応力が加わら
ず、クラックが生じることはない。
第１
表
〔以下余白〕
また、ノズルピース１と口金本体２の結合構造として、
境域めとロウ付けを併用しであるため、境域め部３によ
ってノズルピース１の平面方向の位置決めを正確にでき
、かつロウ付は部４によって結合部を完全にシールする
ことができる。
境域めとロウ付けを併用しであるため、境域め部３によ
ってノズルピース１の平面方向の位置決めを正確にでき
、かつロウ付は部４によって結合部を完全にシールする
ことができる。
さらに、第１図、第２図の実施例では、ノズルピース１
の先端側を境域め部３とし、後端側をロウ付は部４とし
ているが、逆に先端側をロウ付けし、後端側を境域めし
たものでもよい。ただし、ノズルピース１先端の紡出孔
１ｂの平面方向の位置決めを正確にするためには、ノズ
ルピース１の先端側を境域めすることが望ましい。
の先端側を境域め部３とし、後端側をロウ付は部４とし
ているが、逆に先端側をロウ付けし、後端側を境域めし
たものでもよい。ただし、ノズルピース１先端の紡出孔
１ｂの平面方向の位置決めを正確にするためには、ノズ
ルピース１の先端側を境域めすることが望ましい。
また、境域め部３の長さとロウ付は部４の長さの比率は
、ノズルピース１の材質、大きさ、あるいは使用条件等
に応じて異なるが、ロウ付は部４はシールを行うための
ものであるから特に長く形成しておく必要はなく、ロウ
付は部４の長さは結合部全体の半分以下としたものが優
れていた。
、ノズルピース１の材質、大きさ、あるいは使用条件等
に応じて異なるが、ロウ付は部４はシールを行うための
ものであるから特に長く形成しておく必要はなく、ロウ
付は部４の長さは結合部全体の半分以下としたものが優
れていた。
次に、上記ノズルピース１と口金本体２との結合方法に
ついて具体的に説明する。
ついて具体的に説明する。
ノズルピースｌとして、直径６＋ｎｎ＋ 、長さ２０ｍ
ｍ、段部１ｃの高さ３ ｍｍでＴｉＣ，ＴｉＮを主成分
とするサーメットを用い、口金本体２として４２Ｎ１合
金を用いた。まず、口金本体２に取付孔２ａを穿設する
が、このとき境域め部３に相当する部分はノズルピース
１の直径よりも小さく（境域め代０．００５ ｍｍ）
Ｌ。
ｍ、段部１ｃの高さ３ ｍｍでＴｉＣ，ＴｉＮを主成分
とするサーメットを用い、口金本体２として４２Ｎ１合
金を用いた。まず、口金本体２に取付孔２ａを穿設する
が、このとき境域め部３に相当する部分はノズルピース
１の直径よりも小さく（境域め代０．００５ ｍｍ）
Ｌ。
一方ロウ付は部４に相当する部分はノズルピース１の直
径よりも大きく（ロウ付は代０．０５ｍｍ）形成する。
径よりも大きく（ロウ付は代０．０５ｍｍ）形成する。
そして、ノズルピースｌのロウ付は部分には金属メツキ
又はメタライズを施しておいて、この取付孔２ａ内に圧
入し、ロウ付は代によって生じる隙間には銀ロウなどの
ロウ材５を配置しておいて、合体を約８５０℃に加熱し
た後冷却すれば、ノズルピース１の先端側は境域めされ
、後端側はロウ付けされることになる。
又はメタライズを施しておいて、この取付孔２ａ内に圧
入し、ロウ付は代によって生じる隙間には銀ロウなどの
ロウ材５を配置しておいて、合体を約８５０℃に加熱し
た後冷却すれば、ノズルピース１の先端側は境域めされ
、後端側はロウ付けされることになる。
上記結合方法は、ノズルピースＩ、口金本体２の材質を
変えても同様であるが、境域め代、ロウ付は代の大きさ
やロウ材の種類、ロウ付は温度などは、各材質に応じて
最適のものとすれば良い。
変えても同様であるが、境域め代、ロウ付は代の大きさ
やロウ材の種類、ロウ付は温度などは、各材質に応じて
最適のものとすれば良い。
また、上記結合方法では、一つの工程で境域めとロウ付
けを同時に行ったが、まず境域め工程を行い次にロウ付
は工程を行うようにしてもよい。
けを同時に行ったが、まず境域め工程を行い次にロウ付
は工程を行うようにしてもよい。
次に第１図に示す構造で、３４個のノズルピースを有す
る紡糸口金を試作し、使用試験を行った。
る紡糸口金を試作し、使用試験を行った。
第２表に示すように、ノズルピース１と口金本体２の材
質および結合構造を７種類に変化させたものを、それぞ
れ４個、合計２８個の紡糸口金を用意した。
質および結合構造を７種類に変化させたものを、それぞ
れ４個、合計２８個の紡糸口金を用意した。
それぞれ、製造時にクラックの発生したノズルピースの
数、接合後のノズルピース１の中心と取付孔２ａの中心
との最大偏心量を求めた。また、階１〜７について４個
の紡糸口金を１台のスピンボックスに取付けて、さまざ
まな圧力でポリマーの溶融紡糸を行い、４８時間保持し
たときに１ケ所でも漏れが発生したときの圧力を耐圧力
とした。
数、接合後のノズルピース１の中心と取付孔２ａの中心
との最大偏心量を求めた。また、階１〜７について４個
の紡糸口金を１台のスピンボックスに取付けて、さまざ
まな圧力でポリマーの溶融紡糸を行い、４８時間保持し
たときに１ケ所でも漏れが発生したときの圧力を耐圧力
とした。
結果は第２表に示す通りである。Ｎ１７は、口金本体２
としてステンレス（熱膨張率１１〜１７Ｘ１０−’／’
Ｃ）を用いたものであり、熱膨張差が大きいため製造時
にノズルピース１にクランクが生じ、使用試験を行うこ
とができなかった。また、鳩６はロウ付けのみによって
結合したため、ノズルピース１と取付孔２ａの最大偏心
量が０．０４〜０．０５ｍｍと大きく、ロウ付けが不均
一となり、紡糸時の耐圧力が１００Ｋｇ ７ｃｍ２と低
かった。さらに、１１ｈ５は境域めのみによって結合し
たため、結合部のシール性が悪く、紡糸時の耐圧力が１
５０ Ｋｇ／ｃｍ”と低かった。一般に、上記耐圧力は
２５０ Ｋｇ／ｃｍ２以上必要であるが、迎５〜７はい
ずれもこれを満たすものではなかった。
としてステンレス（熱膨張率１１〜１７Ｘ１０−’／’
Ｃ）を用いたものであり、熱膨張差が大きいため製造時
にノズルピース１にクランクが生じ、使用試験を行うこ
とができなかった。また、鳩６はロウ付けのみによって
結合したため、ノズルピース１と取付孔２ａの最大偏心
量が０．０４〜０．０５ｍｍと大きく、ロウ付けが不均
一となり、紡糸時の耐圧力が１００Ｋｇ ７ｃｍ２と低
かった。さらに、１１ｈ５は境域めのみによって結合し
たため、結合部のシール性が悪く、紡糸時の耐圧力が１
５０ Ｋｇ／ｃｍ”と低かった。一般に、上記耐圧力は
２５０ Ｋｇ／ｃｍ２以上必要であるが、迎５〜７はい
ずれもこれを満たすものではなかった。
これらに対し、逐１〜４の本発明実施例は、口金本体２
としてノズルピースｌと同程度または小さい熱膨張率を
有する金属を用い、境域めとロウ付けを併用しであるた
め、ノズルピースにクランクが発生することがなく、ノ
ズルピース１と取付孔２ａの最大偏心量が０．０１〜０
．０２ｍｍと小さいことがらシール性にも優れ、耐圧力
が３００ Ｋｇ／ｃｍ２以上と優れた結果を示した。
としてノズルピースｌと同程度または小さい熱膨張率を
有する金属を用い、境域めとロウ付けを併用しであるた
め、ノズルピースにクランクが発生することがなく、ノ
ズルピース１と取付孔２ａの最大偏心量が０．０１〜０
．０２ｍｍと小さいことがらシール性にも優れ、耐圧力
が３００ Ｋｇ／ｃｍ２以上と優れた結果を示した。
〔発明の効果〕
このように、本発明によれば、セラミックス、サーメッ
トまたは超硬合金からなるノズルピースを、該ノズルピ
ースの熱膨張率と同程度もしくは小さい熱膨張率の金属
からなる口金本体に、境域めとロウ付けを併用して取付
けたことによって、製造時にノズルピースにクラックが
発生することはなく、ノズルの位置決め性、結合部のシ
ール性にも優れた紡糸口金を得ることができる。また、
紡出孔がセラミックス、サーメット、超硬合金からなる
ため、溶融原液の炭化物の付着や摩耗が少なく長寿命と
でき、さらにノズルピースを取付ける構造であるため、
製造時の歩留りが良く、コストも低いなど、多くの特長
をもった紡糸口金を提供することができる。
トまたは超硬合金からなるノズルピースを、該ノズルピ
ースの熱膨張率と同程度もしくは小さい熱膨張率の金属
からなる口金本体に、境域めとロウ付けを併用して取付
けたことによって、製造時にノズルピースにクラックが
発生することはなく、ノズルの位置決め性、結合部のシ
ール性にも優れた紡糸口金を得ることができる。また、
紡出孔がセラミックス、サーメット、超硬合金からなる
ため、溶融原液の炭化物の付着や摩耗が少なく長寿命と
でき、さらにノズルピースを取付ける構造であるため、
製造時の歩留りが良く、コストも低いなど、多くの特長
をもった紡糸口金を提供することができる。
第１図、第２図はそれぞれ本発明実施例に係る紡糸ノズ
ルの部分断面図である。 第３図は従来の紡糸ノズルを示す一部破断側面図である
。 ｌ：ノズルピース １ｂ：紡出孔 ３：境域め部 ５：ロウ付 １ａ：導入孔 ２：口金本体 ４：ロウ付は部
ルの部分断面図である。 第３図は従来の紡糸ノズルを示す一部破断側面図である
。 ｌ：ノズルピース １ｂ：紡出孔 ３：境域め部 ５：ロウ付 １ａ：導入孔 ２：口金本体 ４：ロウ付は部
Claims (1)
- セラミックス、サーメットまたは超硬合金からなるノズ
ルピースを、該ノズルピースの熱膨張率と同程度もしく
は小さい熱膨張率を持った金属からなる口金本体に、焼
嵌めとロウ付けを併用して取付けたことを特徴とする紡
糸口金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2105819A JP2547116B2 (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | 紡糸口金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2105819A JP2547116B2 (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | 紡糸口金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH042803A true JPH042803A (ja) | 1992-01-07 |
| JP2547116B2 JP2547116B2 (ja) | 1996-10-23 |
Family
ID=14417685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2105819A Expired - Lifetime JP2547116B2 (ja) | 1990-04-20 | 1990-04-20 | 紡糸口金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2547116B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998011281A1 (fr) * | 1996-09-13 | 1998-03-19 | Filtration Systems Inc. | Filiere et son procede de fabrication |
-
1990
- 1990-04-20 JP JP2105819A patent/JP2547116B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998011281A1 (fr) * | 1996-09-13 | 1998-03-19 | Filtration Systems Inc. | Filiere et son procede de fabrication |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2547116B2 (ja) | 1996-10-23 |
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