JPH10130942A - 紡糸口金とその製造方法 - Google Patents
紡糸口金とその製造方法Info
- Publication number
- JPH10130942A JPH10130942A JP8278096A JP27809696A JPH10130942A JP H10130942 A JPH10130942 A JP H10130942A JP 8278096 A JP8278096 A JP 8278096A JP 27809696 A JP27809696 A JP 27809696A JP H10130942 A JPH10130942 A JP H10130942A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spinneret
- nozzle piece
- sintered
- nozzle
- base body
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 28
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 16
- 239000011195 cermet Substances 0.000 claims abstract description 10
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 25
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 claims description 5
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 abstract description 8
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 abstract description 6
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 description 22
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 17
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 13
- DOIRQSBPFJWKBE-UHFFFAOYSA-N dibutyl phthalate Chemical compound CCCCOC(=O)C1=CC=CC=C1C(=O)OCCCC DOIRQSBPFJWKBE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 8
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 4
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000012209 synthetic fiber Substances 0.000 description 4
- 229920002994 synthetic fiber Polymers 0.000 description 4
- QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N Acetic acid Chemical compound CC(O)=O QTBSBXVTEAMEQO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 3
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 3
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010432 diamond Substances 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 238000005238 degreasing Methods 0.000 description 2
- 239000005038 ethylene vinyl acetate Substances 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 229920001490 poly(butyl methacrylate) polymer Polymers 0.000 description 2
- 229920001200 poly(ethylene-vinyl acetate) Polymers 0.000 description 2
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 2
- 239000011550 stock solution Substances 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- SOGAXMICEFXMKE-UHFFFAOYSA-N Butylmethacrylate Chemical compound CCCCOC(=O)C(C)=C SOGAXMICEFXMKE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017318 Mo—Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003271 Ni-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004372 Polyvinyl alcohol Substances 0.000 description 1
- 229910052581 Si3N4 Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N Vinyl acetate Chemical compound CC(=O)OC=C XTXRWKRVRITETP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 1
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910021385 hard carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000000462 isostatic pressing Methods 0.000 description 1
- 238000002074 melt spinning Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002077 partially stabilized zirconia Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920006149 polyester-amide block copolymer Polymers 0.000 description 1
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920002451 polyvinyl alcohol Polymers 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N silicon nitride Chemical compound N12[Si]34N5[Si]62N3[Si]51N64 HQVNEWCFYHHQES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007582 slurry-cast process Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- RSAQARAFWMUYLL-UHFFFAOYSA-N tic-10 Chemical compound CC1=CC=CC=C1CN1C(CCN(CC=2C=CC=CC=2)C2)=C2C(=O)N2CCN=C21 RSAQARAFWMUYLL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐摩耗性および離型性を解決して、セラ
ミック、サーメットまたは超硬合金のノズルピースを用
いた紡糸口金を能率的に製造する手段を提供することを
目的としている。 【解決手段】 上記課題は、ノズルピースと口金本体が
熱膨張係数のほぼ等しい材質からなっており、ノズルピ
ースと口金本体の間が焼結一体化接合されている紡糸口
金によって解決される。
ミック、サーメットまたは超硬合金のノズルピースを用
いた紡糸口金を能率的に製造する手段を提供することを
目的としている。 【解決手段】 上記課題は、ノズルピースと口金本体が
熱膨張係数のほぼ等しい材質からなっており、ノズルピ
ースと口金本体の間が焼結一体化接合されている紡糸口
金によって解決される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、合成繊維の紡糸に
使用される紡糸口金に関するものである。
使用される紡糸口金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】円板状の口金本体に多数の通孔からなる
ノズル部を穿孔した紡糸口金が合成繊維の紡糸に使用さ
れている。上記ノズル部の通孔は出口側が口径の小さい
紡出孔となっており、入口側は比較的口径の大きな導入
孔となっている。この口金の紡出孔から溶融原液を紡出
させることによって、所定の形状と太さを有する合成繊
維を得ることができる。
ノズル部を穿孔した紡糸口金が合成繊維の紡糸に使用さ
れている。上記ノズル部の通孔は出口側が口径の小さい
紡出孔となっており、入口側は比較的口径の大きな導入
孔となっている。この口金の紡出孔から溶融原液を紡出
させることによって、所定の形状と太さを有する合成繊
維を得ることができる。
【０００３】従来の紡糸口金はステンレス鋼等の金属材
で一体に製作されているものが多かったが、この種の金
属材で作られた紡糸口金は、耐摩耗性が充分ではないの
で寿命が短かかった。しかも離型性が充分でない為に溶
融原液の炭化物が付着し易く、紡糸口金表面の清掃を頻
繁に行う必要があった。これらを改良する為、口金本体
をセラミック等の耐摩耗性に富み離型性の良い材質製作
することが検討されたが、微細な紡出孔を多数有する口
金を高精度で一体成形することができなかった。即ち、
ポリエステルやポリアミド等の融点の高い合成繊維を紡
出する場合には、高温且つ高圧がかかる為に、紡糸口金
が高精度でないと液漏れ、繊度斑等の問題が発生し、使
用が困難であった。
で一体に製作されているものが多かったが、この種の金
属材で作られた紡糸口金は、耐摩耗性が充分ではないの
で寿命が短かかった。しかも離型性が充分でない為に溶
融原液の炭化物が付着し易く、紡糸口金表面の清掃を頻
繁に行う必要があった。これらを改良する為、口金本体
をセラミック等の耐摩耗性に富み離型性の良い材質製作
することが検討されたが、微細な紡出孔を多数有する口
金を高精度で一体成形することができなかった。即ち、
ポリエステルやポリアミド等の融点の高い合成繊維を紡
出する場合には、高温且つ高圧がかかる為に、紡糸口金
が高精度でないと液漏れ、繊度斑等の問題が発生し、使
用が困難であった。
【０００４】このような問題を解決するものとして、ノ
ズル部を口金本体とは別体のノズルピースとして耐摩耗
性に富み且つ離型性の良いセラミック、サーメットや、
超硬合金等で製作し、これを別に製作した口金本体に焼
嵌め、ロウ付け等の固着方法で取り付けた紡糸口金が提
案されている（特開平４−２８０３号公報、特開平４−
２８０６号公報、特開平４−２４２０７号公報、実開平
４−４４３７８号公報、特開平４−２７２２０７号公
報、参照）。
ズル部を口金本体とは別体のノズルピースとして耐摩耗
性に富み且つ離型性の良いセラミック、サーメットや、
超硬合金等で製作し、これを別に製作した口金本体に焼
嵌め、ロウ付け等の固着方法で取り付けた紡糸口金が提
案されている（特開平４−２８０３号公報、特開平４−
２８０６号公報、特開平４−２４２０７号公報、実開平
４−４４３７８号公報、特開平４−２７２２０７号公
報、参照）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ような、異なる材質で別体にて製作した口金本体とノズ
ルピースとを焼嵌め、圧入、両者の間に緩衝材料を介在
したロウ付け、またはこれらを併用して結合する方法の
提案は、製造上非能率であるばかりでなく結合信頼性に
乏しい。すなわち、熱膨張係数の大きな材料を用いた口
金本体を用いて、熱膨張係数の小さいノズルピースをロ
ウ付けすると、ロウ付け温度より室温まで降温した状態
では、欠陥は現れないが、紡糸温度（２００℃〜３００
℃）への昇温、付着したポリマー炭化物の清掃(５００
℃)のための昇温、紡糸終了後室温への降温の熱サイク
ルにより結合部にクラックが生じ、その結果、接合強度
を満足できなくなる。ノズルピースより熱膨張係数の小
さい材料を口金本体に用いると高温より冷却して室温に
至る間に両部品の間に残留応力が生じクラック等の欠陥
が生じる。また、緩衝材を介して口金本体にノズルピー
スを圧入する方法も同様に、高温に長時間にわたり接合
体を曝すことにより緩衝材が塑性変形を起こす。その結
果、圧入時の強度を維持することができず、接合強度を
満足できない。
ような、異なる材質で別体にて製作した口金本体とノズ
ルピースとを焼嵌め、圧入、両者の間に緩衝材料を介在
したロウ付け、またはこれらを併用して結合する方法の
提案は、製造上非能率であるばかりでなく結合信頼性に
乏しい。すなわち、熱膨張係数の大きな材料を用いた口
金本体を用いて、熱膨張係数の小さいノズルピースをロ
ウ付けすると、ロウ付け温度より室温まで降温した状態
では、欠陥は現れないが、紡糸温度（２００℃〜３００
℃）への昇温、付着したポリマー炭化物の清掃(５００
℃)のための昇温、紡糸終了後室温への降温の熱サイク
ルにより結合部にクラックが生じ、その結果、接合強度
を満足できなくなる。ノズルピースより熱膨張係数の小
さい材料を口金本体に用いると高温より冷却して室温に
至る間に両部品の間に残留応力が生じクラック等の欠陥
が生じる。また、緩衝材を介して口金本体にノズルピー
スを圧入する方法も同様に、高温に長時間にわたり接合
体を曝すことにより緩衝材が塑性変形を起こす。その結
果、圧入時の強度を維持することができず、接合強度を
満足できない。
【０００６】本発明は、従来の問題点である耐摩耗性お
よび離型性を解決して、セラミック、サーメットまたは
超硬合金のノズルピースを用いた紡糸口金を能率的に製
造する手段を提供することを目的としている。
よび離型性を解決して、セラミック、サーメットまたは
超硬合金のノズルピースを用いた紡糸口金を能率的に製
造する手段を提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記問題を解決する手段
として、まず紡糸口金の表面をセラミック質材料または
カーボン硬質膜でコーティングする方法を検討したが、
コストアップに繁がるばかりでなく、熱サイクルに対す
る信頼性に乏しく、また紡出孔の内面にコーティングは
届かないため、耐久性の向上を画することは難しかっ
た。そこで、さらに検討を進め、セラミック、サーメッ
トまたは超硬合金をもちいたノズルピースと同材質から
なる口金本体を接合すれば熱膨張の違いによる製造上お
よび使用上の事故はおこらないことに気付いた。
として、まず紡糸口金の表面をセラミック質材料または
カーボン硬質膜でコーティングする方法を検討したが、
コストアップに繁がるばかりでなく、熱サイクルに対す
る信頼性に乏しく、また紡出孔の内面にコーティングは
届かないため、耐久性の向上を画することは難しかっ
た。そこで、さらに検討を進め、セラミック、サーメッ
トまたは超硬合金をもちいたノズルピースと同材質から
なる口金本体を接合すれば熱膨張の違いによる製造上お
よび使用上の事故はおこらないことに気付いた。
【０００８】本発明は上記知見を発展させて完成させた
ものであり、本発明にかかる紡糸口金は、ノズルピース
と口金本体からなる紡糸口金であって、少なくともノズ
ルピースがセラミック、サーメット或いは超硬合金等の
硬質材料からなり、口金全体がノズルピースと同材質か
または熱膨張係数が等しい粉末冶金法材料から成り、口
金全体の焼結温度にて拡散接合して一体となることが可
能な材料同士の組合せで製造され、両者が一体化されて
いることを特徴としている。
ものであり、本発明にかかる紡糸口金は、ノズルピース
と口金本体からなる紡糸口金であって、少なくともノズ
ルピースがセラミック、サーメット或いは超硬合金等の
硬質材料からなり、口金全体がノズルピースと同材質か
または熱膨張係数が等しい粉末冶金法材料から成り、口
金全体の焼結温度にて拡散接合して一体となることが可
能な材料同士の組合せで製造され、両者が一体化されて
いることを特徴としている。
【０００９】すなわち、本発明は、ノズルピースと口金
本体が熱膨張係数のほぼ等しい材質からなっており、ノ
ズルピースと口金本体の間が焼結一体化接合されている
紡糸口金と予備焼結又は本焼結されたノズルピースを、
焼成寸法を焼成ノズルピースの寸法に設定して粉末冶金
法で形成された未焼結又は予備焼結された口金本体に組
み合わせて焼結することを特徴とする上記の紡糸口金の
製造方に関するものである。
本体が熱膨張係数のほぼ等しい材質からなっており、ノ
ズルピースと口金本体の間が焼結一体化接合されている
紡糸口金と予備焼結又は本焼結されたノズルピースを、
焼成寸法を焼成ノズルピースの寸法に設定して粉末冶金
法で形成された未焼結又は予備焼結された口金本体に組
み合わせて焼結することを特徴とする上記の紡糸口金の
製造方に関するものである。
【００１０】この紡糸口金は、耐摩耗性に富み且つ離型
性の良いセラミック又はサーメット、或いは超硬合金で
製作されているので、従来の金属性口金に較べて寿命が
長い。又、ノズルピースと口金本体とを共にセラミック
又はサーメット、或いは超硬合金で製作し、両者を焼結
で一体化するので、多数のノズルピースを同時に接合す
ることができ、能率的である。しかも、ロウ付けのよう
に煩雑な準備作業が不要であるから、製造も容易であ
る。
性の良いセラミック又はサーメット、或いは超硬合金で
製作されているので、従来の金属性口金に較べて寿命が
長い。又、ノズルピースと口金本体とを共にセラミック
又はサーメット、或いは超硬合金で製作し、両者を焼結
で一体化するので、多数のノズルピースを同時に接合す
ることができ、能率的である。しかも、ロウ付けのよう
に煩雑な準備作業が不要であるから、製造も容易であ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を実施する形態例に
ついて説明する。
ついて説明する。
【００１２】図１において、この紡糸口金１は一般的に
円板状であり、口金全体２と多数のノズルピース３を接
合一体化してなる。
円板状であり、口金全体２と多数のノズルピース３を接
合一体化してなる。
【００１３】ノズルピース３は、一般的には円棒状であ
り、その芯部に紡糸孔５が穿孔されている。紡糸孔５に
は比較的口径の大きい導入部５ａと、極めて微細な紡出
部５ｂが設けられている。この紡糸孔５を流線形状に成
形しておくと液の流れが円滑且つ均一になり糸の太さの
バラツキ、糸切れ等の問題が生じにくくなるので好まし
い。必要により、紡出部５ｂ側へ外形を先細にすること
ができる。
り、その芯部に紡糸孔５が穿孔されている。紡糸孔５に
は比較的口径の大きい導入部５ａと、極めて微細な紡出
部５ｂが設けられている。この紡糸孔５を流線形状に成
形しておくと液の流れが円滑且つ均一になり糸の太さの
バラツキ、糸切れ等の問題が生じにくくなるので好まし
い。必要により、紡出部５ｂ側へ外形を先細にすること
ができる。
【００１４】ノズルピースは焼成硬さがＨｖ５００以
上、特にＨｖ１０００以上のものがノズルピース紡糸孔
５の摩耗に対して好ましい。硬さ測定は、便宜的に金属
材料に適用されるＪＩＳ Ｚ ２２５１の微少硬さ試験方
を用いて行う。
上、特にＨｖ１０００以上のものがノズルピース紡糸孔
５の摩耗に対して好ましい。硬さ測定は、便宜的に金属
材料に適用されるＪＩＳ Ｚ ２２５１の微少硬さ試験方
を用いて行う。
【００１５】ノズルピース３の熱膨張係数は少なくとも
室温より口金本体２と接合される温度範囲で口金本体の
熱膨張係数とほぼ等しいことが必要である。ノズルピー
スと口金本体との熱膨張係数の差は０.３×１０-6／℃
以下、好ましくは０.１×１０ -6／℃以下、さらに好ま
しくは０．０５×１０-6／℃以下である。
室温より口金本体２と接合される温度範囲で口金本体の
熱膨張係数とほぼ等しいことが必要である。ノズルピー
スと口金本体との熱膨張係数の差は０.３×１０-6／℃
以下、好ましくは０.１×１０ -6／℃以下、さらに好ま
しくは０．０５×１０-6／℃以下である。
【００１６】このような材質のものには各種セラミッ
ク、サーメット及び超硬合金等がある。セラミックの例
としてはアルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素
等、サーメットの例としては、ＴｉＣ−Ｎｉ系、ＴｉＣ
−Ｍｏ−Ｎｉ系、超硬合金の例としては、ＷＣ−ＣＯ
系、ＷＣ−ＴｉＣ−ＣＯ系、ＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃ
Ｏ系等がある。
ク、サーメット及び超硬合金等がある。セラミックの例
としてはアルミナ、ジルコニア、炭化珪素、窒化珪素
等、サーメットの例としては、ＴｉＣ−Ｎｉ系、ＴｉＣ
−Ｍｏ−Ｎｉ系、超硬合金の例としては、ＷＣ−ＣＯ
系、ＷＣ−ＴｉＣ−ＣＯ系、ＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃ
Ｏ系等がある。
【００１７】口金本体２とノズルピース３の熱膨張量と
の差が５μｍ以下特に１μｍ以下のものが好ましい。こ
の口金全体２の材質は、口金本体２の焼結温度にてノズ
ルピース３に拡散接合して一体化しうるものである。こ
のような材質の例としてはノズルピース２と同様のもの
を挙げることができる。
の差が５μｍ以下特に１μｍ以下のものが好ましい。こ
の口金全体２の材質は、口金本体２の焼結温度にてノズ
ルピース３に拡散接合して一体化しうるものである。こ
のような材質の例としてはノズルピース２と同様のもの
を挙げることができる。
【００１８】ノズルピースと口金本体を同一材料である
場合にも別体とするのは高い寸法精度が要求される数十
個の紡糸孔をすべて要求値に入れることは技術上に困難
が伴うためである。
場合にも別体とするのは高い寸法精度が要求される数十
個の紡糸孔をすべて要求値に入れることは技術上に困難
が伴うためである。
【００１９】接合の機構は、未焼結または予備焼結され
た口金本体嵌合孔径７ａが焼成過程で収縮して孔径が減
少し、孔の内側面が予備焼結または焼結されたノズルピ
ースの外径３ａの側面と接触する。焼成温度に保持する
間に、接触面では固相状態で表面拡散が進行して接触面
の空隙が外部に追い出され、接触面が広がって、口金本
体２とノズルピース３とは一体化接合される。この接合
方法を完全にするためには適当な接合代を取り、口金本
体２の成形体に設けた嵌合孔径４を僅かに小さく設定
し、接合時の締め代とすることが好ましい。接合部分を
切断して観察することにより上記接合の状態が観察でき
る。接合温度は選択される材料の焼成温度に等しく、粒
径、粒度分布により変化する。平均粒径０．４μｍのア
ルミナセラミックを用いた接合を例に取ると１６００℃
〜１６５０℃１時間の保持で十分の接合強度が得られ、
これ以上の長時間保持又は接合温度の上昇を行う必要の
ないことが実験で明らかとなった。
た口金本体嵌合孔径７ａが焼成過程で収縮して孔径が減
少し、孔の内側面が予備焼結または焼結されたノズルピ
ースの外径３ａの側面と接触する。焼成温度に保持する
間に、接触面では固相状態で表面拡散が進行して接触面
の空隙が外部に追い出され、接触面が広がって、口金本
体２とノズルピース３とは一体化接合される。この接合
方法を完全にするためには適当な接合代を取り、口金本
体２の成形体に設けた嵌合孔径４を僅かに小さく設定
し、接合時の締め代とすることが好ましい。接合部分を
切断して観察することにより上記接合の状態が観察でき
る。接合温度は選択される材料の焼成温度に等しく、粒
径、粒度分布により変化する。平均粒径０．４μｍのア
ルミナセラミックを用いた接合を例に取ると１６００℃
〜１６５０℃１時間の保持で十分の接合強度が得られ、
これ以上の長時間保持又は接合温度の上昇を行う必要の
ないことが実験で明らかとなった。
【００２０】接合強度は図３に示すように接合完了した
紡糸口金１を固定し、ノズルピース３に垂直に加重を加
えて測定する。
紡糸口金１を固定し、ノズルピース３に垂直に加重を加
えて測定する。
【００２１】本発明のノズルピース及び口金本体は上記
の形状に限定されるものではなく如何なる形状もとるこ
とができる。
の形状に限定されるものではなく如何なる形状もとるこ
とができる。
【００２２】図２に於ける接合前の状態で口金本体成形
体６は、上下に通ずる嵌合孔７が多数（通常は数十個）
穿設されている。ノズルピース３は通常焼成体または予
備焼結体の状態で嵌合孔７に組み立てられ、焼結接合さ
れる。
体６は、上下に通ずる嵌合孔７が多数（通常は数十個）
穿設されている。ノズルピース３は通常焼成体または予
備焼結体の状態で嵌合孔７に組み立てられ、焼結接合さ
れる。
【００２３】この口金本体２は粉末冶金で通常用いられ
る方法、例えば乾式プレス成形法、泥漿鋳込み法、ラバ
ープレス法（ＣＩＰ法）等で成形できる。また、ノズル
ピースは粉末射出成形法で成形するか、口金本体と同様
の方法でブランクを作り、二次加工により紡糸孔形状を
加工する。ノズルピース３を粉末射出成形法で成形すれ
ば紡糸孔５を同時に形成できるので好ましい。
る方法、例えば乾式プレス成形法、泥漿鋳込み法、ラバ
ープレス法（ＣＩＰ法）等で成形できる。また、ノズル
ピースは粉末射出成形法で成形するか、口金本体と同様
の方法でブランクを作り、二次加工により紡糸孔形状を
加工する。ノズルピース３を粉末射出成形法で成形すれ
ば紡糸孔５を同時に形成できるので好ましい。
【００２４】本発明の口金本体２の成形は一般に行われ
ている成型法と比較して特別な方法を取る必要はない。
口金本体は粉末成形プレスや静水圧プレスを用いて成形
する方法が取られる。粉末成形プレスでの成形はバイン
ダーとしてポリビニルアルコールやポリエチレングリコ
ールが用いられ、密度４のアルミナ原料粉を例に取ると
原料粉１００重量部に対して、１〜３重量部が加えられ
る。静水圧プレスを用いる成形では同様のバインダが約
０．５重量部加えられる。
ている成型法と比較して特別な方法を取る必要はない。
口金本体は粉末成形プレスや静水圧プレスを用いて成形
する方法が取られる。粉末成形プレスでの成形はバイン
ダーとしてポリビニルアルコールやポリエチレングリコ
ールが用いられ、密度４のアルミナ原料粉を例に取ると
原料粉１００重量部に対して、１〜３重量部が加えられ
る。静水圧プレスを用いる成形では同様のバインダが約
０．５重量部加えられる。
【００２５】ノズルピース３と結合するために口金本体
成形体６に設けた嵌合孔７の孔径７ａは、焼成完了時
に、、正確に焼成ノズルピースの外径３ａに等しいかま
たは僅かに例えば５０〜１００μｍ程度小さく、締め代
の信頼性を得るのに重要となるため、接合前に完成寸法
に加工を施しても良い。
成形体６に設けた嵌合孔７の孔径７ａは、焼成完了時
に、、正確に焼成ノズルピースの外径３ａに等しいかま
たは僅かに例えば５０〜１００μｍ程度小さく、締め代
の信頼性を得るのに重要となるため、接合前に完成寸法
に加工を施しても良い。
【００２６】成形された口金本体６には焼成寸法の９５
％程度まで予備焼結して接合の際の取扱いに支障の無い
程度の強度を得ることが好ましい。
％程度まで予備焼結して接合の際の取扱いに支障の無い
程度の強度を得ることが好ましい。
【００２７】成形体または予備焼結を施した口金本体６
の嵌合孔７とノズルピース３を組み合わせ、焼結を行
う。焼結温度及び雰囲気は口金本体及びノズルピースの
焼結条件により選定するが、焼結保持温度で１〜４時間
程度、通常２〜３時間である。
の嵌合孔７とノズルピース３を組み合わせ、焼結を行
う。焼結温度及び雰囲気は口金本体及びノズルピースの
焼結条件により選定するが、焼結保持温度で１〜４時間
程度、通常２〜３時間である。
【００２８】このようにして得られた紡糸口金は、ノズ
ル部分（ノズルビース）の材質がセラミックやサーメッ
ト、或いは超硬合金であるから、耐摩耗性に優れてお
り、高寿命であり、特にセラミックは離型性も良く炭化
物の付着も少ない。又、ノズルピースを保持する口金本
体２も同様なセラミックやサーメット、或いは超硬合金
で製作されているので、熱膨張率がほぼ同じであり、実
際の紡糸作業における昇降温の繰り返しの後にも、残留
応力の発生による接合部の破壊の生じる恐れはない。
ル部分（ノズルビース）の材質がセラミックやサーメッ
ト、或いは超硬合金であるから、耐摩耗性に優れてお
り、高寿命であり、特にセラミックは離型性も良く炭化
物の付着も少ない。又、ノズルピースを保持する口金本
体２も同様なセラミックやサーメット、或いは超硬合金
で製作されているので、熱膨張率がほぼ同じであり、実
際の紡糸作業における昇降温の繰り返しの後にも、残留
応力の発生による接合部の破壊の生じる恐れはない。
【００２９】
【実施例】以下、本発明実施例を説明する。
【００３０】実施例１ 図１に示す紡糸口金をアルミナ系セラミック材料を用い
て製作した。セラミック組成は０.４μｍのＡｌ2Ｏ3 １
００重量部に、ＭｇＯ ０.５重量部、Ｃｒ2Ｏ3 ２.５重
量部を添加したものとした。原料粉に３．０重量部の成
形用有機バインダ（ポリエチレングリコール）を加え
１.５ｔ／ｃｍ2でプレス成形を行い、直径８９．２ｃ
ｍ、高さ１４．２ｃｍ、嵌合孔径５．９５ｍｍの口金本
体の成形体を得た。成形体は大気焼成炉で１４５０℃、
１時間の焼成を行い、９５％まで焼成収縮し、嵌合孔径
寸法が焼成寸法径より大きい予備焼結体とした。ノズル
ピースは口金本体と同様の組成の原料粉１００重量部に
対してＰＢＭＡ（ポリブチルメタクリレート）８.９４
重量部、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル共重合体）４.４
７重量部、ＰＳ（ポリスチレン）１．４９重量部、ステ
アリン酸３．３４重量部、ＤＢＰ（ジブチルフタレー
ト）１．７０重量部を加え射出成形機で成形した。次い
で、大気脱脂炉でバインダを除去した後大気焼成炉中１
６００℃、１時間の焼成を行なった。この焼成体は外径
５ｍｍ、高さ１２．２ｃｍでほぼ真密度に達しており、
Ｈｖ１８００の焼成硬さを有していた。
て製作した。セラミック組成は０.４μｍのＡｌ2Ｏ3 １
００重量部に、ＭｇＯ ０.５重量部、Ｃｒ2Ｏ3 ２.５重
量部を添加したものとした。原料粉に３．０重量部の成
形用有機バインダ（ポリエチレングリコール）を加え
１.５ｔ／ｃｍ2でプレス成形を行い、直径８９．２ｃ
ｍ、高さ１４．２ｃｍ、嵌合孔径５．９５ｍｍの口金本
体の成形体を得た。成形体は大気焼成炉で１４５０℃、
１時間の焼成を行い、９５％まで焼成収縮し、嵌合孔径
寸法が焼成寸法径より大きい予備焼結体とした。ノズル
ピースは口金本体と同様の組成の原料粉１００重量部に
対してＰＢＭＡ（ポリブチルメタクリレート）８.９４
重量部、ＥＶＡ（エチレン酢酸ビニル共重合体）４.４
７重量部、ＰＳ（ポリスチレン）１．４９重量部、ステ
アリン酸３．３４重量部、ＤＢＰ（ジブチルフタレー
ト）１．７０重量部を加え射出成形機で成形した。次い
で、大気脱脂炉でバインダを除去した後大気焼成炉中１
６００℃、１時間の焼成を行なった。この焼成体は外径
５ｍｍ、高さ１２．２ｃｍでほぼ真密度に達しており、
Ｈｖ１８００の焼成硬さを有していた。
【００３１】得られた口金本体予備焼結体６の嵌合孔７
にノズルピース焼結体３を図２に示すように組み合わせ
て、焼成用セッター８上で、大気焼成炉を用い１６００
℃、１時間の焼成を行った。焼結体は直径７５ｃｍ、高
さ１２．２ｃｍに収縮していた。
にノズルピース焼結体３を図２に示すように組み合わせ
て、焼成用セッター８上で、大気焼成炉を用い１６００
℃、１時間の焼成を行った。焼結体は直径７５ｃｍ、高
さ１２．２ｃｍに収縮していた。
【００３２】焼成後、接合強度をノズルピースの口金本
体からの抜き力で測定したところ、すべて５５０ｋｇ／
ｃｍ2以上の値を示し、紡糸工程で必要とされる耐圧力
２５０ｋｇ／ｃｍ2を満足した。また接合部分のシール
性をレッドチェック試験で評価したところ、漏れは発見
できず、良好な接合を示した。尚、焼成体の熱膨張係数
は７．１×１０-6／℃（３０〜４００℃）であった。
体からの抜き力で測定したところ、すべて５５０ｋｇ／
ｃｍ2以上の値を示し、紡糸工程で必要とされる耐圧力
２５０ｋｇ／ｃｍ2を満足した。また接合部分のシール
性をレッドチェック試験で評価したところ、漏れは発見
できず、良好な接合を示した。尚、焼成体の熱膨張係数
は７．１×１０-6／℃（３０〜４００℃）であった。
【００３３】得られた紡糸口金ブランクは、上下面をダ
イヤモンド砥石で研削し所定の仕上げ寸法とした。これ
をスピンヘッドに取付け３００ｋｇ／ｃｍ2で５０時間
の溶融紡糸を行ったところ、接合面からのポリマーの漏
れは発生せず、良好なシール性を示した。
イヤモンド砥石で研削し所定の仕上げ寸法とした。これ
をスピンヘッドに取付け３００ｋｇ／ｃｍ2で５０時間
の溶融紡糸を行ったところ、接合面からのポリマーの漏
れは発生せず、良好なシール性を示した。
【００３４】実施例２ ジルコニア９７モルに対し３モルのＹ2Ｏ3を含む部分安
定化ジルコニア（平均粒径０．３μｍ）にアルミナを２
０重量％、バインダとしてＥＢＳ（エチレン、酢酸ビニ
ル、ポリスチレン共重合体）６６重量％、ＤＢＰ（フタ
ル酸ジブチル）１４．８重量％、ポリエチレンワックス
１０重量％、ＡＰＯ（アタクチックポリオレフィン）
９．２重量％を含む混合物を用いた。この材料を用いて
ノズルピースを粉末射出成形法で成形した。これを、脱
脂工程を経て１４８０℃で大気焼成を行い、相対密度９
９．５％、Ｈｖ１３００の焼成体を得、この焼成体の外
径３ａをセンタレス加工した。ノズルピースと同じ材料
を用いてＣＩＰ法（低温静水圧成形法）にて口金本体６
を成形した後、収縮率を見込んで嵌合孔径７ａを機械加
工した。口金本体成形体と焼成ノズルピースを焼成用セ
ッター８上に組み合わせ、大気焼成炉を用い１４８０
℃、１．５時間焼成を行った。焼成体の熱膨張係数は１
０．５×１０-6／℃（３０〜４００℃）であった。
定化ジルコニア（平均粒径０．３μｍ）にアルミナを２
０重量％、バインダとしてＥＢＳ（エチレン、酢酸ビニ
ル、ポリスチレン共重合体）６６重量％、ＤＢＰ（フタ
ル酸ジブチル）１４．８重量％、ポリエチレンワックス
１０重量％、ＡＰＯ（アタクチックポリオレフィン）
９．２重量％を含む混合物を用いた。この材料を用いて
ノズルピースを粉末射出成形法で成形した。これを、脱
脂工程を経て１４８０℃で大気焼成を行い、相対密度９
９．５％、Ｈｖ１３００の焼成体を得、この焼成体の外
径３ａをセンタレス加工した。ノズルピースと同じ材料
を用いてＣＩＰ法（低温静水圧成形法）にて口金本体６
を成形した後、収縮率を見込んで嵌合孔径７ａを機械加
工した。口金本体成形体と焼成ノズルピースを焼成用セ
ッター８上に組み合わせ、大気焼成炉を用い１４８０
℃、１．５時間焼成を行った。焼成体の熱膨張係数は１
０．５×１０-6／℃（３０〜４００℃）であった。
【００３５】接合された紡糸口金ブランクは実施例１で
行ったと同様に抜き力を測定したところ、すべて５５０
ｋｇ／ｃｍ2以上の値を示し、紡糸工程で必要とされる
耐圧力２５０ｋｇ／ｃｍ2を満足した。また接合部分の
シール性をレッドチェック試験で評価したところ、漏れ
は発見できず、良好な接合を示した。得られた紡糸口金
ブランクは、上下面をダイヤモンド砥石で研削し所定の
仕上げ寸法とした。これをスピンヘッドに取付け３００
ｋｇ／ｃｍ2で５０時間の溶融紡糸を行ったところ、接
合面からのポリマーの漏れは発生せず、良好なシール性
を示した。
行ったと同様に抜き力を測定したところ、すべて５５０
ｋｇ／ｃｍ2以上の値を示し、紡糸工程で必要とされる
耐圧力２５０ｋｇ／ｃｍ2を満足した。また接合部分の
シール性をレッドチェック試験で評価したところ、漏れ
は発見できず、良好な接合を示した。得られた紡糸口金
ブランクは、上下面をダイヤモンド砥石で研削し所定の
仕上げ寸法とした。これをスピンヘッドに取付け３００
ｋｇ／ｃｍ2で５０時間の溶融紡糸を行ったところ、接
合面からのポリマーの漏れは発生せず、良好なシール性
を示した。
【００３６】実施例３ １０％Ｃｏ−ＷＣ超硬合金によるノズルピースと４２％
Ｎｉ−Ｆｅ合金による口金本体の組み合わせにより紡糸
口金を製作した。室温〜５００℃の平均熱膨張係数は、
選択した超硬合金において６．３×１０-6で、４２％Ｎ
ｉ−Ｆｅ合金は６．２×１０-6であった。超硬合金によ
るノズルピースは、粉末射出成形法により成形し、水素
雰囲気で脱脂後、１３８０℃で焼結を完了した。この焼
結体の硬さはＨｖ１５５０であり、外径φ６.０±０.０
１ｍｍとした。口金本体は水アトマイズ法による１０μ
ｍアンダーの原料粉末を用いて、ＣＩＰ法にて成形し
た。この成形体は、ノズルピースとの嵌合孔径７ａを焼
結結合後φ５．９８ｍｍに収縮するように設定し、機械
加工を行った。口金本体成形体６とノズルピース焼成体
３は図２に示す如く焼成用セッター８上で組み立てら
れ、水素雰囲気下、１３５０℃、２時間の焼成を行っ
た。
Ｎｉ−Ｆｅ合金による口金本体の組み合わせにより紡糸
口金を製作した。室温〜５００℃の平均熱膨張係数は、
選択した超硬合金において６．３×１０-6で、４２％Ｎ
ｉ−Ｆｅ合金は６．２×１０-6であった。超硬合金によ
るノズルピースは、粉末射出成形法により成形し、水素
雰囲気で脱脂後、１３８０℃で焼結を完了した。この焼
結体の硬さはＨｖ１５５０であり、外径φ６.０±０.０
１ｍｍとした。口金本体は水アトマイズ法による１０μ
ｍアンダーの原料粉末を用いて、ＣＩＰ法にて成形し
た。この成形体は、ノズルピースとの嵌合孔径７ａを焼
結結合後φ５．９８ｍｍに収縮するように設定し、機械
加工を行った。口金本体成形体６とノズルピース焼成体
３は図２に示す如く焼成用セッター８上で組み立てら
れ、水素雰囲気下、１３５０℃、２時間の焼成を行っ
た。
【００３７】接合状態は良好でありノズルピースの抜き
力は４００ｋｇ／ｃｍ2以上を示し、接合面に紡糸に支
障を来す２０μｍ以上の間隙は生じなかった。これをス
ピンヘッドに取付け２５０ｋｇ／ｃｍ2で５０時間の溶
融紡糸を行ったところ、接合面からのポリマーの漏れは
発生せず、良好なシール性を示した。また室温−５００
℃の間で、５回の温度サイクルを行った後、シール部分
を観察したがクラックの発生は発見されなかった。
力は４００ｋｇ／ｃｍ2以上を示し、接合面に紡糸に支
障を来す２０μｍ以上の間隙は生じなかった。これをス
ピンヘッドに取付け２５０ｋｇ／ｃｍ2で５０時間の溶
融紡糸を行ったところ、接合面からのポリマーの漏れは
発生せず、良好なシール性を示した。また室温−５００
℃の間で、５回の温度サイクルを行った後、シール部分
を観察したがクラックの発生は発見されなかった。
【００３８】実施例４ ＴｉＣ−１０％Ｍｏ−３０％Ｎｉを用い、粉末射出成形
法により焼成硬さＨｖ１３５０のノズルピース３を製作
した。同材質に２％のステアリン酸を混合してＣＩＰに
て口金本体ブランクを成形し、嵌合孔を同材料の収縮率
１８．５％を見込んで機械加工した。成形ブランクを焼
成用セッターに載せて真空炉中１１００℃、１時間の焼
成を行い予備焼結を行った。その後予備焼成体に焼成ノ
ズルピースを組み合わせ１３５０℃、２時間の焼成接合
を行った。ノズルピースの結合力を口金本体からの抜き
力で測定したところ、５００ｋｇ／ｃｍ2を越えること
が分かった。上下面をダイヤモンド砥粒でラップ仕上げ
を行い紡糸口金とし紡糸作業に用い耐久性の向上とおよ
びポリマー炭化物の付着が顕著に減少していることを確
認した。
法により焼成硬さＨｖ１３５０のノズルピース３を製作
した。同材質に２％のステアリン酸を混合してＣＩＰに
て口金本体ブランクを成形し、嵌合孔を同材料の収縮率
１８．５％を見込んで機械加工した。成形ブランクを焼
成用セッターに載せて真空炉中１１００℃、１時間の焼
成を行い予備焼結を行った。その後予備焼成体に焼成ノ
ズルピースを組み合わせ１３５０℃、２時間の焼成接合
を行った。ノズルピースの結合力を口金本体からの抜き
力で測定したところ、５００ｋｇ／ｃｍ2を越えること
が分かった。上下面をダイヤモンド砥粒でラップ仕上げ
を行い紡糸口金とし紡糸作業に用い耐久性の向上とおよ
びポリマー炭化物の付着が顕著に減少していることを確
認した。
【００３９】比較例 ＳＵＳ６３０、耐熱硬質金属材料を用いこれを粉末射出
成形法等の成形法で製造し、口金本体を同材質および膨
張係数の近いＳＵＳ４４４を用いて粉末冶金法で成形
し、組み合わせた後焼成して一体化したところ、接合強
度及び信頼性は十分であり、口金本体に直接紡糸孔を加
工する方法に比べて格段に効率が良く、最終歩留まりを
大幅に改善できることが明らかとなった。しかし、セラ
ミック等の非金属をノズルピースとした物に比べてポリ
マー炭化物の付着性は劣ることが判るった。
成形法等の成形法で製造し、口金本体を同材質および膨
張係数の近いＳＵＳ４４４を用いて粉末冶金法で成形
し、組み合わせた後焼成して一体化したところ、接合強
度及び信頼性は十分であり、口金本体に直接紡糸孔を加
工する方法に比べて格段に効率が良く、最終歩留まりを
大幅に改善できることが明らかとなった。しかし、セラ
ミック等の非金属をノズルピースとした物に比べてポリ
マー炭化物の付着性は劣ることが判るった。
【００４０】
【発明の効果】以上の如く、本発明により、耐摩耗性に
富み、従来の金属性のものに較べて寿命が長く、溶融ポ
リマー炭化物の付着の極めて少ない、セラミック、サー
メット、超硬合金などの硬質材料を用いたノズルピース
を、健全に効率よく接合した紡糸口金を安価に提供する
ことができ、また紡糸作業効率を大幅に向上する等、産
業上の効果は大きい。
富み、従来の金属性のものに較べて寿命が長く、溶融ポ
リマー炭化物の付着の極めて少ない、セラミック、サー
メット、超硬合金などの硬質材料を用いたノズルピース
を、健全に効率よく接合した紡糸口金を安価に提供する
ことができ、また紡糸作業効率を大幅に向上する等、産
業上の効果は大きい。
【図１】 本発明実施例の紡糸口金を示す一部破断側面
図である。
図である。
【図２】 本発明実施例の口金本体とノズルピースの焼
結接合前、組み合わせ断面図である。
結接合前、組み合わせ断面図である。
【図３】 本発明の口金本体のノズルピース接合強度の
測定方法を示す断面図である。
測定方法を示す断面図である。
１……紡糸口金 ２……口金本体 ３……ノズルピース ３ａ…ノズルピース外径 ４……嵌合孔 ５……紡糸孔 ５ａ…紡糸孔導入部 ５ｂ…紡糸孔紡出部 ６……口金本体成形体または予備焼体 ７……口金本体成形体嵌合孔 ７ａ…口金本体成形体嵌合孔径 ８……焼成用セッター ９……接合強度測定治具
Claims (3)
- 【請求項１】 ノズルピースと口金本体が熱膨張係数の
ほぼ等しい材質からなっており、ノズルピースと口金本
体の間が焼結一体化接合されている紡糸口金 - 【請求項２】 ノズルピースの焼成硬さがビッカース硬
さで１０００以上のセラミック、サーメット又は超硬合
金で形成されている請求項１記載の紡糸口金 - 【請求項３】 予備焼結又は本焼結されたノズルピース
を、焼成寸法を焼成ノズルピースの寸法に設定して粉末
冶金法で形成された未焼結又は予備焼結された口金本体
に組み合わせて焼結することを特徴とする請求項１又は
２記載の紡糸口金の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8278096A JPH10130942A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 紡糸口金とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8278096A JPH10130942A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 紡糸口金とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10130942A true JPH10130942A (ja) | 1998-05-19 |
Family
ID=17592588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8278096A Pending JPH10130942A (ja) | 1996-10-21 | 1996-10-21 | 紡糸口金とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10130942A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196630A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ｔダイ |
| JP5230653B2 (ja) * | 2007-12-27 | 2013-07-10 | オーエスジー株式会社 | 超硬回転工具、及び超硬回転工具の製造方法 |
| CN105142828A (zh) * | 2013-03-15 | 2015-12-09 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 接合不同尺寸和形状的烧结部件的方法 |
| JP2018150642A (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-27 | 株式会社タマル製作所 | ナノファイバー積層の製造方法、及び、それを用いた建材用の薄膜防臭遮蔽部材 |
| CN117448973A (zh) * | 2023-10-25 | 2024-01-26 | 徐州四维电子有限公司 | 一种一体化成型的陶瓷喷丝板、其制作工艺及清洁方法 |
| WO2025019390A1 (en) * | 2023-07-14 | 2025-01-23 | Bourns, Inc. | High temperature co-fired ceramic pressure sensor |
-
1996
- 1996-10-21 JP JP8278096A patent/JPH10130942A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196630A (ja) * | 2006-01-30 | 2007-08-09 | Mitsubishi Materials Corp | Ｔダイ |
| JP5230653B2 (ja) * | 2007-12-27 | 2013-07-10 | オーエスジー株式会社 | 超硬回転工具、及び超硬回転工具の製造方法 |
| CN105142828A (zh) * | 2013-03-15 | 2015-12-09 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 接合不同尺寸和形状的烧结部件的方法 |
| CN105142828B (zh) * | 2013-03-15 | 2017-10-24 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 接合不同尺寸和形状的烧结部件的方法 |
| US10265813B2 (en) | 2013-03-15 | 2019-04-23 | Sandvik Intellectual Property | Method of joining sintered parts of different sizes and shapes |
| JP2018150642A (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-27 | 株式会社タマル製作所 | ナノファイバー積層の製造方法、及び、それを用いた建材用の薄膜防臭遮蔽部材 |
| WO2025019390A1 (en) * | 2023-07-14 | 2025-01-23 | Bourns, Inc. | High temperature co-fired ceramic pressure sensor |
| CN117448973A (zh) * | 2023-10-25 | 2024-01-26 | 徐州四维电子有限公司 | 一种一体化成型的陶瓷喷丝板、其制作工艺及清洁方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8585960B2 (en) | Method for producing sintered body, and sintered body | |
| CN102933337A (zh) | 用热等静压制造部件的方法和布置，芯，覆层用预成型坯，和芯的用途 | |
| JPH10130942A (ja) | 紡糸口金とその製造方法 | |
| US4701106A (en) | Radial-type ceramic turbine rotor and a method for producing the same | |
| CN113084718B (zh) | 一种金属结合剂金刚石磨头的成型烧结工艺 | |
| EP0112146B1 (en) | Radial blade type ceramic rotor and method of producing the same | |
| KR0139551B1 (ko) | 다층 적재 핫프레싱법에 의한 세라믹스의 소결방법 | |
| KR101364380B1 (ko) | 질화규소 압출다이 및 이의 제조방법 | |
| JPH09300060A (ja) | 鋳造用湯口部材及びその製造方法 | |
| JP2002088560A (ja) | 紡糸口金とその製造方法 | |
| CN117362026B (zh) | 氧化锆-碳化钛/氧化锆共烧陶瓷复合材料的制备方法 | |
| JPH0229632B2 (ja) | ||
| JP2001303356A (ja) | 溶融樹脂紡糸用口金 | |
| JPH08119643A (ja) | 光学素子成形用型 | |
| WO2014021467A1 (ja) | 噴射ノズルの製造方法 | |
| JPS58126401A (ja) | セラミツクタ−ビンロ−タの製造法 | |
| JP2003336121A (ja) | 紡糸口金 | |
| JPS58124003A (ja) | セラミツクタ−ビンロ−タの製造法 | |
| JPS61111976A (ja) | セラミックス・タービンロータおよびその製造法 | |
| JPS61218869A (ja) | 耐摩耗性および耐食性にすぐれたシリンダ−およびその製造方法 | |
| TWI329620B (en) | Mold for molding glass optical articles | |
| JPS60169601A (ja) | ラジアル型セラミツクタ−ビンロ−タ−およびその製造法 | |
| WO2022268845A1 (en) | Method for manufacturing an article comprising cemented carbide and an inserted object | |
| Ikegaya et al. | Near-net shape forming of functionally graded cemented carbide, sinter-bonded on steel | |
| JP2001329425A (ja) | 溶融樹脂紡糸用口金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040601 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040830 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041122 |
|
| A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20041126 |
|
| A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20050204 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20070528 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20070723 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20071009 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 3 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101019 |
|
| R150 | Certificate of patent (=grant) or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101019 Year of fee payment: 3 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 3 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101019 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101019 Year of fee payment: 3 |
|
| R371 | Transfer withdrawn |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R371 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |