JPH042806B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH042806B2 JPH042806B2 JP60199832A JP19983285A JPH042806B2 JP H042806 B2 JPH042806 B2 JP H042806B2 JP 60199832 A JP60199832 A JP 60199832A JP 19983285 A JP19983285 A JP 19983285A JP H042806 B2 JPH042806 B2 JP H042806B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resin
- coating
- thread
- thickness
- nuts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、防錆、シール効果およびゆるみ止
め効果の勝れた合成樹脂被覆の金属製ボルトおよ
び／またはナツト（以下ボルトおよびナツトとい
う）の製造方法およびその方法で製造されたボル
トおよびナツトに関する。 （従来の技術） 金属製のボルトおよびナツトが一般に広く使用
されている。 また、硬質塩化ビニールあるいはガラス繊維等
により補強されたナイロン樹脂等により製造され
たボルトおよびナツトが使用されている。 また、金属製のボルトおよびナツトにメツキを
施したものもある。さらにまた、近年ボルトおよ
びナツトのゆるみに起因した事故が多発している
ことに鑑み、ボルトのネジ山に直角に成型したナ
イロンを嵌合したものや、ナツトのネジ山の一部
に成形したナイロンのネジ山を嵌合したものやバ
ネを嵌めたもの等種々のものが見られる。 また、ボルトの一部に流動浸漬法によりナイロ
ンコーデイングを施したものが特開昭49−130941
に記載されている。 （考案が解決しようとする課題） 金属製のボルトおよびナツトは腐蝕しやすい欠
点を有する。 硬質塩化ビニール等により製造されたボルトお
よびナツトは、金属製のものに比べて引張強度等
の物性強度が３分の１乃至10分の１で、強固な締
結力を必要とする個所には使用できない。 金属製ボルトおよびナツトにメツキを施したも
のは、防錆力を高めようとしたものであるが、そ
の効果が充分でなく、塩水噴霧試験によると短時
間で発錆するので、腐蝕製環境において使用する
のは危険である。 一般に販売されているゆるみ止めボルトおよび
ナツトは、防錆が不十分で、ゆるみ効果もある程
度は期待できるが、初期トルクが高く、例えばＭ
−10で比較しても25〜40Kg−cmとなり、締結作業
の困難なものが多い。これらは、ゆるみ止め効果
の試験に最適とされている日本技研社製NS高速
ネジゆるみ試験機で、振動数1780回／分、振幅11
ｍ／ｍで試験した場合、10万回後ゆるまないもの
は皆無に近い。 特開昭49−130941開示されているボルトは、理
論的にはゆるみ止めに効果があると考えられる
が、現実的にはネジ部分に同じ厚みで均一にナイ
ロンコーテイングされない、すなわちネジ溝が一
部埋まるから、締結、ゆるみ止め効果があまり期
待できず、通常のJIS ２級相当品のボトルに加工
を施すと初期トルクが異常に高く、現実には使用
に供することはできない。また、コーテイングは
ネジ山の一部であるため防錆力はない。 （問題点を解決するための手段） 樹脂を被覆した金属製ボルトおよびナツトが所
望の規格寸法のものとなるように、予め金属製ボ
トルおよびナツトを被覆樹脂の厚み相当分小さく
加工し、次いで熱可塑性樹脂を全面コーテイング
した後、ボルトにおいては、通常の転造盤を用
い、その転造盤を当該被覆樹脂の熱変形温度より
は高く、かつ、融点よりは低く、望ましくは両温
度の相加平均値温度±15℃の範囲に一定加温し、
その転造圧は一般構造用圧延鋼材に用いる設計圧
の４分の１〜９分の１にして、転造により再整形
し、ナツトにおいては、タツプを用い、タツプ先
端に被切削ナツトの高さ以上、望ましくは、その
高さの1.2倍〜1.5倍の長さで、かつ、当該ナツト
のJIS ２級精度内径よりは小さく、望ましくは、
その内径の８分の１〜10分の１を減じた径でなる
切削刃をもたぬ丸棒よりなるガイドを取り付け、
そのタツプの切削刃の始点はJIS ２級精度のネジ
山のひつかかり高さの４分の１程度の刃高より未
端はJIS ２級精度のネジ山の高さの刃高となるテ
ーパー形状の刃高をもつタツプにてネジ切りによ
り再整形し、被覆樹脂がネジ面でほぼ等厚となる
ようにする。 （作用） 予め被覆樹脂の厚さ相当分を小さくし、かつ、
ネジ山頂のひつかかり山の高さの８分の１〜10分
の１相当分を切削加工した金属ボルト１およびナ
ツト２を、熱可塑性樹脂でコーテイングすると、
被覆樹脂３は、ネジ山頂４で薄く、ネジ溝底５に
行くに従つて厚く付着する。転造盤で圧力を加え
ると、ネジ溝底部分の樹脂がネジ山頂方向へ押し
やられる。しかし、ネジ山頂のひつかかり山の高
さの８分の１〜10分の１相当分が切削されている
ので、被覆樹脂３はネジ部分の全面をほぼ等厚に
被覆するように整形され所望の規格のもが得られ
る。 ネジ切りによる再整形の場合には、ネジ溝の樹
脂の厚い部分が削り取られて、ネジ部分の全面が
ほぼ等厚となり、再整形される。 （実施例） 一般構造用圧延鋼材を用い、転造径8.85ｍ／ｍ
で首下50ｍ／ｍの棒鋼をヘツダにて６角頭とし、
丸ダイス転造盤（JIS ２級相当）にて圧力2850Kg
で転造後、再度外形9.5ｍ／ｍになる様施盤加工
して金属ボルト１を作る。 次いでフランス国アトケム社所有の日本特許第
896275号の方法で同社製ナイロン樹脂を無接点全
面コーテイングする。このコーテイング被膜は第
３図の点線で示すように、ネジ山頂４では薄く、
ネジ溝底５に行くに従つて厚くなつている。これ
を上記転造盤を160℃に加熱保温し、圧力570Kgを
加えて転造成型する。 また、同一鋼材種を用いて、ヘツダでJIS ２級
の６角外形のナツト２を作製し、これを有効径
8.75ｍ／ｍにて自動ねじ立て盤にてネジ切りを行
い、上記方法でこれに樹脂全面コーテイングを施
し、これを同上自動ねじ立て盤を用い、外形7.5
ｍ／ｍ、長さ10ｍ／ｍのガイドを先端に持ち、そ
の刃高は0.2ｍ／ｍ〜0.812ｍ／ｍのテーパーをな
す有効径9.026ｍ／ｍのタツプにてネジ整形を行
つた。 全面コーテイングした後転造で再整形したボル
トにおいては、転造再整形時転造盤の圧力で樹脂
はネジ山頂方向へ圧せられているので、転造盤を
外すと樹脂はネジ山頂で所望以上に膨出する。こ
の膨出を防ぐためには、コーテイング前の金属製
ボルトおよびナツトのネジ山頂３のひつかかり山
の高さの８分の１〜10分の１相当分（第４図の６
の部分）を小さく作製するのが好ましい。 また、再整形の転造圧力は、同一形状の金属製
ボルトおよびナツトを転造する圧力の４分の１〜
９分の１にするのが好ましい。 転造により再整形した被覆樹脂３は、ネジ山頂
４に両裾から押し挙げられてしわが生ずることが
あり、ネジ切りで再整形した被覆樹脂３の表面は
粗いので、樹脂の融点よりも20℃〜40℃高い温度
で再溶融して樹脂表面を整形するのが好ましい。
アトケム社製ナイロン１１樹脂を使用した上記実
施例では、融点が186℃であるので、205〜210℃
の雰囲気温度で３〜４分加熱した。 上記実施例のボルトおよびナツトと、一般市販
のボルトおよびナツトを塩水噴霧試験および日本
技研社製NS高速ねじゆるみ試験機でのゆるみ試
験の結果は次のとおりであつた。
め効果の勝れた合成樹脂被覆の金属製ボルトおよ
び／またはナツト（以下ボルトおよびナツトとい
う）の製造方法およびその方法で製造されたボル
トおよびナツトに関する。 （従来の技術） 金属製のボルトおよびナツトが一般に広く使用
されている。 また、硬質塩化ビニールあるいはガラス繊維等
により補強されたナイロン樹脂等により製造され
たボルトおよびナツトが使用されている。 また、金属製のボルトおよびナツトにメツキを
施したものもある。さらにまた、近年ボルトおよ
びナツトのゆるみに起因した事故が多発している
ことに鑑み、ボルトのネジ山に直角に成型したナ
イロンを嵌合したものや、ナツトのネジ山の一部
に成形したナイロンのネジ山を嵌合したものやバ
ネを嵌めたもの等種々のものが見られる。 また、ボルトの一部に流動浸漬法によりナイロ
ンコーデイングを施したものが特開昭49−130941
に記載されている。 （考案が解決しようとする課題） 金属製のボルトおよびナツトは腐蝕しやすい欠
点を有する。 硬質塩化ビニール等により製造されたボルトお
よびナツトは、金属製のものに比べて引張強度等
の物性強度が３分の１乃至10分の１で、強固な締
結力を必要とする個所には使用できない。 金属製ボルトおよびナツトにメツキを施したも
のは、防錆力を高めようとしたものであるが、そ
の効果が充分でなく、塩水噴霧試験によると短時
間で発錆するので、腐蝕製環境において使用する
のは危険である。 一般に販売されているゆるみ止めボルトおよび
ナツトは、防錆が不十分で、ゆるみ効果もある程
度は期待できるが、初期トルクが高く、例えばＭ
−10で比較しても25〜40Kg−cmとなり、締結作業
の困難なものが多い。これらは、ゆるみ止め効果
の試験に最適とされている日本技研社製NS高速
ネジゆるみ試験機で、振動数1780回／分、振幅11
ｍ／ｍで試験した場合、10万回後ゆるまないもの
は皆無に近い。 特開昭49−130941開示されているボルトは、理
論的にはゆるみ止めに効果があると考えられる
が、現実的にはネジ部分に同じ厚みで均一にナイ
ロンコーテイングされない、すなわちネジ溝が一
部埋まるから、締結、ゆるみ止め効果があまり期
待できず、通常のJIS ２級相当品のボトルに加工
を施すと初期トルクが異常に高く、現実には使用
に供することはできない。また、コーテイングは
ネジ山の一部であるため防錆力はない。 （問題点を解決するための手段） 樹脂を被覆した金属製ボルトおよびナツトが所
望の規格寸法のものとなるように、予め金属製ボ
トルおよびナツトを被覆樹脂の厚み相当分小さく
加工し、次いで熱可塑性樹脂を全面コーテイング
した後、ボルトにおいては、通常の転造盤を用
い、その転造盤を当該被覆樹脂の熱変形温度より
は高く、かつ、融点よりは低く、望ましくは両温
度の相加平均値温度±15℃の範囲に一定加温し、
その転造圧は一般構造用圧延鋼材に用いる設計圧
の４分の１〜９分の１にして、転造により再整形
し、ナツトにおいては、タツプを用い、タツプ先
端に被切削ナツトの高さ以上、望ましくは、その
高さの1.2倍〜1.5倍の長さで、かつ、当該ナツト
のJIS ２級精度内径よりは小さく、望ましくは、
その内径の８分の１〜10分の１を減じた径でなる
切削刃をもたぬ丸棒よりなるガイドを取り付け、
そのタツプの切削刃の始点はJIS ２級精度のネジ
山のひつかかり高さの４分の１程度の刃高より未
端はJIS ２級精度のネジ山の高さの刃高となるテ
ーパー形状の刃高をもつタツプにてネジ切りによ
り再整形し、被覆樹脂がネジ面でほぼ等厚となる
ようにする。 （作用） 予め被覆樹脂の厚さ相当分を小さくし、かつ、
ネジ山頂のひつかかり山の高さの８分の１〜10分
の１相当分を切削加工した金属ボルト１およびナ
ツト２を、熱可塑性樹脂でコーテイングすると、
被覆樹脂３は、ネジ山頂４で薄く、ネジ溝底５に
行くに従つて厚く付着する。転造盤で圧力を加え
ると、ネジ溝底部分の樹脂がネジ山頂方向へ押し
やられる。しかし、ネジ山頂のひつかかり山の高
さの８分の１〜10分の１相当分が切削されている
ので、被覆樹脂３はネジ部分の全面をほぼ等厚に
被覆するように整形され所望の規格のもが得られ
る。 ネジ切りによる再整形の場合には、ネジ溝の樹
脂の厚い部分が削り取られて、ネジ部分の全面が
ほぼ等厚となり、再整形される。 （実施例） 一般構造用圧延鋼材を用い、転造径8.85ｍ／ｍ
で首下50ｍ／ｍの棒鋼をヘツダにて６角頭とし、
丸ダイス転造盤（JIS ２級相当）にて圧力2850Kg
で転造後、再度外形9.5ｍ／ｍになる様施盤加工
して金属ボルト１を作る。 次いでフランス国アトケム社所有の日本特許第
896275号の方法で同社製ナイロン樹脂を無接点全
面コーテイングする。このコーテイング被膜は第
３図の点線で示すように、ネジ山頂４では薄く、
ネジ溝底５に行くに従つて厚くなつている。これ
を上記転造盤を160℃に加熱保温し、圧力570Kgを
加えて転造成型する。 また、同一鋼材種を用いて、ヘツダでJIS ２級
の６角外形のナツト２を作製し、これを有効径
8.75ｍ／ｍにて自動ねじ立て盤にてネジ切りを行
い、上記方法でこれに樹脂全面コーテイングを施
し、これを同上自動ねじ立て盤を用い、外形7.5
ｍ／ｍ、長さ10ｍ／ｍのガイドを先端に持ち、そ
の刃高は0.2ｍ／ｍ〜0.812ｍ／ｍのテーパーをな
す有効径9.026ｍ／ｍのタツプにてネジ整形を行
つた。 全面コーテイングした後転造で再整形したボル
トにおいては、転造再整形時転造盤の圧力で樹脂
はネジ山頂方向へ圧せられているので、転造盤を
外すと樹脂はネジ山頂で所望以上に膨出する。こ
の膨出を防ぐためには、コーテイング前の金属製
ボルトおよびナツトのネジ山頂３のひつかかり山
の高さの８分の１〜10分の１相当分（第４図の６
の部分）を小さく作製するのが好ましい。 また、再整形の転造圧力は、同一形状の金属製
ボルトおよびナツトを転造する圧力の４分の１〜
９分の１にするのが好ましい。 転造により再整形した被覆樹脂３は、ネジ山頂
４に両裾から押し挙げられてしわが生ずることが
あり、ネジ切りで再整形した被覆樹脂３の表面は
粗いので、樹脂の融点よりも20℃〜40℃高い温度
で再溶融して樹脂表面を整形するのが好ましい。
アトケム社製ナイロン１１樹脂を使用した上記実
施例では、融点が186℃であるので、205〜210℃
の雰囲気温度で３〜４分加熱した。 上記実施例のボルトおよびナツトと、一般市販
のボルトおよびナツトを塩水噴霧試験および日本
技研社製NS高速ねじゆるみ試験機でのゆるみ試
験の結果は次のとおりであつた。
【表】
【表】
これら試験のボルトはＭ−10首下50ｍ／ｍを用
い、締付トルク200Kg−cmで締付け、印位置をナ
ツトが移動したときの振動回数を計測した。 この発明は、金属製ボルト１およびナツト２の
製造および被覆樹脂３の再整形の際、転造または
ネジ切りのいずれの方法を用いてもよい。 被覆樹脂３はアトム社製ナイロン１１樹脂に限
定されるものでなく、他の熱可塑性樹脂を用いる
ことができる。また、金属ボルト１およびナツト
２の規格寸法および材料および被覆樹脂３の厚み
は上記実施例に限定されるものではない。 また、ネジ山の形状も図面に限定されるもので
なく、公知の各種の形状を採用することができ
る。 （効果） 本発明によれば、均一または所望の厚みの樹脂
で被覆された金属製ボルトおよびナツトが得ら
れ、この方法で製造されたボルトおよびナツト
は、上記実施例では初期トルクは約10Kg−cmであ
ることから明らかなように、初期トルクが低く、
締結作業が容易であり、耐蝕性、耐薬品性、電気
絶縁性、シール性に優れているだけでなく、特に
ゆるみ止めおよびシール効果に優れており、例え
ば送電線鉄塔、タンク、海洋構築物、自動車、鉄
道等に用いるボルトおよびナツトに適している。
い、締付トルク200Kg−cmで締付け、印位置をナ
ツトが移動したときの振動回数を計測した。 この発明は、金属製ボルト１およびナツト２の
製造および被覆樹脂３の再整形の際、転造または
ネジ切りのいずれの方法を用いてもよい。 被覆樹脂３はアトム社製ナイロン１１樹脂に限
定されるものでなく、他の熱可塑性樹脂を用いる
ことができる。また、金属ボルト１およびナツト
２の規格寸法および材料および被覆樹脂３の厚み
は上記実施例に限定されるものではない。 また、ネジ山の形状も図面に限定されるもので
なく、公知の各種の形状を採用することができ
る。 （効果） 本発明によれば、均一または所望の厚みの樹脂
で被覆された金属製ボルトおよびナツトが得ら
れ、この方法で製造されたボルトおよびナツト
は、上記実施例では初期トルクは約10Kg−cmであ
ることから明らかなように、初期トルクが低く、
締結作業が容易であり、耐蝕性、耐薬品性、電気
絶縁性、シール性に優れているだけでなく、特に
ゆるみ止めおよびシール効果に優れており、例え
ば送電線鉄塔、タンク、海洋構築物、自動車、鉄
道等に用いるボルトおよびナツトに適している。
図面に示すものはこの発明の方法により製造し
た製品の実施例を示すもので、第１図はボルトの
要部断面図、第２図はナツトの要部断面図、第３
図はネジ山部分の樹脂被覆説明図、第４図はネジ
山加工説明図である。 １……金属製ボルト、２……金属製ナツト、３
……被覆樹脂、４……ネジ山頂、５……ネジ溝
底。
た製品の実施例を示すもので、第１図はボルトの
要部断面図、第２図はナツトの要部断面図、第３
図はネジ山部分の樹脂被覆説明図、第４図はネジ
山加工説明図である。 １……金属製ボルト、２……金属製ナツト、３
……被覆樹脂、４……ネジ山頂、５……ネジ溝
底。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 予め被覆樹脂の厚さ相当分を小さくし、か
つ、ネジ山頂のひつかかり山の高さの８分の１〜
10分の１相当分を切削した金属製のボルトに、熱
可塑性樹脂を全面コーテイングした後、転造によ
りネジ山の熱可塑性樹脂の被覆層の厚みをほぼ均
一に再整形し、被覆樹脂の融点よりも20℃〜40℃
高い温度で再溶融して樹脂表面を再整形すること
を特徴とする合成樹脂被覆の金属製ボルトの製造
方法。 ２ 予め被覆樹脂の厚さ相当分を小さくし、か
つ、ネジ山頂のひつかかり山の高さの８分の１〜
10分の１相当分を切削した金属製のナツトに、熱
可塑性樹脂を全面コーテイングした後、ネジ切り
によりネジ山の熱可塑性樹脂層の厚さをほぼ均一
に再整形し、被覆樹脂の融点よりも20℃〜40℃高
い温度で再溶融して樹脂表面を再整形することを
特徴とする合成樹脂被覆の金属製ナツトの製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19983285A JPS6262009A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 合成樹脂被覆の金属製ボルトおよびナットの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19983285A JPS6262009A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 合成樹脂被覆の金属製ボルトおよびナットの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6262009A JPS6262009A (ja) | 1987-03-18 |
| JPH042806B2 true JPH042806B2 (ja) | 1992-01-21 |
Family
ID=16414381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19983285A Granted JPS6262009A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | 合成樹脂被覆の金属製ボルトおよびナットの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6262009A (ja) |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50128563U (ja) * | 1974-04-06 | 1975-10-22 | ||
| JPS53139056A (en) * | 1977-05-10 | 1978-12-05 | Ichihei Yamaguchi | Method of plating femail screw |
-
1985
- 1985-09-10 JP JP19983285A patent/JPS6262009A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6262009A (ja) | 1987-03-18 |
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