JPH04280944A - 高強度高延性極細鋼線およびその製造方法 - Google Patents
高強度高延性極細鋼線およびその製造方法Info
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- JPH04280944A JPH04280944A JP4465891A JP4465891A JPH04280944A JP H04280944 A JPH04280944 A JP H04280944A JP 4465891 A JP4465891 A JP 4465891A JP 4465891 A JP4465891 A JP 4465891A JP H04280944 A JPH04280944 A JP H04280944A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はスチールコードなどの高
強度で高延性の極細線の製造方法に関し詳しくは、伸線
により直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上であるスチールコード用高強度、高延
性の極細線及びその製造方法に関する。
強度で高延性の極細線の製造方法に関し詳しくは、伸線
により直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６０ｋｇ
ｆ／ｍｍ２ 以上であるスチールコード用高強度、高延
性の極細線及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高炭素鋼極細線は、通常必要に応じて熱
間圧延した後に調整冷却した直径５．０〜５．５ｍｍの
線材を一次伸線加工後、最終パテンティング処理を行な
い、その後ブラスメッキ処理をへて最終湿式伸線加工に
より製造されている。このような極細鋼線の多くは、撚
り線加工を施した状態でスチールコードとして使用され
ている。撚り線加工は、必要に応じて２本撚り、５本撚
りなどと使い分けがされているが、高速（１８０００ｒ
ｐｍ以上）での加工に耐える延性が必要とされる。更に
は、引張強さが大きいこと靭性や耐疲労性に優れること
等が必要であり、従来からこのような要望に応じて高品
質の鋼材が開発されている。
間圧延した後に調整冷却した直径５．０〜５．５ｍｍの
線材を一次伸線加工後、最終パテンティング処理を行な
い、その後ブラスメッキ処理をへて最終湿式伸線加工に
より製造されている。このような極細鋼線の多くは、撚
り線加工を施した状態でスチールコードとして使用され
ている。撚り線加工は、必要に応じて２本撚り、５本撚
りなどと使い分けがされているが、高速（１８０００ｒ
ｐｍ以上）での加工に耐える延性が必要とされる。更に
は、引張強さが大きいこと靭性や耐疲労性に優れること
等が必要であり、従来からこのような要望に応じて高品
質の鋼材が開発されている。
【０００３】例えば、特開昭６０−２０４８６５号公報
には、Ｍｎ含有量を０．３％未満に規制して鉛パテンテ
ィング後の過冷組織の発生を抑え、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ等の
元素量を規制することによって、撚り線時の断線が少な
く高強度および高靭延性の極細線およびスチールコード
用高炭素鋼線材が開示されており、また、特開昭６３−
２４０４６号公報には、Ｓｉ含有量を１．００％以上と
することによって鉛パテンティング材の引張強さを高く
して伸線加工率を小さくした高靭性高延性極細線用線材
が開示されている。
には、Ｍｎ含有量を０．３％未満に規制して鉛パテンテ
ィング後の過冷組織の発生を抑え、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ等の
元素量を規制することによって、撚り線時の断線が少な
く高強度および高靭延性の極細線およびスチールコード
用高炭素鋼線材が開示されており、また、特開昭６３−
２４０４６号公報には、Ｓｉ含有量を１．００％以上と
することによって鉛パテンティング材の引張強さを高く
して伸線加工率を小さくした高靭性高延性極細線用線材
が開示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】前記特開昭６０−２０
４８６５号公報に開示されているのは、伸線により直径
０．５ｍｍ以下であって、引張強さ２５０ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上である極細線を製造するための高炭素鋼線材で
あり、また、特開昭６３−２４０４６号公報のものは、
引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上線径０．５ｍｍ以
下の極細線を製造するための高炭素鋼線材に関するもの
である。
４８６５号公報に開示されているのは、伸線により直径
０．５ｍｍ以下であって、引張強さ２５０ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以上である極細線を製造するための高炭素鋼線材で
あり、また、特開昭６３−２４０４６号公報のものは、
引張強さ３００ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上線径０．５ｍｍ以
下の極細線を製造するための高炭素鋼線材に関するもの
である。
【０００５】しかしながら、タイヤの軽量化、高性能化
にあわせて、スチールコードのハイテン化が急速に進展
しつつあり、これに応えてスチールコードも引張強さ３
４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級のものが開発され、更には引張
強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上のスチールコードの出
現が期待されている。
にあわせて、スチールコードのハイテン化が急速に進展
しつつあり、これに応えてスチールコードも引張強さ３
４０ｋｇｆ／ｍｍ２ 級のものが開発され、更には引張
強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上のスチールコードの出
現が期待されている。
【０００６】これらの強度上昇の目的は、疲労特性の向
上のためで、特に疲労特性の向上が期待されている。
上のためで、特に疲労特性の向上が期待されている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は上述の課題を解
決したものでありその要旨は次の通りである。
決したものでありその要旨は次の通りである。
【０００８】（１） 重量％で
Ｃ ０．９０％以上１．１０％以下Ｓｉ ０．
４％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる直径０．４ｍｍ以下
であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上としたこ
とを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
４％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる直径０．４ｍｍ以下
であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上としたこ
とを特徴とする高強度高延性極細鋼線。
【０００９】（２） 重量％で
Ｃ ０．９０以上１．１０％以下Ｓｉ ０．４
％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる高炭素鋼線を用い、
最終パテンティング後の強度を１３８〜１６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ かつ初析フェライトおよび初析セメンタイトの
存在を面積率で０．０２％以下の組織とし、その後、引
き抜き加工により真ひずみで３．４以上の加工を行ない
直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上の高強度高延性の極細鋼線を製造することを
特徴とする高強度高延性極細鋼線の製造方法。
％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる高炭素鋼線を用い、
最終パテンティング後の強度を１３８〜１６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ かつ初析フェライトおよび初析セメンタイトの
存在を面積率で０．０２％以下の組織とし、その後、引
き抜き加工により真ひずみで３．４以上の加工を行ない
直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上の高強度高延性の極細鋼線を製造することを
特徴とする高強度高延性極細鋼線の製造方法。
【００１０】（３） 前記（２）項において、引き抜
き加工にアプローチ角が１０°を基準にして８°〜１２
°の引き抜きダイスを用いることを特徴とする高強度高
延性極細鋼線の製造方法。
き加工にアプローチ角が１０°を基準にして８°〜１２
°の引き抜きダイスを用いることを特徴とする高強度高
延性極細鋼線の製造方法。
【００１１】
【作用】本発明の鋼組成の限定理由は下記のとおりであ
る。通常のパテンティング処理においては０．８％近傍
の共析成分においても旧オーステナイト粒界に添って初
析フェライトが析出すること、またこの初析フェライト
が伸線後の延性低下の原因となることを本発明者らは見
いだした。Ｃは経済的かつ有効な強化元素であるが、こ
の初析セメンタイトの析出量低下にも有効な元素である
。従って引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の極細線
とし延性を高めるためには、Ｃの添加量を０．９０％以
上とすることが必要であり、高すぎると延性が低下し伸
線性が劣化するのでその上限を１．１０％とする。
る。通常のパテンティング処理においては０．８％近傍
の共析成分においても旧オーステナイト粒界に添って初
析フェライトが析出すること、またこの初析フェライト
が伸線後の延性低下の原因となることを本発明者らは見
いだした。Ｃは経済的かつ有効な強化元素であるが、こ
の初析セメンタイトの析出量低下にも有効な元素である
。従って引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の極細線
とし延性を高めるためには、Ｃの添加量を０．９０％以
上とすることが必要であり、高すぎると延性が低下し伸
線性が劣化するのでその上限を１．１０％とする。
【００１２】Ｓｉは鋼の脱酸のために必要な元素であり
、従ってその含有量があまりに少ない時、脱酸効果が不
十分となる。またＳｉは熱処理後に形成されるパーライ
ト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の強度を
上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線後の極
細線の延性を低下させるため０．４％以下とする。
、従ってその含有量があまりに少ない時、脱酸効果が不
十分となる。またＳｉは熱処理後に形成されるパーライ
ト中のフェライト相に固溶しパテンティング後の強度を
上げるが、反面フェライトの延性を低下させ伸線後の極
細線の延性を低下させるため０．４％以下とする。
【００１３】Ｍｎは鋼の焼き入れ性を確保するために小
量のＭｎを添加することが望ましい。しかし、多量のＭ
ｎの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため０．５％以下とする。
量のＭｎを添加することが望ましい。しかし、多量のＭ
ｎの添加は偏析を引き起こしパテンティングの際にベイ
ナイト、マルテンサイトという過冷組織が発生しその後
の伸線性を害するため０．５％以下とする。
【００１４】本発明の様な過共析鋼の場合、パテンティ
ング後の組織においてセメンタイトのネットワークが発
生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しやす
い。この鋼において高強度高延性を実現するためには、
パーライトを微細にし、かつ先に述べた様なセメンタイ
トネットワークや厚いセメンタイトを無くす必要がある
。Ｃｒはこの様なセメンタイトの異常部の出現を抑制し
さらにパーライトを微細にする効果を持っている。しか
し、多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を
上昇させるため引き抜き加工後の極細線の延性を著しく
害することになる。従ってＣｒ添加量はその効果が期待
できる０．１０％以上としフェライト中の転位密度を増
加させ延性を害することの無い０．４０％以下とする。
ング後の組織においてセメンタイトのネットワークが発
生しやすくセメンタイトの厚みのあるものが析出しやす
い。この鋼において高強度高延性を実現するためには、
パーライトを微細にし、かつ先に述べた様なセメンタイ
トネットワークや厚いセメンタイトを無くす必要がある
。Ｃｒはこの様なセメンタイトの異常部の出現を抑制し
さらにパーライトを微細にする効果を持っている。しか
し、多量の添加は熱処理後のフェライト中の転位密度を
上昇させるため引き抜き加工後の極細線の延性を著しく
害することになる。従ってＣｒ添加量はその効果が期待
できる０．１０％以上としフェライト中の転位密度を増
加させ延性を害することの無い０．４０％以下とする。
【００１５】Ｃｕは鋼の陽極分極性を高める元素であり
、伸線後のワイヤの腐食疲労特性を向上させるために添
加する。Ｃｕの効果のある０．２％以上添加し、上限を
鋼の熱処理特性を低下させることのない０．８％以下と
する。
、伸線後のワイヤの腐食疲労特性を向上させるために添
加する。Ｃｕの効果のある０．２％以上添加し、上限を
鋼の熱処理特性を低下させることのない０．８％以下と
する。
【００１６】従来の極細鋼線と同様に延性を確保するた
めのＳの含有量を０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
めのＳの含有量を０．０２０％以下とし、ＰもＳと同様
に線材の延性を害するのでその含有量を０．０２０％以
下とするのが望ましい。
【００１７】極細線の延性を低下させる原因としてＡｌ
２ Ｏ３、ＭｇＯ−Ａｌ２ Ｏ３ 等のＡｌ２ Ｏ３を
主成分とする非延性介在物の存在がある。従って、本発
明においては非延性介在物による延性低下を避けるため
に、Ａｌ含有量を０．００３％以下とする。本発明の製
造方法の限定理由は以下の述べるとおりである。
２ Ｏ３、ＭｇＯ−Ａｌ２ Ｏ３ 等のＡｌ２ Ｏ３を
主成分とする非延性介在物の存在がある。従って、本発
明においては非延性介在物による延性低下を避けるため
に、Ａｌ含有量を０．００３％以下とする。本発明の製
造方法の限定理由は以下の述べるとおりである。
【００１８】本発明における極細線用線材においては、
パテンティング処理後の強度増加のためＣ量を増加し、
これによる初析セメンタイトの出現とパーライトラメラ
ーの形状悪化をＣｒを添加することで抑制し、パーライ
トの微細化による強度増加を実現した。また、パーライ
トが微細化されることによりセメンタイト層の延性が従
来鋼並となった。さらにＣｒ、Ｓｉ、Ｍｎの添加量を低
く抑えることでフェライト相の延性を従来鋼と同程度に
保ち、材料の延性増加を実現した。このような組織微細
化のみによるパテンティング処理後の強度増加を実現す
る成分設計により、パテンティング後の強度と延性を従
来鋼以上に高めることに成功した。従って、パテンティ
ング後の強度を高めているにもかかわらず、引き抜き加
工率を上げて製造した極細線の延性劣化が従来鋼並にと
どまり、高強度と高延性が可能となった。これらの成分
設計に加えてＣｕを添加する事で、Ｃｕの耐食作用によ
り腐食疲労特性を向上することが出来た。
パテンティング処理後の強度増加のためＣ量を増加し、
これによる初析セメンタイトの出現とパーライトラメラ
ーの形状悪化をＣｒを添加することで抑制し、パーライ
トの微細化による強度増加を実現した。また、パーライ
トが微細化されることによりセメンタイト層の延性が従
来鋼並となった。さらにＣｒ、Ｓｉ、Ｍｎの添加量を低
く抑えることでフェライト相の延性を従来鋼と同程度に
保ち、材料の延性増加を実現した。このような組織微細
化のみによるパテンティング処理後の強度増加を実現す
る成分設計により、パテンティング後の強度と延性を従
来鋼以上に高めることに成功した。従って、パテンティ
ング後の強度を高めているにもかかわらず、引き抜き加
工率を上げて製造した極細線の延性劣化が従来鋼並にと
どまり、高強度と高延性が可能となった。これらの成分
設計に加えてＣｕを添加する事で、Ｃｕの耐食作用によ
り腐食疲労特性を向上することが出来た。
【００１９】本発明材は過共析鋼であるため、熱間圧延
後の線径で得られる組織に不良部分が発生しやすい。こ
の不良部分は、一次伸線過程における微小クラックの発
生源となる。しかし微小クラックの発生を組織の改善に
より低減することは本発明鋼が過共析鋼であるため難し
い。本発明者らは、引き抜き加工に１０°を基準にして
８°〜１２°の引き抜きダイスを用いることで容易にこ
の問題が解決できることを見いだした。一般的に、高炭
素鋼線の伸線は、引き抜き力が最も低下するアプローチ
角が１４°を基準にして１２°〜１６°の引き抜きダイ
スが使用されている。しかし、この場合、中心部には引
張応力が働くため中心部分に微細クラックの発生しやす
い状態となっている。そこで、より容易に微細クラック
のない一次伸線を行なうには、中心部まで十分な圧縮応
力の働く１０°を基準にして８°〜１２°の引き抜きダ
イスを用いるのが望ましい。また、引き抜き加工に使用
するダイスのアプローチ角を低下することで、一次伸線
における内部欠陥の発生を低下し、さらに、最終湿式伸
線にも低角度のアプローチ角を持つダイスを用いること
でより高強度高延性を実現することが可能となった。
後の線径で得られる組織に不良部分が発生しやすい。こ
の不良部分は、一次伸線過程における微小クラックの発
生源となる。しかし微小クラックの発生を組織の改善に
より低減することは本発明鋼が過共析鋼であるため難し
い。本発明者らは、引き抜き加工に１０°を基準にして
８°〜１２°の引き抜きダイスを用いることで容易にこ
の問題が解決できることを見いだした。一般的に、高炭
素鋼線の伸線は、引き抜き力が最も低下するアプローチ
角が１４°を基準にして１２°〜１６°の引き抜きダイ
スが使用されている。しかし、この場合、中心部には引
張応力が働くため中心部分に微細クラックの発生しやす
い状態となっている。そこで、より容易に微細クラック
のない一次伸線を行なうには、中心部まで十分な圧縮応
力の働く１０°を基準にして８°〜１２°の引き抜きダ
イスを用いるのが望ましい。また、引き抜き加工に使用
するダイスのアプローチ角を低下することで、一次伸線
における内部欠陥の発生を低下し、さらに、最終湿式伸
線にも低角度のアプローチ角を持つダイスを用いること
でより高強度高延性を実現することが可能となった。
【００２０】直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６
０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上（３６０〜４３０ｋｇｆ／ｍｍ
２ ）の強度を得るためには、最終パテンティング強度
を少なくとも１３８ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上にする必要が
あり、最も強度の出やすい場合でも１６０ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以下にしなければ、ベイナイト等の異常部が出現し
延性が低下する。また、最終湿式伸線における引き抜き
加工量を３．４以上（好ましくは４．０以下）にしなけ
れば引張強さを３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上にすること
ができない。また、本発明における最終湿式伸線加工に
は、より良い延性を得るためにアプローチ角が１０°を
基準にして８°〜１２°の引き抜きダイスを用いるのが
望ましい。これは、低角度のアプローチ角を持つダイス
を用いると伸線加工中の中心部に働く圧縮応力成分が大
きくなるため、より均一な加工となる。
０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上（３６０〜４３０ｋｇｆ／ｍｍ
２ ）の強度を得るためには、最終パテンティング強度
を少なくとも１３８ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上にする必要が
あり、最も強度の出やすい場合でも１６０ｋｇｆ／ｍｍ
２ 以下にしなければ、ベイナイト等の異常部が出現し
延性が低下する。また、最終湿式伸線における引き抜き
加工量を３．４以上（好ましくは４．０以下）にしなけ
れば引張強さを３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上にすること
ができない。また、本発明における最終湿式伸線加工に
は、より良い延性を得るためにアプローチ角が１０°を
基準にして８°〜１２°の引き抜きダイスを用いるのが
望ましい。これは、低角度のアプローチ角を持つダイス
を用いると伸線加工中の中心部に働く圧縮応力成分が大
きくなるため、より均一な加工となる。
【００２１】
【実施例】第１表に示すように、本発明に基づく鋼１〜
１２と比較のために用意した鋼１３〜１５を用いてスチ
ールコードを製造した。製造工程は図１に示す通りで、
熱間圧延によって製造された５．５ｍｍφの線材を伸線
加工とＬＰ処理により最終ＬＰを行なう２．５〜１．９
ｍｍφの線径とする。このワイヤに最終ＬＰ処理を行な
った後、ブラスメッキを行ない、さらに最終湿式伸線を
行ない最終ワイヤとした。
１２と比較のために用意した鋼１３〜１５を用いてスチ
ールコードを製造した。製造工程は図１に示す通りで、
熱間圧延によって製造された５．５ｍｍφの線材を伸線
加工とＬＰ処理により最終ＬＰを行なう２．５〜１．９
ｍｍφの線径とする。このワイヤに最終ＬＰ処理を行な
った後、ブラスメッキを行ない、さらに最終湿式伸線を
行ない最終ワイヤとした。
【００２２】これらのワイヤの評価方法として、引張試
験、捻回試験、腐食疲労試験を行ないその結果を第１表
に示す。腐食疲労試験は、温度４０℃、湿度８０％で行
ない、大気中（温度２０℃、湿度２５％）での疲労寿命
に対しての疲労寿命の低下率が３０％以上のときを不良
と判断した。
験、捻回試験、腐食疲労試験を行ないその結果を第１表
に示す。腐食疲労試験は、温度４０℃、湿度８０％で行
ない、大気中（温度２０℃、湿度２５％）での疲労寿命
に対しての疲労寿命の低下率が３０％以上のときを不良
と判断した。
【００２３】鋼１〜１２は、第１表に示すように本発明
に従って製造されており、伸線加工においては、ダイス
のアプローチ角が１０°のものを使用した。これらの本
発明鋼は、引張強さ、捻回特性、腐食疲労特性のいずれ
も優れた特性を示す。
に従って製造されており、伸線加工においては、ダイス
のアプローチ角が１０°のものを使用した。これらの本
発明鋼は、引張強さ、捻回特性、腐食疲労特性のいずれ
も優れた特性を示す。
【００２４】比較鋼１３は本発明鋼と成分におけるＣｕ
添加量が異なり、それ以外の製造方法は本発明鋼と同じ
水準である。本発明鋼と比較して腐食疲労特性が不良と
なっていることが判る。
添加量が異なり、それ以外の製造方法は本発明鋼と同じ
水準である。本発明鋼と比較して腐食疲労特性が不良と
なっていることが判る。
【００２５】比較鋼１４は本発明と製造方法中のＬＰ後
の引張強さが異なる。このため引張強さが３６０ｋｇｆ
／ｍｍ２ 以上でていない。
の引張強さが異なる。このため引張強さが３６０ｋｇｆ
／ｍｍ２ 以上でていない。
【００２６】比較鋼１５は本発明鋼と成分が同じで、製
造方法において、伸線に用いたダイスのアプローチ角を
１４°にしたものである。このため、捻回特性が低下し
ている。
造方法において、伸線に用いたダイスのアプローチ角を
１４°にしたものである。このため、捻回特性が低下し
ている。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】本発明の鋼を用いて直径０．４ｍｍ以下
の鋼線を製造した場合、３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
強度を有しかつ腐食疲労特性の優れた高強度高延性極細
鋼線を得ることができる。
の鋼線を製造した場合、３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上の
強度を有しかつ腐食疲労特性の優れた高強度高延性極細
鋼線を得ることができる。
【図１】図１は実施例における製造工程図。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ０．９０％以上１．１０％以下Ｓｉ ０．
４％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる直径０．４ｍｍ以下
であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上としたこ
とを特徴とする高強度高延性極細鋼線。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ０．９０以上１．１０％以下Ｓｉ ０．４
％以下 Ｍｎ ０．５％以下 Ｃｒ ０．１０以上０．３０％以下 Ｃｕ ０．２％以上０．８％以下 Ａｌ ０．００３％以下 残部鉄及び不可避的不純物よりなる高炭素鋼線を用い、
最終パテンティング後の強度を１３８〜１６０ｋｇｆ／
ｍｍ２ かつ初析フェライトおよび初析セメンタイトの
存在を面積率で０．０２％以下の組織とし、その後、引
き抜き加工により真ひずみで３．４以上の加工を行ない
直径０．４ｍｍ以下であって引張強さ３６０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２ 以上の高強度高延性極細鋼線を製造することを特
徴とする高強度高延性極細鋼線の製造方法。 - 【請求項３】 請求項２において、引き抜き加工にア
プローチ角が１０°を基準にして８°〜１２°の引き抜
きダイスを用いることを特徴とする高強度高延性極細鋼
線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044658A JP2993748B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 高強度高延性極細鋼線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3044658A JP2993748B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 高強度高延性極細鋼線およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04280944A true JPH04280944A (ja) | 1992-10-06 |
| JP2993748B2 JP2993748B2 (ja) | 1999-12-27 |
Family
ID=12697546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3044658A Expired - Lifetime JP2993748B2 (ja) | 1991-03-11 | 1991-03-11 | 高強度高延性極細鋼線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2993748B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP0598371A1 (en) * | 1992-11-16 | 1994-05-25 | Kobe Steel Limited | Hot rolled steel wire rod, fine steel wire and twisted steel wire, and manufacture of the fine steel wire |
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-
1991
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0598371A1 (en) * | 1992-11-16 | 1994-05-25 | Kobe Steel Limited | Hot rolled steel wire rod, fine steel wire and twisted steel wire, and manufacture of the fine steel wire |
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| JP2993748B2 (ja) | 1999-12-27 |
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