JPH04280948A - 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼Info
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- JPH04280948A JPH04280948A JP6756691A JP6756691A JPH04280948A JP H04280948 A JPH04280948 A JP H04280948A JP 6756691 A JP6756691 A JP 6756691A JP 6756691 A JP6756691 A JP 6756691A JP H04280948 A JPH04280948 A JP H04280948A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、靱性および耐食性がと
もに優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものであ
る。
もに優れたフェライト系ステンレス鋼に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、フェライト系ステンレス鋼とい
うのは、Ｃｒ含有量の増加と共に耐食性が向上すること
が知られており、しかもＭｏを同時添加した場合には、
その効果が一層大きくなることが知られている。このた
め、海水等の塩化物を含有する環境においては、Ｍｏを
添加した高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼が有効である
。
うのは、Ｃｒ含有量の増加と共に耐食性が向上すること
が知られており、しかもＭｏを同時添加した場合には、
その効果が一層大きくなることが知られている。このた
め、海水等の塩化物を含有する環境においては、Ｍｏを
添加した高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼が有効である
。
【０００３】ところで、この高Ｃｒフェライト系ステン
レス鋼は、上述したように、Ｃｒ含有量の増加とＭｏの
添加により耐食性が改善されるが、一方で、例えば、Ｓ
ＵＳ ３０４ 等のオーステナイト系ステンレス鋼に比
べると靱性が著しく劣るという問題点があった。
レス鋼は、上述したように、Ｃｒ含有量の増加とＭｏの
添加により耐食性が改善されるが、一方で、例えば、Ｓ
ＵＳ ３０４ 等のオーステナイト系ステンレス鋼に比
べると靱性が著しく劣るという問題点があった。
【０００４】すなわち、ＳＵＳ ４３６Ｌ，ＳＵＳ ４
４４などのフェライト系ステンレス鋼は、延性−脆性遷
移温度が著しく高いため、熱間加工後の処理に多くの困
難があった。
４４などのフェライト系ステンレス鋼は、延性−脆性遷
移温度が著しく高いため、熱間加工後の処理に多くの困
難があった。
【０００５】その原因は、耐食性を改善するために添加
するＣｒ，Ｍｏ によるものであると言われている。し
かし、このＣｒ，Ｍｏ 添加の影響によるこの靱性の劣
化は、鋼に含有されているＣおよびＮ量を極力低減させ
るとか、ＮｂやＴｉ等の安定化元素を添加することによ
り、ある程度抑制できることが知られている。しかしな
がら、ＣおよびＮ量の低減、あるいはＮｂやＴｉの添加
にも限界があるため、ＣｒやＭｏの靱性への悪影響を完
全に取り去ることは困難であった。
するＣｒ，Ｍｏ によるものであると言われている。し
かし、このＣｒ，Ｍｏ 添加の影響によるこの靱性の劣
化は、鋼に含有されているＣおよびＮ量を極力低減させ
るとか、ＮｂやＴｉ等の安定化元素を添加することによ
り、ある程度抑制できることが知られている。しかしな
がら、ＣおよびＮ量の低減、あるいはＮｂやＴｉの添加
にも限界があるため、ＣｒやＭｏの靱性への悪影響を完
全に取り去ることは困難であった。
【０００６】これに対し、従来、ＣおよびＮ量を低減す
るとともにＶ，Ａｌ，ＮｂおよびＴａを同時添加するこ
とによって、総合的に靱性の優れた高Ｃｒフェライト系
ステンレス鋼を得る技術が、特公昭５８−２２６６号公
報として開示されている。すなわち、この従来技術は、
Ｃ ： ０．００８ｗｔ％以下， Ｓｉ ： ０
．３０ｗｔ ％以下，Ｃｒ ： ２５ 〜３３ｗｔ％，
Ｎｉ ： ３．０ｗｔ％以下，Ｍｏ ：
０．５〜４．０ｗｔ ％， Ｖ ： ０．００５
〜０．１ｗｔ ％でかつＮ量の４倍から１０倍， Ｃｕ ： ２．０ ｗｔ ％以下， Ｐ ： ０
．０２５ｗｔ％以下，Ｓ ： ０．０１５ ｗｔ ％以
下， Ａｌ ： ０．０３ 〜１．０ｗｔ ％，Ｎ
： ０．０１５ｗｔ％以下 およびＯ ：
０．０１０ ｗｔ ％以下を含有し、 かつＮｂとＴａを単独または複合して、次式； ８０
×Ｃ（ｗｔ％） −０．０８≧Ｎｂおよび／または １
／２Ｔａ（ｗｔ％） ≧８０×Ｃ（ｗｔ％） −０．２
４を満足するように含み、残余が実質的にＦｅよりなる
高クロムフェライト系ステンレス鋼である。すなわち、
この従来技術鋼の特徴は、（１）．Ｎ量に関係した特定
量のＶの添加は、最適熱処理条件下での靱性の改善に効
果を有し、Ｖ存在下におけるＡｌの添加はＶの効果を一
層大きくすること、（２）．Ｃ量に関係した特定量のＮ
ｂおよび／またはＴａの添加は、徐冷下での靱性を改善
すること、である。
るとともにＶ，Ａｌ，ＮｂおよびＴａを同時添加するこ
とによって、総合的に靱性の優れた高Ｃｒフェライト系
ステンレス鋼を得る技術が、特公昭５８−２２６６号公
報として開示されている。すなわち、この従来技術は、
Ｃ ： ０．００８ｗｔ％以下， Ｓｉ ： ０
．３０ｗｔ ％以下，Ｃｒ ： ２５ 〜３３ｗｔ％，
Ｎｉ ： ３．０ｗｔ％以下，Ｍｏ ：
０．５〜４．０ｗｔ ％， Ｖ ： ０．００５
〜０．１ｗｔ ％でかつＮ量の４倍から１０倍， Ｃｕ ： ２．０ ｗｔ ％以下， Ｐ ： ０
．０２５ｗｔ％以下，Ｓ ： ０．０１５ ｗｔ ％以
下， Ａｌ ： ０．０３ 〜１．０ｗｔ ％，Ｎ
： ０．０１５ｗｔ％以下 およびＯ ：
０．０１０ ｗｔ ％以下を含有し、 かつＮｂとＴａを単独または複合して、次式； ８０
×Ｃ（ｗｔ％） −０．０８≧Ｎｂおよび／または １
／２Ｔａ（ｗｔ％） ≧８０×Ｃ（ｗｔ％） −０．２
４を満足するように含み、残余が実質的にＦｅよりなる
高クロムフェライト系ステンレス鋼である。すなわち、
この従来技術鋼の特徴は、（１）．Ｎ量に関係した特定
量のＶの添加は、最適熱処理条件下での靱性の改善に効
果を有し、Ｖ存在下におけるＡｌの添加はＶの効果を一
層大きくすること、（２）．Ｃ量に関係した特定量のＮ
ｂおよび／またはＴａの添加は、徐冷下での靱性を改善
すること、である。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このような
従来技術によっても、優れた靱性が得られないことが本
発明者らによって確認された。すなわち、この従来技術
は、微量のＶ添加の下でも衝撃特性の改善ができるよう
に、このＶの効果を倍加する作用のあるＡｌを０．０３
〜１．０ ｗｔ％と多めに複合添加しているため、鋼中
に粗大なＡｌ酸化物（析出物）を形成して、脆性破壊の
起点を提供することとなって、十分な靱性が得られない
ことが判った。 しかも、スリーバー等の表面性状の悪化を招くこともあ
った。
従来技術によっても、優れた靱性が得られないことが本
発明者らによって確認された。すなわち、この従来技術
は、微量のＶ添加の下でも衝撃特性の改善ができるよう
に、このＶの効果を倍加する作用のあるＡｌを０．０３
〜１．０ ｗｔ％と多めに複合添加しているため、鋼中
に粗大なＡｌ酸化物（析出物）を形成して、脆性破壊の
起点を提供することとなって、十分な靱性が得られない
ことが判った。 しかも、スリーバー等の表面性状の悪化を招くこともあ
った。
【０００８】本発明の目的は、上述のように鋼中に析出
物が形成されるという従来技術の問題点を克服し、フェ
ライト系ステンレス鋼の靱性の改善を、耐食性の改善に
あわせて同時に実現することにある。
物が形成されるという従来技術の問題点を克服し、フェ
ライト系ステンレス鋼の靱性の改善を、耐食性の改善に
あわせて同時に実現することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上掲の目的実現を目指し
て鋭意研究した結果、本発明者らは、Ａｌに代わる元素
としてＣｏに着目したところ、このＣｏは析出物の生成
を生起することなく、主としてＶとの複合添加でより一
層の靱性向上に有効に作用することを新たに知見して本
発明を完成した。
て鋭意研究した結果、本発明者らは、Ａｌに代わる元素
としてＣｏに着目したところ、このＣｏは析出物の生成
を生起することなく、主としてＶとの複合添加でより一
層の靱性向上に有効に作用することを新たに知見して本
発明を完成した。
【００１０】すなわち、本発明は、
Ｃ ： ０．０２５ｗｔ％以下， Ｓｉ ： ０
．６０ｗｔ ％以下， Ｍｎ ： ０．５０ｗｔ
％以下， Ｃｒ ： １５ 〜３０ｗｔ％， Ｎｉ ：
４．０ｗｔ％以下， Ｍｏ ： ４．０ｗ
ｔ％以下， Ｃｕ ： ０．１〜３．０ ｗｔ％， Ａｌ ：
０．０２ ｗｔ％以下， Ｎ ： ０．０２５
ｗｔ ％以下， Ｖ ： ０．０５ 〜１．０ｗｔ ％ およびＣ
ｏ ： ０．００５〜１．０ ｗｔ％を含有し、 かつＮｂとＴｉをそれぞれ単独または複合して、次式；
０．１≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）≦
１．０ ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満足するように含み、そして、上記Ｖ
およびＣｏは、複合させたとき、次式； ０．１≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×
（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
を満足するように含み、かつ、上記Ｃお
よびＮは、複合させたときの含有量が０．０４０ ｗｔ
％以下であり、残部が実質的にＦｅよりなるフェライト
系ステンレス鋼である。以下に、本発明の構成をさらに
詳細に説明する。
．６０ｗｔ ％以下， Ｍｎ ： ０．５０ｗｔ
％以下， Ｃｒ ： １５ 〜３０ｗｔ％， Ｎｉ ：
４．０ｗｔ％以下， Ｍｏ ： ４．０ｗ
ｔ％以下， Ｃｕ ： ０．１〜３．０ ｗｔ％， Ａｌ ：
０．０２ ｗｔ％以下， Ｎ ： ０．０２５
ｗｔ ％以下， Ｖ ： ０．０５ 〜１．０ｗｔ ％ およびＣ
ｏ ： ０．００５〜１．０ ｗｔ％を含有し、 かつＮｂとＴｉをそれぞれ単独または複合して、次式；
０．１≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）≦
１．０ ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満足するように含み、そして、上記Ｖ
およびＣｏは、複合させたとき、次式； ０．１≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×
（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
を満足するように含み、かつ、上記Ｃお
よびＮは、複合させたときの含有量が０．０４０ ｗｔ
％以下であり、残部が実質的にＦｅよりなるフェライト
系ステンレス鋼である。以下に、本発明の構成をさらに
詳細に説明する。
【００１１】まず、本発明の考え方を説明すると、第１
に、ＣおよびＮ量を極力低減するとともに、このＣ量お
よびＮ量に相互補完的な関係にあるＮｂおよび／または
Ｔｉの添加量を制御して、ある程度の靱性を改善し、第
２に、かかる合金設計ではなお製造上の問題点；すなわ
ち通板可能な衝撃値のものが得られないので、さらに前
記Ｎｂおよび／またはＴｉ量と相互補完的な関係にある
ＶとＣｏとを複合添加して用いることにより、前記従来
鋼で不可欠とされているＡｌ量の低減を図り、これによ
って、靱性とともに耐食性（耐銹性）にも同時に優れた
特性を有するフェライト系ステンレス鋼を得ることとし
たものである。
に、ＣおよびＮ量を極力低減するとともに、このＣ量お
よびＮ量に相互補完的な関係にあるＮｂおよび／または
Ｔｉの添加量を制御して、ある程度の靱性を改善し、第
２に、かかる合金設計ではなお製造上の問題点；すなわ
ち通板可能な衝撃値のものが得られないので、さらに前
記Ｎｂおよび／またはＴｉ量と相互補完的な関係にある
ＶとＣｏとを複合添加して用いることにより、前記従来
鋼で不可欠とされているＡｌ量の低減を図り、これによ
って、靱性とともに耐食性（耐銹性）にも同時に優れた
特性を有するフェライト系ステンレス鋼を得ることとし
たものである。
【００１２】
【作用】次に、本発明にかかるフェライト系ステンレス
鋼の成分組成について、その作用とともに限定の理由を
詳細に説明する。
鋼の成分組成について、その作用とともに限定の理由を
詳細に説明する。
【００１３】Ｃは、フェライト系ステンレス鋼において
は靱性の点で極めて重要な役割を担う元素である。すな
わち、鋼中におけるこのＣの拡散速度というのは極めて
速く、それ故に炭化物が粒界上に容易に析出し、これが
原因となって低温破壊を起こす。しかも、炭化物の生成
に伴うＣｒの濃度低下は、耐食性の劣化を招く。このよ
うな各種の問題点を解決する手段としては、ＴｉやＮｂ
の添加によってＣを固定すること、あるいはＣ含有量そ
のものを低減することが有効である。かかる理由から、
Ｃの含有量を ０．０２５ｗｔ％以下と定めた。
は靱性の点で極めて重要な役割を担う元素である。すな
わち、鋼中におけるこのＣの拡散速度というのは極めて
速く、それ故に炭化物が粒界上に容易に析出し、これが
原因となって低温破壊を起こす。しかも、炭化物の生成
に伴うＣｒの濃度低下は、耐食性の劣化を招く。このよ
うな各種の問題点を解決する手段としては、ＴｉやＮｂ
の添加によってＣを固定すること、あるいはＣ含有量そ
のものを低減することが有効である。かかる理由から、
Ｃの含有量を ０．０２５ｗｔ％以下と定めた。
【００１４】Ｓｉは、脱酸剤として用いられるが、σ相
の析出を促進する傾向があるために、靱性を低下させる
。 すなわち、このＳｉ含有量が１ｗｔ％を超えると、低温
靱性が大幅に低下するとともに成形性も悪化する。望ま
しくは、前記傾向の現れない０．６０ｗｔ％以下に低減
する必要がある。かかる理由から、Ｓｉの含有量を０．
６０ｗｔ％以下と定めた。
の析出を促進する傾向があるために、靱性を低下させる
。 すなわち、このＳｉ含有量が１ｗｔ％を超えると、低温
靱性が大幅に低下するとともに成形性も悪化する。望ま
しくは、前記傾向の現れない０．６０ｗｔ％以下に低減
する必要がある。かかる理由から、Ｓｉの含有量を０．
６０ｗｔ％以下と定めた。
【００１５】Ｍｎは、鋼中のＳと結びついてＭｎＳを形
成し、発銹の起点と成り得る。特に、 ０．５ｗｔ％を
超えるとその傾向が顕著になる。そこで、Ｍｎの含有量
を０．５０ｗｔ％以下と定めた。
成し、発銹の起点と成り得る。特に、 ０．５ｗｔ％を
超えるとその傾向が顕著になる。そこで、Ｍｎの含有量
を０．５０ｗｔ％以下と定めた。
【００１６】Ｃｒは、安定な不働体皮膜を形成し、耐食
性向上に極めて有効な元素であるが、１５ｗｔ％より少
ないと十分な耐食性が得られない。一方、Ｃｒ含有量が
増すと、低温靱性の低下が目立つようになり、特に３０
ｗｔ％を超えると、製造が困難になるとともに、精錬の
点からも靱性劣化の原因となるＣ，Ｎ等の不純物、特に
Ｎの低減が困難になる。かかる理由から、Ｃｒの含有量
を１５〜３０ｗｔ％と定めた。
性向上に極めて有効な元素であるが、１５ｗｔ％より少
ないと十分な耐食性が得られない。一方、Ｃｒ含有量が
増すと、低温靱性の低下が目立つようになり、特に３０
ｗｔ％を超えると、製造が困難になるとともに、精錬の
点からも靱性劣化の原因となるＣ，Ｎ等の不純物、特に
Ｎの低減が困難になる。かかる理由から、Ｃｒの含有量
を１５〜３０ｗｔ％と定めた。
【００１７】Ｎｉは、耐食耐酸性に有効な元素であり、
耐孔食性，耐隙間腐食性を向上させる作用もある。しか
し、４ｗｔ％を超えるとフェライト組織の維持が困難に
なり、しかも、鋼材の経済性を損なう。かかる理由から
、Ｎｉの含有量を４ｗｔ％以下と定めた。
耐孔食性，耐隙間腐食性を向上させる作用もある。しか
し、４ｗｔ％を超えるとフェライト組織の維持が困難に
なり、しかも、鋼材の経済性を損なう。かかる理由から
、Ｎｉの含有量を４ｗｔ％以下と定めた。
【００１８】Ｍｏは、耐食性に有効な元素であるが、そ
の含有量の増加に伴い、σ相の形成が促進され、成形性
や溶接性の悪化が顕著になる。しかも、高価なＭｏの多
量添加は鋼材の経済性を損なう。かかる理由から、Ｍｏ
の含有量を４ｗｔ％を上限とした。
の含有量の増加に伴い、σ相の形成が促進され、成形性
や溶接性の悪化が顕著になる。しかも、高価なＭｏの多
量添加は鋼材の経済性を損なう。かかる理由から、Ｍｏ
の含有量を４ｗｔ％を上限とした。
【００１９】Ｎｂおよび／またはＴｉの添加は、鋼中の
ＣおよびＮを固定し、靱性と耐食性の両方の改善に有効
である。しかも、適量のＮｂおよび／またはＴｉの添加
は、成形性向上にも有効である。従って、これらの作用
に所望の効果を得るためには、後に詳細に説明するが、
ＣおよびＮ含有量との関係において、次式； ０．１≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）≦
１．０ ……（１） ０≦ Ｎｂ（ｗｔ
％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ
（ｗｔ％））＋０．１ ｝≦ ０．４……（２） を満
足する量のＮｂおよび／またはＴｉを含有させる必要が
ある。それは、たとえ他の成分が所定の範囲内にあって
も、このＮｂ，Ｔｉ の含有量が所定の範囲に収まるも
のでなければ、製造時に通板可能となる衝撃値を有する
ものとならないからである。
ＣおよびＮを固定し、靱性と耐食性の両方の改善に有効
である。しかも、適量のＮｂおよび／またはＴｉの添加
は、成形性向上にも有効である。従って、これらの作用
に所望の効果を得るためには、後に詳細に説明するが、
ＣおよびＮ含有量との関係において、次式； ０．１≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）≦
１．０ ……（１） ０≦ Ｎｂ（ｗｔ
％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ
（ｗｔ％））＋０．１ ｝≦ ０．４……（２） を満
足する量のＮｂおよび／またはＴｉを含有させる必要が
ある。それは、たとえ他の成分が所定の範囲内にあって
も、このＮｂ，Ｔｉ の含有量が所定の範囲に収まるも
のでなければ、製造時に通板可能となる衝撃値を有する
ものとならないからである。
【００２０】ただ、これは、後述するＶ， Ｃｏの添加
効果と相乗的に作用した場合に認められるものであり、
これらの成分が相互補完的に作用して、所定の本発明の
目指す性質の鋼が得られるのである。
効果と相乗的に作用した場合に認められるものであり、
これらの成分が相互補完的に作用して、所定の本発明の
目指す性質の鋼が得られるのである。
【００２１】Ｃｕは、特に耐食性向上に有効な元素であ
るが、 ０．１ｗｔ％以下ではその効果が得られず、一
方、 ３．０ｗｔ％を超えて含有させると、熱間加工性
や耐応力腐食割れ性が劣化する。従って、このＣｕの含
有量は ０．１〜３．０ ｗｔ％と定めた。
るが、 ０．１ｗｔ％以下ではその効果が得られず、一
方、 ３．０ｗｔ％を超えて含有させると、熱間加工性
や耐応力腐食割れ性が劣化する。従って、このＣｕの含
有量は ０．１〜３．０ ｗｔ％と定めた。
【００２２】Ａｌは、鋼の精錬時に脱酸剤として用いる
ものであるが、０．０２ｗｔ％を超えるＡｌが存在する
と、鋼中に粗大なＡｌ酸化物が形成され脆性破壊の原因
となり、靱性が低下する。とくに、このＡｌ酸化物が鋼
表面に析出するとさらに重大な欠陥につながるおそれが
ある。このような理由から、本発明においては、Ａｌの
含有量を０．０２ｗｔ％以下の微量に規制することとし
た。
ものであるが、０．０２ｗｔ％を超えるＡｌが存在する
と、鋼中に粗大なＡｌ酸化物が形成され脆性破壊の原因
となり、靱性が低下する。とくに、このＡｌ酸化物が鋼
表面に析出するとさらに重大な欠陥につながるおそれが
ある。このような理由から、本発明においては、Ａｌの
含有量を０．０２ｗｔ％以下の微量に規制することとし
た。
【００２３】Ｎは、前記Ｃと同様に、鋼の靱性や耐食性
の低下を招く元素であるので、その含有量を ０．０２
５ｗｔ％以下に制限する。その上で、特に高Ｃｒを含有
する場合、精錬上の問題から、ＣとＮとの合計量につい
ても制限する必要がある。すなわち、このＣとＮの合計
量が０．０４ｗｔ％を超えると、靱性の劣化が顕著とな
るから、Ｃ＋Ｎ；０．０４ｗｔ％以下と定めた。
の低下を招く元素であるので、その含有量を ０．０２
５ｗｔ％以下に制限する。その上で、特に高Ｃｒを含有
する場合、精錬上の問題から、ＣとＮとの合計量につい
ても制限する必要がある。すなわち、このＣとＮの合計
量が０．０４ｗｔ％を超えると、靱性の劣化が顕著とな
るから、Ｃ＋Ｎ；０．０４ｗｔ％以下と定めた。
【００２４】Ｖは、前記Ｎｂおよび／またはＴｉの作用
と相伴ってＣおよびＮの固定に有効に働く元素である。 また、ＣおよびＮ量が少ない場合でも結晶粒の微細化を
促進して、結晶粒粗大化温度を高めるので、靱性の改善
に有効である。
と相伴ってＣおよびＮの固定に有効に働く元素である。 また、ＣおよびＮ量が少ない場合でも結晶粒の微細化を
促進して、結晶粒粗大化温度を高めるので、靱性の改善
に有効である。
【００２５】そして、Ｃｏの作用は、本発明の合金設計
において、特徴的な添加元素の１つであり、Ｎｂ等の添
加によって析出した炭化物，窒化物の凝集を抑制し、こ
のことによって脆性破壊の起点の生成を防止する。それ
故に、このＣｏの添加は、靱性の改善に極めて有効であ
る。
において、特徴的な添加元素の１つであり、Ｎｂ等の添
加によって析出した炭化物，窒化物の凝集を抑制し、こ
のことによって脆性破壊の起点の生成を防止する。それ
故に、このＣｏの添加は、靱性の改善に極めて有効であ
る。
【００２６】本発明の合金においては必須の元素である
、これらのＶおよびＣｏは、特に高Ｃｒ系のフェライト
ステンレス鋼の靱性の向上に極めて有効である。しかも
、これらＶおよびＣｏの作用は、上述のものに加えて固
溶Ｎｂ，固溶Ｔｉによる靱性低下を抑制する効果もある
。そして、その効果は、複合添加（Ｖ＋Ｃｏ）すること
によって一層向上する。このような作用効果を有するＶ
またはＣｏの含有量は、それぞれ０．０５ｗｔ％または
０．００５ｗｔ％未満では不充分でる。しかも、高価
なＶまたはＣｏの多量添加は、鋼材の経済性を損なう。 このような理由から、本発明においてＶおよびＣｏの各
含有量は、Ｖ：０．０５〜１．０ ｗｔ％，Ｃｏ：０．
００５〜１．０ ｗｔ％で、かつ複合させたとき、次式
； ０．１≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
……（３） Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗ
ｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０
．１ ｝ ≦ ２×Ｖ（ｗｔ％）
＋Ｃｏ（ｗｔ％） ……（４） を満足する量
でなければならないことが判った。
、これらのＶおよびＣｏは、特に高Ｃｒ系のフェライト
ステンレス鋼の靱性の向上に極めて有効である。しかも
、これらＶおよびＣｏの作用は、上述のものに加えて固
溶Ｎｂ，固溶Ｔｉによる靱性低下を抑制する効果もある
。そして、その効果は、複合添加（Ｖ＋Ｃｏ）すること
によって一層向上する。このような作用効果を有するＶ
またはＣｏの含有量は、それぞれ０．０５ｗｔ％または
０．００５ｗｔ％未満では不充分でる。しかも、高価
なＶまたはＣｏの多量添加は、鋼材の経済性を損なう。 このような理由から、本発明においてＶおよびＣｏの各
含有量は、Ｖ：０．０５〜１．０ ｗｔ％，Ｃｏ：０．
００５〜１．０ ｗｔ％で、かつ複合させたとき、次式
； ０．１≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
……（３） Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗ
ｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０
．１ ｝ ≦ ２×Ｖ（ｗｔ％）
＋Ｃｏ（ｗｔ％） ……（４） を満足する量
でなければならないことが判った。
【００２７】次に、ＮｂとＴｉの複合添加、ならびにＶ
およびＣｏ複合添加時の各成分組成が、それぞれ、上記
（１） 〜（４） 式のように示される理由につき説明
する。
およびＣｏ複合添加時の各成分組成が、それぞれ、上記
（１） 〜（４） 式のように示される理由につき説明
する。
【００２８】まず、ＮｂまたはＴｉの靱性改善の効果を
調べるために、本発明者らは、次のような成分組成から
なるステンレス鋼１０Ｋｇを、大気誘導溶解炉を用いて
溶製しサンプルを得た。
調べるために、本発明者らは、次のような成分組成から
なるステンレス鋼１０Ｋｇを、大気誘導溶解炉を用いて
溶製しサンプルを得た。
【００２９】すなわち、Ｃｒ，Ｍｏ，ＮｉおよびＣｕに
ついては、Ｃｒ ： ２４ 〜２５ｗｔ％，Ｍｏ ：
１．５〜１．６ｗｔ％，Ｎｉ ： ０．０８ 〜０．１
０ｗｔ％，Ｃｕ ： ０．３〜０．４ ｗｔ％と、ほぼ
一定値とし、Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌは、本発明の限定範
囲内でほぼ一定値とし、そしてＮｂ， Ｔｉ，Ｃおよび
Ｎについては、Ｎｂ ： ０．０２ 〜１．０ ｗｔ％
，Ｔｉ ： ０．０２〜１．０ ｗｔ％，Ｃ ： ０．
００１〜０．０３ｗｔ％，Ｎ ： ０．００１〜０．０
３ｗｔ％の範囲内で変化させて１３チャージ溶製した。 このようにして得られた各溶鋼から厚さ２０ｍｍのイン
ゴットを得てこれを鍛造した後、板厚５ｍｍに熱間圧延
し、その後、９００ ℃，３０ 分間焼鈍し、水冷した
材料を、ＪＩＳ ４号２ｍｍＶ型切欠試験片に加工し、
シャルピー衝撃試験を行った。なお、靱性の一般的測定
方法としては、シャルピーＶ型切欠衝撃試験法が挙げら
れる。
ついては、Ｃｒ ： ２４ 〜２５ｗｔ％，Ｍｏ ：
１．５〜１．６ｗｔ％，Ｎｉ ： ０．０８ 〜０．１
０ｗｔ％，Ｃｕ ： ０．３〜０．４ ｗｔ％と、ほぼ
一定値とし、Ｓｉ，ＭｎおよびＡｌは、本発明の限定範
囲内でほぼ一定値とし、そしてＮｂ， Ｔｉ，Ｃおよび
Ｎについては、Ｎｂ ： ０．０２ 〜１．０ ｗｔ％
，Ｔｉ ： ０．０２〜１．０ ｗｔ％，Ｃ ： ０．
００１〜０．０３ｗｔ％，Ｎ ： ０．００１〜０．０
３ｗｔ％の範囲内で変化させて１３チャージ溶製した。 このようにして得られた各溶鋼から厚さ２０ｍｍのイン
ゴットを得てこれを鍛造した後、板厚５ｍｍに熱間圧延
し、その後、９００ ℃，３０ 分間焼鈍し、水冷した
材料を、ＪＩＳ ４号２ｍｍＶ型切欠試験片に加工し、
シャルピー衝撃試験を行った。なお、靱性の一般的測定
方法としては、シャルピーＶ型切欠衝撃試験法が挙げら
れる。
【００３０】図１に、０℃における衝撃値に及ぼすＣ＋
Ｎ含有量とＮｂ＋Ｔｉ含有量の影響を示す。この図から
明らかなように、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛
８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝＜
０ および、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔ
ｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）
）＋０．１ ｝＞ ０．４ を満たす領域で、衝撃値
が大幅に低下する。しかしながら、 ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満たす領域でも、得られる衝撃値の範
囲は５〜１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ であり、靱性の改善は
見られたものの十分ではなかった。その結果、Ｎｂまた
はＴｉの単独添加あるいはＮｂ，Ｔｉの複合添加のみで
は、熱間圧延以降の工程で破断するという製造上の問題
が残った。一般に、破断を生じることなく通板するには
、衝撃値が１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超えることが必要
であるからである。
Ｎ含有量とＮｂ＋Ｔｉ含有量の影響を示す。この図から
明らかなように、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛
８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝＜
０ および、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔ
ｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）
）＋０．１ ｝＞ ０．４ を満たす領域で、衝撃値
が大幅に低下する。しかしながら、 ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満たす領域でも、得られる衝撃値の範
囲は５〜１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ であり、靱性の改善は
見られたものの十分ではなかった。その結果、Ｎｂまた
はＴｉの単独添加あるいはＮｂ，Ｔｉの複合添加のみで
は、熱間圧延以降の工程で破断するという製造上の問題
が残った。一般に、破断を生じることなく通板するには
、衝撃値が１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超えることが必要
であるからである。
【００３１】次に、ＮｂまたはＴｉの単独添加あるいは
Ｎｂ，Ｔｉの複合添加のときに、比較的良好な衝撃値を
有した次式 ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満足する成分組成をベースに、Ｖおよ
びＣｏを添加して靱性向上の効果を調べた。すなわち、
Ｃｒ ： ２４ 〜２５ｗｔ％，Ｍｏ ： １．５〜１
．６ ｗｔ％，Ｎｉ ： ０．０８ 〜０．１０ｗｔ％
，Ｃｕ ： ０．３〜０．４ ｗｔ％，Ｎｂ ： ０．
４５ 〜０．５ ｗｔ％，Ｃ ： ０．００８〜０．０
１ｗｔ％，およびＮ： ０．００６〜０．０１ｗｔ％と
ほぼ一定値とし、Ｓｉ，Ｍｎ およびＡｌは本発明範囲
内のほぼ一定値になるようにし、さらに、Ｖは、Ｖ ：
０．０２ 〜０．７ ｗｔ％の範囲で変化させて、Ｃ
ｏ：０．１ｗｔ％を添加したもの６チャージと、Ｃｏ：
０．１ｗｔ％を添加しないもの６チャージ溶製した。
Ｎｂ，Ｔｉの複合添加のときに、比較的良好な衝撃値を
有した次式 ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満足する成分組成をベースに、Ｖおよ
びＣｏを添加して靱性向上の効果を調べた。すなわち、
Ｃｒ ： ２４ 〜２５ｗｔ％，Ｍｏ ： １．５〜１
．６ ｗｔ％，Ｎｉ ： ０．０８ 〜０．１０ｗｔ％
，Ｃｕ ： ０．３〜０．４ ｗｔ％，Ｎｂ ： ０．
４５ 〜０．５ ｗｔ％，Ｃ ： ０．００８〜０．０
１ｗｔ％，およびＮ： ０．００６〜０．０１ｗｔ％と
ほぼ一定値とし、Ｓｉ，Ｍｎ およびＡｌは本発明範囲
内のほぼ一定値になるようにし、さらに、Ｖは、Ｖ ：
０．０２ 〜０．７ ｗｔ％の範囲で変化させて、Ｃ
ｏ：０．１ｗｔ％を添加したもの６チャージと、Ｃｏ：
０．１ｗｔ％を添加しないもの６チャージ溶製した。
【００３２】この溶製品についてのインゴットを前述の
ようなプロセスを経て試験片に加工し、シャルピー衝撃
試験を行った。その結果を図２に示す。この図から明ら
かなように、Ｃｏとの複合添加で、Ｖの含有量が０．０
５ｗｔ％以上の場合に１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超える
衝撃値を示した。
ようなプロセスを経て試験片に加工し、シャルピー衝撃
試験を行った。その結果を図２に示す。この図から明ら
かなように、Ｃｏとの複合添加で、Ｖの含有量が０．０
５ｗｔ％以上の場合に１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超える
衝撃値を示した。
【００３３】次に、ＶおよびＣｏの最適な複合添加量比
を知るために， Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８
×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝，Ｖお
よびＣｏの添加量を種々変化させた表１の試料１〜１２
，１６， １７， ２０〜２３に示す成分組成のインゴ
ットを溶製し、前述の試験片に加工した後、シャルピー
衝撃試験を行った。
を知るために， Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８
×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝，Ｖお
よびＣｏの添加量を種々変化させた表１の試料１〜１２
，１６， １７， ２０〜２３に示す成分組成のインゴ
ットを溶製し、前述の試験片に加工した後、シャルピー
衝撃試験を行った。
【００３４】その結果、図３に示すように、
０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（
Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝≦ ０．４
を満足する範囲内で、ＶおよびＣｏの添加量は、次式；
２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％） ≧
０．１ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−
｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％）
＋Ｃｏ（ｗｔ％） の範囲内にあることが必須の条件で
あることが認められた。
０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×（
Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝≦ ０．４
を満足する範囲内で、ＶおよびＣｏの添加量は、次式；
２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％） ≧
０．１ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−
｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％）
＋Ｃｏ（ｗｔ％） の範囲内にあることが必須の条件で
あることが認められた。
【００３５】
【実施例】Ａｌ含有量が、本発明にかかる０．０２ｗｔ
％以下の組成と本発明を逸脱する０．０２ｗｔ％を超え
る組成で、その他の成分組成が本発明の適性範囲内にあ
る２５Ｃｒ−１．８Ｍｏ−０．３Ｃｕ−０．５Ｎｂ−０
．５Ｖ−０．２Ｃｏ系フェライトステンレス鋼１０ｋｇ
を、大気誘導溶解炉を用いて、それぞれ２チャージずつ
溶製した（表１の試料６，７，１８，１９）。
％以下の組成と本発明を逸脱する０．０２ｗｔ％を超え
る組成で、その他の成分組成が本発明の適性範囲内にあ
る２５Ｃｒ−１．８Ｍｏ−０．３Ｃｕ−０．５Ｎｂ−０
．５Ｖ−０．２Ｃｏ系フェライトステンレス鋼１０ｋｇ
を、大気誘導溶解炉を用いて、それぞれ２チャージずつ
溶製した（表１の試料６，７，１８，１９）。
【００３６】このようにして得られた各溶鋼から厚さ２
０ｍｍのインゴットを造塊し、これを鍛造した。その後
、熱間圧延して板厚５ｍｍの熱延板とした後、９００
℃，３０ 分間焼鈍し、さらに水冷した。このようにし
て得られた材料を、ＪＩＳ ４号２ｍｍＶ型切欠試験片
に加工し、シャルピー衝撃試験を行った。また、前記熱
間圧延材を１．０ｍｍ 厚のものに冷延し、焼鈍した材
料について、その表面を目視観察し、スリーバーの有無
も調査した。
０ｍｍのインゴットを造塊し、これを鍛造した。その後
、熱間圧延して板厚５ｍｍの熱延板とした後、９００
℃，３０ 分間焼鈍し、さらに水冷した。このようにし
て得られた材料を、ＪＩＳ ４号２ｍｍＶ型切欠試験片
に加工し、シャルピー衝撃試験を行った。また、前記熱
間圧延材を１．０ｍｍ 厚のものに冷延し、焼鈍した材
料について、その表面を目視観察し、スリーバーの有無
も調査した。
【００３７】その結果、表２から明らかなように、Ａｌ
の含有量が本発明から逸脱する（すなわち０．０２ｗｔ
％を超える）と、衝撃値が著しく低下し、しかも表面に
スリーバーが多く発生することが確かめられた。特に、
フェライト系ステンレス鋼の場合、その仕上がりの美し
さから内装材に多く使用されるものであり、表面疵の発
生に対して厳しく対処する必要がある。それ故に、靱性
や表面性状に悪影響を及ぼすこのＡｌ含有量は、本発明
のように０．０２ｗｔ％以下の微量に規制することとし
たのである。
の含有量が本発明から逸脱する（すなわち０．０２ｗｔ
％を超える）と、衝撃値が著しく低下し、しかも表面に
スリーバーが多く発生することが確かめられた。特に、
フェライト系ステンレス鋼の場合、その仕上がりの美し
さから内装材に多く使用されるものであり、表面疵の発
生に対して厳しく対処する必要がある。それ故に、靱性
や表面性状に悪影響を及ぼすこのＡｌ含有量は、本発明
のように０．０２ｗｔ％以下の微量に規制することとし
たのである。
【００３８】次に、上述した実施例と同様にして、Ｃｏ
無添加（試料１３） 、Ｖ無添加（試料１４） および
Ｃｏ， Ｖともに無添加（ 試料１５） の場合の衝撃
値を調べた。その結果、表２から明らかなように、目標
の１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超えるものは得られなかっ
た。
無添加（試料１３） 、Ｖ無添加（試料１４） および
Ｃｏ， Ｖともに無添加（ 試料１５） の場合の衝撃
値を調べた。その結果、表２から明らかなように、目標
の１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２ を超えるものは得られなかっ
た。
【００３９】さらに、Ｃｏ， Ｖを複合添加した場合も
、図３に示すように、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋Ｔｉ（ｗｔ％） −｛８×（Ｃ
（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）） ＋０．１ ｝≦ ０．４
Ｎｂ（ｗｔ％）＋Ｔｉ（ｗｔ％） −｛８×（Ｃ
（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）） ＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗ
ｔ％） を満足しないものは、１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２
未満であることがわかった。
、図３に示すように、 Ｎｂ（ｗｔ％）＋Ｔｉ（ｗｔ％） −｛８×（Ｃ
（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）） ＋０．１ ｝≦ ０．４
Ｎｂ（ｗｔ％）＋Ｔｉ（ｗｔ％） −｛８×（Ｃ
（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％）） ＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗ
ｔ％） を満足しないものは、１０ｋｇ・ｍ／ｃｍ２
未満であることがわかった。
【００４０】本発明によれば、Ｃ＋Ｎの低減とともにＮ
ｂおよび／またはＴｉの添加にあわせて、ＶおよびＣｏ
の複合添加、ならびにＡｌの低減により、靱性の向上が
図れるが、このような合金設計が、フェライトステンレ
ス鋼の本来有する優れた耐食性を悪化させるものであっ
てはならない。
ｂおよび／またはＴｉの添加にあわせて、ＶおよびＣｏ
の複合添加、ならびにＡｌの低減により、靱性の向上が
図れるが、このような合金設計が、フェライトステンレ
ス鋼の本来有する優れた耐食性を悪化させるものであっ
てはならない。
【００４１】この点を確保するために、表１に示す本発
明にかかる成分組成（試料１〜１２）と、本発明の範囲
を逸脱する成分組成（試料１３〜２１）の鋼について、
それらの耐食性比較試験を行った。この試験方法は、３
．５％ＮａＣｌ水溶液，３０℃， Ａｒ脱気，６００番
エメリー研磨面の条件でＶＣ ’１００で評価する孔食
電位測定法と、人工海水（ＮａＣｌ：２８ｇ／ｌ， Ｍ
ｇＣｌ２：５ｇ／ｌ， ＭｇＳＯ４：７ｇ／ｌ， Ｃａ
Ｃｌ２：２．４ｇ／ｌ， ＮａＨＣＯ３：０．２ｇ／ｌ
）を噴霧後、恒温恒湿状態に保持し、発銹後レイティ
ングナンバー（試料前面積に対する発銹面積率をＸとし
たときの ３（２−ｌｏｇＸ） ）で評価する実験室的
発銹加速試験方法を用いた。
明にかかる成分組成（試料１〜１２）と、本発明の範囲
を逸脱する成分組成（試料１３〜２１）の鋼について、
それらの耐食性比較試験を行った。この試験方法は、３
．５％ＮａＣｌ水溶液，３０℃， Ａｒ脱気，６００番
エメリー研磨面の条件でＶＣ ’１００で評価する孔食
電位測定法と、人工海水（ＮａＣｌ：２８ｇ／ｌ， Ｍ
ｇＣｌ２：５ｇ／ｌ， ＭｇＳＯ４：７ｇ／ｌ， Ｃａ
Ｃｌ２：２．４ｇ／ｌ， ＮａＨＣＯ３：０．２ｇ／ｌ
）を噴霧後、恒温恒湿状態に保持し、発銹後レイティ
ングナンバー（試料前面積に対する発銹面積率をＸとし
たときの ３（２−ｌｏｇＸ） ）で評価する実験室的
発銹加速試験方法を用いた。
【００４２】その結果、表２から明らかなように、本発
明の条件を満足する成分組成の鋼については、耐食性が
悪化するようなことはなく、しかも一部においては、耐
食性が却って向上することが認められた。
明の条件を満足する成分組成の鋼については、耐食性が
悪化するようなことはなく、しかも一部においては、耐
食性が却って向上することが認められた。
【００４３】
【００４４】
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
Ｃ＋Ｎの低減とともにＮｂおよび／またはＴｉの添加に
あわせて、ＶおよびＣｏの複合添加、ならびにＡｌの低
減により、靱性ならびに耐食性がともに優れるフェライ
トステンレス鋼を、鋼中の析出物の形成による表面性状
の悪化を招くことなく製造することができる。
Ｃ＋Ｎの低減とともにＮｂおよび／またはＴｉの添加に
あわせて、ＶおよびＣｏの複合添加、ならびにＡｌの低
減により、靱性ならびに耐食性がともに優れるフェライ
トステンレス鋼を、鋼中の析出物の形成による表面性状
の悪化を招くことなく製造することができる。
【図１】衝撃値に及ぼすＮｂ＋Ｔｉ含有量とＣ＋Ｎ含有
量の関係図である。
量の関係図である。
【図２】Ｖ単独添加とＶ＋Ｃｏ複合添加の場合の、Ｖ含
有量と衝撃値の関係図
有量と衝撃値の関係図
【図３】衝撃値に及ぼす Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗ
ｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０
．１ ｝値と２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％） 値
の関係図である。
ｔ％）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０
．１ ｝値と２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％） 値
の関係図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ ： ０．０２５ｗｔ％以下，
Ｓｉ ： ０．６０ｗｔ ％以下， Ｍｎ ： ０．５０ｗｔ ％以下， Ｃｒ ：
１５ 〜３０ｗｔ％，Ｎｉ ： ４．０ｗｔ％以下，
Ｍｏ ： ４．０ｗｔ％以下，Ｖ ： ０．
０５ 〜１．０ｗｔ ％， Ｃｕ ： ０．１〜３
．０ ｗｔ％，Ａｌ ： ０．０２ ｗｔ％以下，
Ｎ ： ０．０２５ ｗｔ ％以下，およびＣｏ
： ０．００５〜１．０ ｗｔ％を含有し、かつＮｂと
Ｔｉをそれぞれ単独または複合して、次式； ０．１≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）≦
１．０ ０≦ Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％
）−｛ ８×（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１
｝≦ ０．４を満足するように含み、そして、上記Ｖ
およびＣｏは、複合させたとき、次式； ０．１≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
Ｎｂ（ｗｔ％）＋ Ｔｉ（ｗｔ％）−｛ ８×
（Ｃ（ｗｔ％）＋Ｎ（ｗｔ％））＋０．１ ｝
≦ ２×Ｖ（ｗｔ％） ＋Ｃｏ（ｗｔ％）
を満足するように含み、かつ、上記Ｃお
よびＮは、複合させたときの含有量が０．０４０ ｗｔ
％以下であり、残部が実質的にＦｅよりなる靱性および
耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067566A JPH0717988B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3067566A JPH0717988B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04280948A true JPH04280948A (ja) | 1992-10-06 |
| JPH0717988B2 JPH0717988B2 (ja) | 1995-03-01 |
Family
ID=13348639
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3067566A Expired - Fee Related JPH0717988B2 (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0717988B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1170392A1 (en) * | 2000-07-04 | 2002-01-09 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| EP2210965A4 (en) * | 2007-06-13 | 2010-12-08 | Weidong Chen | ULTRA FINE FLEXIBLE TUBE COMPRISING AN ALLOY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| EP1818422B2 (fr) † | 2006-02-08 | 2012-07-18 | ArcelorMittal-Stainless France | Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium |
| JP2015518087A (ja) * | 2012-04-02 | 2015-06-25 | エイケイ・スチール・プロパティーズ・インコーポレイテッドＡＫ Ｓｔｅｅｌ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ， Ｉｎｃ． | 費用対効果が高いフェライト系ステンレス鋼 |
| EP3153599A4 (en) * | 2014-09-02 | 2017-06-14 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet for casing for urea-scr |
Citations (2)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5386617A (en) * | 1976-05-28 | 1978-07-31 | Graenges Nyby Ab | Stablized* rustproof* corrosiveeresistant ferritechromeenickel steel |
| JPH04235256A (ja) * | 1991-01-11 | 1992-08-24 | Kawasaki Steel Corp | 耐凝縮水腐食性に優れ、かつ降伏強度の低いフェライト系ステンレス鋼 |
-
1991
- 1991-03-08 JP JP3067566A patent/JPH0717988B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
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| EP1170392A1 (en) * | 2000-07-04 | 2002-01-09 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| US6426039B2 (en) | 2000-07-04 | 2002-07-30 | Kawasaki Steel Corporation | Ferritic stainless steel |
| KR100484983B1 (ko) * | 2000-07-04 | 2005-04-22 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 용접부의 내이차가공 취성 및 고온피로특성이 우수한페라이트계 스테인레스강 |
| EP1818422B2 (fr) † | 2006-02-08 | 2012-07-18 | ArcelorMittal-Stainless France | Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium |
| EP2210965A4 (en) * | 2007-06-13 | 2010-12-08 | Weidong Chen | ULTRA FINE FLEXIBLE TUBE COMPRISING AN ALLOY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
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| US9816163B2 (en) | 2012-04-02 | 2017-11-14 | Ak Steel Properties, Inc. | Cost-effective ferritic stainless steel |
| EP3153599A4 (en) * | 2014-09-02 | 2017-06-14 | JFE Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet for casing for urea-scr |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0717988B2 (ja) | 1995-03-01 |
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