JPH0428466A - 連続鋳造用幅可変鋳型のクランプ力設定方法及びクランプ装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は連続鋳造中に鋳型短辺を移動させて鋳造幅を拡
大または縮小するに際し、一対の長辺種間に一対の短辺
板を挟持する連続鋳造用鋳型のクランプ力の設定方法と
、その装置に関するものである。

特に、本発明は、適正な鋳型クランプ力を設定し、短時
間に鋳片幅をを変更でき、鋳片のテーパ一部を極力短か
くできる鋳型に関する８［従来の技術］ 連続鋳造用幅可変鋳型のクランプ力設定方法として、例
えば特公昭５９−２９３４４号公報には、幅変更時に短
辺を移動する時は、溶鋼バルジング力の１．１〜２．５
倍のクランプ力とし、幅変更しない時は、溶鋼バルジン
グ力の５〜１０倍のクランプ力とし、２段階の設定を行
っていた。

一方、鋳型クランプ装置としては、第１０図に示す、実
公昭５８−１４０３３号公報記載のものがある。これは
液圧シリンダ１δ「供給液圧を調節自在とし、短辺銅板
押し付は力を鋳造中の操業変化に合わせ調節可能とし、
押し付は力の軽減に伴い発生すると考えられる長辺水箱
の移動を機械的ストッパー１０２にて防止するようにし
たものである。また、特公昭５９−２９３４４号公報で
は、第１１図に示すように、一方の長辺１１２木箱に固
着した締結ロッド　１１１の先端部を他方の長辺１１３
水箱を貫通して突出させ、その突出した部分に溶鋼によ
る圧力よりも太き（、且つ短辺１１４銅板の熱膨張力よ
りも小さい弾性力を有する第１のバネ機構１１５と、第
１のバネ機構１１５よりも大きい弾性力を有する第２の
バネ機構１１６を設け、さらに締結ロッド　１１１の先
端部に締結ロッド１１１をその軸線方向へ押し圧するこ
とにより長辺銅板をあらかじめ定められた一定間隔相対
的に離間させる装置を設けて、他方の長辺１１３木箱が
後退移動するに伴って第１のバネ機構１１５が一定寸法
圧縮されることにより第２のバネ機構１１１１ｉの弾性
力が短辺１１４銅板の挟持力として作用するように構成
したものが開示されている。この中で第１のバネ機構１
１５の力を前述のごとくバルジング力の１．１〜２．５
倍とし、第２のバネ機構１１６の力を同様に５〜１０倍
とするのが好ましいとしている。

［発明が解決しようとする課題］ 前記従来技術においては次のような解決すべき課題があ
る。

第１Ｏ図の実公昭５８−１４０３３号公報記載の装置の
場合、液圧シリンダ１０１への供給液圧を調節自在とし
、短辺板押し付は力を鋳造中の操業変化に合わせ調節可
能としているが、ストッパー１０２にて長辺水箱を鋳造
中移動出来ないようにしているため短辺銅板の熱伸びが
拘束され、この結果長辺銅板と短辺銅板の接触面圧が上
昇し、短辺銅板の変形や幅変更時の摺動抵抗の増大によ
る長辺銅板面の摺動価の発生による鋳型寿命の低下、さ
らには幅変更装置の駆動力が大きくなり設置困難などの
問題があった。特に高速で幅可変をしようとすると上記
の問題が大きな障害となっていた。

次に第１１図の特公昭５９−２９３４４号公報記載の装
置の場合は、第１のバネ機構１１５の弾性力は長辺に作
用する溶鋼の圧力よりも大きく、且つ短辺銅板の熱膨張
力より小さく設定されていることから、鋳型内に溶鋼が
注入されると同時に長辺水箱が後退移動することにより
短辺銅板との間に隙間が生じるようなことがなく、また
短辺銅板が熱膨張した際にはその膨張力によって長辺水
箱が移動し、銅板同士が食い込む事もない、しかしなが
ら、特開昭６１−１１５６５６号公報に開示されている
幅変更時の短辺増速率５０ｍｍ／ｗｉｎ２、短辺上下端
速度差２０　ｍｍ／　＋ｍｉｎとし、短辺移動速度が１
１００ａｒ／ｍｉｎにも達する幅変更操業においては、
幅変更時の鋳片押し込み反力の増により短辺銅板と鋳片
間での接触抵抗、即ち引き抜き抵抗が大幅に増大する。

この結果、長辺での溶鋼バルジング力基準で決められて
いる従来クランプ力では長辺銅板間での短辺挟持力、即
ちクランプ力よりも引き抜き抵抗が大きくなり、短辺が
鋳片にひきずられ、短辺の鋳型振動との同期不良を発生
し、ブレークアウト等の操業事故をひき起こす。

〔課題を解決するための手段］ 本発明のクランプ力設定方法は、鋳型短辺を鋳型長辺で
クランプし、連続鋳造中に該短辺を移動させて鋳造幅を
拡大または縮小するに際し、短辺が幅変更装置のシリン
ダ推力Ｆ　ｃｙＬで移動可能な限界クランプ力Ｆ　ａｔ
より小さいか等しく、かつ短辺が鋳片にひきずられて鋳
造方向に移動しないための限界クランプ力Ｆ。２より大
きいか等しくしたクランプ力Ｆ０を、鋳造幅Ｗと、鋳型
短辺及び長辺に加わる溶鋼静圧によるバルジング力ＦＩ
Ｎ、Ｆ！ＩＷと、鋳造速度■。と、短辺移動速度■１と
。

鋳片と鋳型短辺長辺との摩擦係数ＬＬ、と、鋳型短辺と
長辺との接触部の摩擦係数μｃのパラメーターにより設
定することを特徴とする連続鋳造用幅可変鋳型のクラン
プ力設定方法である。この場合、短辺が幅変更装置のシ
リンダ推力Ｆ　ｅｌｌＬで移動可能な限界クランプ力Ｆ
　６１と、短辺が鋳片にひきずられて鋳造方向に移動し
ないための限界クランプ力Ｆ０２を下記　（１）、（２
）式で算定し、該限界クランプ力ＦｏｒとＦ６１との間
のクランプ力となるようクランプ力Ｆ０を下記（３）式
で設定することは好ましい。

・・・・・・・・＜１） Ｆｉｌ≧Ｆ、≧ｐｅｗ・・・・・・ ・・・・・・・・・（２） ここで、 ＦｃｙＬ：幅変更装置のシリンダ推力 Ｗ　　：鋳造幅 Ｆｏ　：短辺に加わる溶鋼静圧によるバルジング力 二長辺に加わる溶鋼静圧によるバルジ ング力 ニ鋳造速度 ：短辺移動速度 ：鋳片と鋳型短辺長辺との摩擦係数 ：鋳型短辺と長辺との接触部の摩擦傷 ｔ々 ｅｗ ｍ、ＫＩ　　Ｋｓ、Ｋｓ、Ｃ１：定数 また、本発明のクランプ装置は、鋳型短辺を鋳型長辺で
クランプするための締結用ロッドを長辺水箱を貫通して
設け、該締結用ロッドの両端に該ロッドの上下を抑圧可
能な門型金物を対向して取付け、該門型金物の一方であ
って、該門型金物の脚部の各々に液圧シリンダとバネ機
構を直列に配設し、該バネ機構を介し該液圧シリンダで
長辺水箱を抑圧可能にし、液圧シリンダには圧力調整機
構を設け、バネ機構には最低バネ力を設定するためのス
トッパーを門型金物に設けたことを特徴とする連続鋳造
用幅可変鋳型のクランプ装置である。

［作　用］ 本発明は、短辺を移動させる時に＃必要な変動要件であ
る鋳造幅Ｗと、鋳造短辺及び長辺に加わる溶鋼静圧によ
るバルジング力ＦＩＩＮ、ＦｌｌＷと、鋳造速度ｖｃと
、短辺移動速度ｖ１と、鋳片と鋳型短辺長辺との摩擦係
数Ｕ、と、鋳型短辺と長辺との接触部の摩擦係数μゎの
パラメーターを全て加味してクランプ力Ｆ。を設定する
ので、鋳造中の最適な高速幅変更が可能となる。そして
、前記＋１１　（２）　（３１式をコンピユークーで演
算する。それにより、刻々と変化する変動要件に対応し
て適正なりランブカＦ０を保持できる。その結果、鋳造
中の自動高速幅変更が可能となる。

さらに、本発明のクランプ装置は、鋳型短辺を鋳型長辺
でクランプするための液圧シリンダに圧力調整機構を設
けているので、刻々と変化する変動要件に対応して適正
なりランブカＦ０を圧力調整機構により自動設定できる
。また、締結用ロッドの両端に該ロッドの上下を抑圧可
能な門型金物を対向して取付け、２ケ所で長辺水箱を押
圧できるので、短辺の高さ方向を均等にクランプできる
。そして、バネ機構には最低バネ力を設定するためのス
トッパーを設けているので、液圧シリンダの液圧が異常
に低下しても必要最小限のクランプ力をバネ機構のみで
保持できる。

このように、本発明は鋳造中に短辺銅板押し付は力を自
在に調節可能とすると共に液圧の低下による長辺水箱の
移動をバネ機構にて防止することにより、鋳造開始時期
の短辺銅板の熱膨張および鋳造速度低下時の熱収縮に対
してスムースに追従出来ると共に、鋳造条件の変化、即
ち鋳造幅、鋳造速度、幅変更速度に合わせて鋳型クラン
プ力を常に最適設定可能である。

以下、前記　［１１，＋２１．　＋３１式の算定根拠を
詳述する。

第１図に鋳造中に鋳型短辺を押し込んで幅変更する場合
の力の釣り合いを示す。

力の釣り合いからシリンダ必要推力は次式で表される。

ＦｃｙＬ≧Ｆｓ＋ＦＩＮ＋ＦＭ ここで、 ＦｃｙＬ： Ｆｏ　： ＦＭ　： Ｆ、　： 幅変更装置のシリンダ推力　（ｋｇｌ 短辺バルジングカ　（ｋｇｌ モールド短辺と長辺の摺動抵抗（ｋｇｌ凝固シェルの変
形抵抗（ｋｇｌ ・・・・・・（４） ここで、 ニジエル変形応力 ニシェル変形断面積 ：歪速度 ：短辺移動速度 ：鋳造幅 ：凝固係数 ニジニル変形長 ｍ：定数 ｋｇ／ｍＩＷｆｆ） ｍｍ”１ １／ｍｉｎ） ｍｍ／ｍ１ｎ１ ｍｍｌ 闘／ｉ■） （ｍｍｌ （物性値） ここで、 Ｔ　：鋳造厚　（ｍｌｌ） β′　：短辺側鋳片支持長さ （ｍｍ＋３ Ｆ、＝μゎＸ（Ｆ、　　　Ｆ＋＋ｗ） ここで、 Ｆｏ　：クランプ力　　　　　　　Ｄｔｇ）ＦＢＷ：長
辺バルジング力（ｋｇｌ μＣ：鋳型短辺と長辺との接触部の摩擦係数γ　：溶鋼
比重　　　１ｋｇ／ｍｍ’）２　：長辺側鋳片支持長さ
　（ｍｍ） 従って、予め推力のきめられたシリンダを用いて鋳造中
に安定的に幅変更を実施するための鋳型クランプ力は次
のように求められる。

（４）式及び（７）式から ＝Ｆ０゜ ここで、 Ｆｏｌ：短辺が幅変更装置の駆動推力Ｆ　ｃｙＬで移動
可能な限界クランプ力（ｋｇ） また、幅変更中に長辺銅板間に短辺銅板を挟持するため
に必要なりランプ力は次のように求められる。

Ｆ、ｌ≧μ■　Ｘ（Ｆ、　＋　ＦＩＮ）　　　　　・・
・・・・０ωここで、 μ■９鋳片と銅板間の摩擦係数 （７）式及び（ｌＯ）式から μＣ Ｆ０≧□（Ｆ工＋Ｆ、　）＋　Ｆ、１．Ｉ）μＣ ”−Ｆｏｌ ここで Ｆ　０２　、短辺が鋳片にひきずられないための限界ク
ランプ力（ｋｇｌ Ｆｏｌ、Ｆ　０２を（１１式、（２）式に変換すＦ　ｏ
ｌは、（８）式及び（９）式がらさらに、 先ず、 ・・・・・・・・・０２１ 同様にＦ。２は（５） 及び（１１１式から ・・・・・・・−’Ｏ■ となる。

そして、 （３）式から最適鋳型クランプ力Ｆ。

は 次の範囲として求められる。

・・・・・・・・・０４１ 以上、適正クランプ力Ｆ０の算定根拠について説明した
が、幅変更開始時のクランプ力Ｆ。の初期設定をどのよ
うにするか以下説明する。

例えば、第７図に示す特開昭６１−１１５１ｉ５６号公
報開示の鋳型短辺を移動させて鋳造幅を拡大または縮小
するに際し、短辺の移動を鋳型中心側へ順次傾ける前傾
期と鋳型及中心側へ傾ける後傾間とに区分し、前後傾間
における短辺上下端部の移動速度がある増速率を有し、
上下端部の移動速度の差を一定に維持して行う幅変更方
法において１幅変更開始時の初速度Ｖ。は鋳造幅、鋳造
速度により次のようにして求められる。即ち、幅変更開
始時の初速度Ｖ０２鋳造幅Ｗ。とすると（５）式及び（
９）式から ・・・・・・・−＜１５） 同様に（５） 及び（１１）式から ・・・・・・・・・ａω よって（１５）及び（１６）式からＶｏについて整理す
る と となる。

ここで、鋳造幅、鋳造速度は一般に連続鋳造設備の生産
性、操業性を考慮して経験的に決められている事から、
（１７）式で求められた初速度Ｖ０がら幅変更時の最適
鋳型クランプ力Ｆ０は次の範囲として求められる。

［実施例］ 先ず、本発明の鋳型クランプ力設定方法の一実施例につ
いて説明する。

本発明の実施例は、第２．３図に示す制御フローにより
行った。以下図を参照して説明すると、幅変更開始時の
鋳造幅Ｗ０２ｏｌ速度ｖｃを連続鋳造設備のプロセスコ
ンピュータがら幅変更制御装置にインプットする。これ
を受けて、幅変更制御装置内にて第３図に示すロジック
に従って初速度■。を（１７）式によって求め、この■
。がら最適クランプ力を、 （１）シリンダ推力からの限界クランプ力、Ｆ　Ｏｌ　
。

（２）短辺の鋳型振動との同期条件からの（鋳片から短
辺がひきずられない）限界クランプ力、Ｆ　Ｏｆ の両面から求めている。

この結果、前記　ｆｉｌ　、　＋２１の条件が成立する
初速度■ｏ及びクランプ力Ｆ０が求められ、それぞれ初
速度■。は幅変更指令盤へ、またクランプ力Ｆ０は油圧
制ｆｉｌ装置へと伝送される。この伝送されたＦｏから
油圧制御盤内で決められた供給圧が減圧弁を介して鋳型
クランプ装置の液圧シリンダに供給され、鋳型クランプ
力が最適な値に調整される様になっている。

幅変更制御装置内での具体的な初速度■。及びクランプ
力Ｆ０の決定ロジックは第３図に示す通りである。即ち
、鋳造幅Ｗ、及び厚みＢ、そして鋳造速度■。から長辺
バルジング力Ｆ　＋＋ｗは（８）式より、短辺バルジン
グ力Ｆ。は（６）式より、凝固シェルの変形抵抗は（５
）式より各々求められる。

これらの計算値より＋１１　シリンダ推力からの限界ク
ランプ力Ｆ。ｌ及び（２）短辺の鋳型振動との同期条件
からの限界クランプ力Ｆ　０２を求め、求められたＦ。

ｌとＦ。２を比較し、Ｆ０１＝Ｆｏｍが成立した場合に
この時の初速度Ｖｏ及びクランプ力Ｆ０が幅変更時の設
定値と決定される。また−Ｆｏ＋＞Ｆａ。

或いはＦ。＋　＜　Ｆ　０２となった場合は図に示すよ
うに初速度■。を修正してＦ０２＝Ｆ０２が成立するま
で繰返し計算がなされる様にプログラミングされている
。

ところで前記（１７１式及び（１８）式の実際への適用
においては、テスト段階での多くの操業データの解析結
果より定数項を求め、次の式により行った。

即ち また、（１）　シリンダ推力からの限界クランブ力、Ｆ
ａ。

・・・・・・・・−ＣＩ 短辺の鋳型振動との同期条件からの限界クランプ力　Ｆ
。２ ・・・・・・・・・（２１） ここで ｍ　　＝０．４０ に、＝０．３０ に、＝１．６０ Ｋ　、　＝　１．５４Ｘ　１０’ に、　＝０．３３ Ｃ＋　　＝　１１５０　　（ｋｇ） μ０．μ■　＝Ｑ、３Ｑ このようにして第２図、第３図に示す制御フローに従っ
て、幅変更時の初期設定を行った時、鋳造条件の変化、
即ち鋳造幅、鋳造速度、幅変更速度等に合わせて鋳型ク
ランプ力Ｆ。をコンピュータを使用して最適に自動設定
してゆく。

このクランプ力Ｆ０の自動設定は、第２図の鋳型クラン
プ力制御フローに基づいて行う、但し、幅変更制御装置
の初速度Ｖ。を短辺移動速度ｖ１とする。

第４図は幅変更可能な鋳型を示す平面図である。鋳型は
長辺銅板２と、これを支持する長辺水箱３、長辺銅板２
間を幅変更中に移動可能な短辺銅板４と、短辺バックプ
レート５、短辺を移動させるステッピングシリンダ７、
モして長辺銅板間に短辺銅板を強力に挟持するための鋳
型クランプ装置６、これらを−括搭載するベースフレー
ム１から成っている。鋳型クランプ装置６は、第５図に
示すように、対向する長辺水箱３を貫通して両端に突出
した締結ロッド８．その突き出した部分の一端にクラン
プ力を上下に分配可能な門型金物９、他端にも設けられ
た同様にクランプ力を上〜トに分配可能な門型金物１■
Ｎ、これに配設された液圧シリンダＪ】とバネ機構１２
、そして液圧シリンダ１１に供給する液圧を調節する油
圧装置から成っている。

バネ機構の詳細を第６図に示す、このバネ機構１２はク
ランプ力設定のためのバネ１３、バネを支持、案内する
内筒１４、バネ押さえのためのおさえ金物１５、これら
を一体化するためのボルト１６から成る。液圧シリンダ
１１は門型金物１゜のおさえ金物１５に作用する位置に
あり、門型金物１０にボルト１７で固定されている。

これらの構成において、鋳型クランプ装置は次の様に機
能する。先ず、鋳造開始初期の銅板熱膨張に対しては、
第６図に示すように液圧シリンダには加圧されずバネ機
構のバネ力は長辺バルジング力の１．２倍としている。

このバネ機構のバネ力の制限は、門型金物１ｏに設けた
ストッパー１９により行う０次に鋳造の定常状態におい
ては液圧シリンダを加圧し、バネ機構のバネを撓ませ、
長辺バルジング力の２．５倍のクランプ力としている。

更に幅変更時については、前述の如く、第３図に示す、
ロジックフローで求められたＦｏに基いて、油圧制御装
置内で自動的に減圧弁１８圧力を設定し、液圧シリンダ
への供給圧を調整するようになっている。

そして、油圧装置のポンプ等の故障により液圧シリンダ
への供給圧に低下した場合には実施中の幅変更操業はた
だちに中止されるが、前記の長辺バルジング力の１．２
倍のバネ力でバネ機構が短辺銅板を遅滞なく支持して、
定常操業の続行が可能とな一ノ゛Ｃいる。

以上の発明を用いて幅１６００ｍｍ、厚２５０ｍｍの鋳
片を連続鋳造中に幅１２００ｍｍに幅縮小する操業を実
施した。この時の鋳造速度は１．２ｍ／ｍｉｎであり、
幅変更装置の上部シリンダの初速度Ｖ。は（１９）式よ
り求め、１５ｍｍ／ｍｉｎと設定され、また、クランプ
力Ｆ。は（２０）式及び（２１）式より３００００ｋｇ
と設定され、このクランプ力に合わせて、液圧シリンダ
への供給圧が自動的に調節され、幅変更最大速度７５　
ｍｍ／　ｎ＋ｉｎに達した幅変更操業を何らトラブルな
（、実施できた。この時の鋳片の第７図に示すテーパ一
部の長さは従来の幅変更速度２０ｍｍ／ｗｉｎに比較し
て約１／２以下とすることができ、これにより大幅に鋳
片歩留も向上した。

［発明の効果］ 本発明により （１１幅変更時の鋳片のテーパ一部長さを従来の１／２
程度に短縮でき、製品の歩留りを大幅に向上でき、 （２）鋳造開始時期の銅板の熱膨張時にはその膨張力に
よって長辺水箱がスムースに移動し、銅板同士が喰い込
むことはなく、又バネ機構の最小バネ力を長辺バルジン
グ力よりも大きくしていることから、クランプ力不足に
よるブレークアウト等のトラブルもなく。

（３）鋳造サイズ、鋳造速度指令から自動的に幅変更時
の初速度及びクランプ力を求め、油圧装置を介して液圧
シリンダへの供給圧を調節可能としたことから常にクラ
ンプ力の最適設定がなされ、クランプ力の過不足に起因
する短辺の鋳型振動との同期不良等のトラブルもなく操
業の安定化が図られ、 （４）必要クランプ力の算出式を理論的に求め、更に定
数項については数多くの操業データの収集解析により求
めたことがら時々刻々変動する多（の操業要因に対して
も十分適用可能なりランブカの決定が可能となり、 （５）幅変更時の適正なりランプ力設定が自動化できる
ので、安定操業までに要する期間が従来の３力月から１
０日目に短縮できる。

【図面の簡単な説明】

第１図は幅変更時の力のつり合いを示す図、第２図及び
第３図は本発明に基（鋳型クランプ力制御フロー及びロ
ジックフローを示す図、第４図は幅変更鋳型の全体平面
図、 第５図は第４図のＡ−Ａ断面図であり鋳型クランプ装置
の詳細を示す図、 第６図は鋳型クランプ装置の通常クランプ時と鋳造開始
初期及び非常時（液圧シリンダへの供給圧低下時）のバ
ネ機構と液圧シリンダの状態を示す図、 第７図は幅変更時の鋳片テーパ一部を示す図、第８．９
図は本発明を適用した幅変更方法の説明図、 第１０図及び第１１図は従来の鋳型クランプ装置を示す
図である。 １・・・ベースフレーム、２・・・長辺銅板、３・・・
長辺水箱、４・・・短辺銅板、５・・・短辺バックプレ
ート。 ６・・・鋳型クランプ装置、７・・・ステッピングシリ
ンダ、８・・・締結ロッド、９・・・門型金物、１０・
・・門型金物、１１・・・液圧シリンダ、１２・・・バ
ネ機構、１３・・・バネ、１４・・・内筒、１５・・・
おさえ金物。 １６・・・ボルト、１７・・・ボルト、１８・・・減圧
弁、１９・・・ストッパー

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）鋳型短辺を鋳型長辺でクランプし、連続鋳造中に
   該短辺を移動させて鋳造幅を拡大または縮小するに際し
   、短辺が幅変更装置のシリンダ推力Ｆ＿ｃ＿ｙ＿Ｌで移
   動可能な限界クランプ力Ｆ＿０＿１より小さいか等しく
   、かつ短辺が鋳片にひきずられて鋳造方向に移動しない
   ための限界クランプ力Ｆ＿０＿２より大きいか等しくし
   たクランプ力Ｆ＿０を、鋳造幅Ｗと、鋳型短辺及び長辺
   に加わる溶鋼静圧によるバルジング力Ｆ＿■＿Ｎ、Ｆ＿
   ■＿Ｗと、鋳造速度Ｖ＿ｃと、短辺移動速度Ｖ＿ｍと、
   鋳片と鋳型短辺長辺との摩擦係数μ＿■と、鋳型短辺と
   長辺との接触部の摩擦係数μ＿ｃのパラメーターにより
   設定することを特徴とする連続鋳造用幅可変鋳型のクラ
   ンプ力設定方法。
2. （２）短辺が幅変更装置のシリンダ推力Ｆ＿ｃ＿ｙ＿Ｌ
   で移動可能な限界クランプ力Ｆ＿０＿１と、短辺が鋳片
   にひきずられて鋳造方向に移動しないための限界クラン
   プ力Ｆ＿０＿２を下記（１）、（２）式で算定し、該限
   界クランプ力Ｆ＿０＿１とＦ＿０＿２との間のクランプ
   力となるようクランプ力Ｆ＿０を下記（３）式で設定す
   ることを特徴とする請求項１記載の連続鋳造用幅可変鋳
   型のクランプ力設定方法。 Ｆ＿０＿１＝Ｋ＿１１／μ＿ｃ｛Ｆ＿ｃ＿ｙ＿Ｌ−Ｆ＿
   Ｂ＿Ｎ−Ｋ＿３Ｖ＿ｃ＾−＾０＾．＾５〔Ｖ＿ｍ／Ｗ〕
   ＾ｍ＋Ｃ＿１｝＋Ｆ＿Ｂ＿Ｗ………（１） Ｆ＿０＿２＝Ｋ＿２μ＿ｓ／μ＿ｃ｛Ｆ＿Ｂ＿Ｎ＋Ｋ＿
   ３＿Ｖ＿ｃ＾−＾０＾．＾５〔Ｖ＿ｍ／Ｗ〕＾ｍ＋Ｃ＿
   １｝＋Ｆ＿Ｂ＿Ｗ………（２） Ｆ＿０＿１≧Ｆ＿■≧Ｆ＿０＿２……（３）ここで、 Ｆ＿ｃ＿ｙ＿Ｌ：幅変更装置のシリンダ推力Ｗ：鋳造幅 Ｆ＿Ｂ＿Ｎ：短辺に加わる溶鋼静圧によるバルジング力 Ｆ＿Ｂ＿Ｗ：長辺に加わる溶鋼静圧によるバルジング力 Ｖ＿ｃ：鋳造速度 Ｖ＿ｍ：短辺移動速度 μ＿Ｂ：鋳片と鋳型短辺長辺との摩擦係数 μ＿ｃ：鋳型短辺と長辺との接触部の摩擦係数 ｍ、Ｋ＿１、Ｋ＿２、Ｋ＿３、Ｃ＿１：定数（３）鋳型
   短辺を鋳型長辺でクランプするための締結用ロッドを長
   辺水箱を貫通して設け、該締結用ロッドの両端に該ロッ
   ドの上下を押圧可能な門型金物を対向して取付け、該門
   型金物の一方であって、該門型金物の脚部の各々に液圧
   シリンダとバネ機構を直列に配設し、該バネ機構を介し
   該液圧シリンダで長辺水箱を押圧可能にし、液圧シリン
   ダには圧力調整機構を設け、バネ機構には最低バネ力を
   設定するためのストッパーを門型金物に設けたことを特
   徴とする連続鋳造用幅可変鋳型のクランプ装置。