JPH04285337A - 減衰力可変ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、減衰力を変更可能なシ
ョックアブソーバに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、基本的な減衰力を発生するために
設けられた主流路とは別個にシリンダの２つの作動室を
連通する副流路を設けて、この副流路の流路断面積を変
更することによって減衰力を変化させるショックアブソ
ーバが知られている。このショックアブソーバでは、副
流路にその流路断面積を変更するためのバルブが配設さ
れ、このバルブは例えばピエゾアクチュエータによって
駆動される。

【０００３】従来のショックアブソーバは、上述のよう
な機構によって減衰力を変化させているために、その構
成が複雑であるという問題点を有していた。これに対し
、例えば実開昭６３−１０９０５３号公報に示されるよ
うに、主流路に設けられたリーフバルブの曲げ剛性を変
化させることによって減衰力を変更するショックアブソ
ーバも知られている。このショックアブソーバでは、減
衰力を変化させるために副流路やその流路断面積を変更
するためのバルブ等の減衰力可変機構が不要であるため
、その構成が簡素化できるという利点を有している。

【０００４】このショックアブソーバにおける減衰力の
可変原理は以下の通りである。つまり、圧電アクチュエ
ータによってスライダを駆動し、スライダの一部を主流
路の開口部に設けたリーフバルブに当接させる。これに
より、スライダによってリーフバルブが固定されるため
、リーフバルブの弾性変形可能な部分が短くなり、リー
フバルブの曲げ剛性が高められる。従って、シリンダの
内部に充填された作動油がリーフバルブを介して流れに
くくなるので、ショックアブソーバの減衰力が大きくな
る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
ショックアブソーバにおいて、ピストン速度が低い領域
ではリーフバルブの曲げ剛性の変化が作動油の流量にほ
とんど影響を与えない。このため、ピストン速度が低い
領域ではショックアブソーバの減衰力特性がリーフバル
ブの曲げ剛性の変化の有無によってほとんど変化しない
という問題がある。

【０００６】本発明は上記の点に鑑みてなされたもので
あり、その構成を複雑化することなく、またショックア
ブソーバの減衰力特性をピストン速度にかかわらず、大
きく変更することが可能な減衰力可変ショックアブソー
バを提供することを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明による減衰力可変ショックアブソーバは、作
動流体が充填されたシリンダと、前記シリンダ内に摺動
自在に嵌入され、前記シリンダ内部を実質的に２つの作
動室に区分するとともに、この２つの作動室を連通する
流路が形成されたピストンと、前記流路が前記作動室に
開口する開口部を閉塞するように設けられ、前記流路内
の作動流体の流通を制限するリーフバルブと、前記リー
フバルブと前記流路の開口部との間隙を調節する調節機
構とを備え、前記調節機構によって前記リーフバルブと
前記流路の開口部との間隙を調節することにより減衰力
を変更することを特徴とする。

【０００８】

【作用】上記構成によれば、ピストンによって区分され
たシリンダの内部の２つの作動室が流路を介して連通さ
れる。この流路の開口部にはリーフバルブが設けられて
おり、このリーフバルブと開口部との間隙に応じて作動
流体の流通量が変化する。すなわち、リーフバルブと開
口部との間隙が広くなれば、間隙が狭いときと比較して
作動流体は流路を流れ易くなる。このため、ピストン速
度にかかわらず、リーフバルブと開口部との間隙を調節
することにより、ショックアブソーバの減衰力特性を大
きく変更することができる。

【０００９】

【実施例】以下、本発明の第１実施例を図面に基づいて
説明する。図１は、本発明の第１実施例の全体の構成を
示す全体構成図である。

【００１０】図１において、シリンダ１は、内筒１ａ及
び外筒１ｂから構成され、内筒１ａの内部にはピストン
２及びピストンロッド３が配設されている。ピストンロ
ッド３はプレート４，センターロッド５及びリヤロッド
６から構成され、ねじ止めにより一体化されている。ピ
ストン２は、センターロッド５にねじ止めされたプレー
ト４によって固定され、内筒１ａの内面を摺動する。ピ
ストン８の表面には、摺動抵抗を低減するためにテフロ
ン加工が施されたシートが巻装されている。このピスト
ン２によってシリンダ１の内部は実質的に第１油圧室７
と第２油圧室８に区分されている。第１油圧室７と第２
油圧室８とは、シリコンオイル等の非圧縮性の油で満た
されている。

【００１１】また、シール材１０がシリンダ１に取り付
けられており、シリンダ１内部は油密構造になっている
。そして、ピストンロッド３のシリンダ１への侵入によ
る容積変化に対応するために膜１１が設けられている。 この膜１１と外筒１ｂによって形成される室１２には、
圧縮性のガスが封入されている。

【００１２】次に、ピストン２の構造について、図２に
基づいて詳しく説明する。図２において、ピストン２に
は、第１油圧室７と第２油圧室８とを連通する流路２０
，２１が形成されている。流路２０は流路２１よりも流
路断面積が大きく設定され、かつこれらの流路２０，２
１は、円筒状の形状を有するピストン２の円周方向にそ
れぞれ複数個設けられている。これらの流路２０，２１
の第１油圧室７及び第２油圧室８への開口部には、それ
ぞれ第１リーフバルブ２２及び第２リーフバルブ２３が
設けられている。第１リーフバルブ２２及び第２リーフ
バルブ２３は、弾性変形可能な環状の部材である。そし
て、第１リーフバルブ２２はエンドプレート２４によっ
て、また第２リーフバルブはスペーサ２５に固定された
バルブホルダー２６によってそれぞれ内周部を保持され
ている。スペーサ２５の外周部にはディスク２７が摺動
自在に取り付けられており、このディスク２７はスプリ
ング２８によって所定の初期荷重が与えられている。 この初期荷重は、スペーサ２５の厚みによって微調整す
ることができる。

【００１３】このように、ディスク２７がスプリング２
８によってピストン２方向へ付勢されているため、ディ
スク２７と接する第２リーフバルブもピストン２方向へ
付勢される。従って、第２リーフバルブ２３は、流路２
０の第２油圧室８への開口部を閉塞し、第２油圧室８か
ら第１油圧室７への作動油の流通を遮断する。一方、第
２リーフバルブ２３と流路２１の第２油圧室８への開口
部との間には、所定の空間が形成されており、この空間
を介して作動油が第２油圧室８から流路２１へ流入する
。また、エンドプレート２４によって保持される第１リ
ーフバルブ２２は、流路２１の第１油圧室への開口部を
閉塞するように設置されている。このため、第１リーフ
バルブ２２は第１油圧室７から第２油圧室８への作動油
の流通を遮断する。一方、第１リーフバルブ２２と流路
２０の第１油圧室７への開口部との間には、所定の空間
が形成されており、この空間を介して作動油が第１油圧
室７から流路２０へ流入する。

【００１４】従って、ピストン２が第１油圧室７方向に
摺動するとき（ショックアブソーバの伸長時）には、第
１油圧室７から流路２０を介して第２油圧室８へ作動油
が流入する。また、ピストン２が第２油圧室８方向に摺
動するとき（ショックアブソーバの収縮時）には、第２
油圧室８から流路２１を介して第１油圧室７へ作動油が
流入する。

【００１５】ここで、それぞれの流路２０，２１の出口
側の開口部と、それを閉塞するリーフバルブ２２，２３
との間には、径方向に微小なすき間（オリフィス）が形
成されている。このため、作動油はオリフィスを介して
流路２０，２１を流通する。しかし、オリフィスは微小
な流路断面積しか有しないため、流路抵抗が非常に高い
。従って、図４に示すように、ピストン速度が低い領域
で減衰力の変化が急激となる。

【００１６】ところが、ショックアブソーバの伸長時に
作動油の流量の増加によって、リーフバルブ２３に作用
する作動油の圧力がスプリング２８による付勢力よりも
大きくなると、リーフバルブ２３が作動油によって押し
曲げられる。このため、流路２０の出口側の開口部とリ
ーフバルブ２３との間に間隙が生じ、この間隙を介して
作動油の流通が可能となる。このように、作動油の流量
の増加に伴って流路断面積が拡大されるため、減衰力の
増加率が低下する。また、リーフバルブ２３の曲がりの
大きさは、ピストン速度が高くなり、作動油の流量が増
加するほど大きくなる。そして、リーフバルブ２３の曲
がりの大きさが大きくなると、元の状態に復帰しようと
する力も大きくなるため、減衰力も増加する。つまり、
ピストン速度が大きくなるほど、ショックアブソーバの
減衰力は増加することになる。

【００１７】一方、リーフバルブ２２は、スプリングに
よる初期荷重が与えられていない。このため、リーフバ
ルブ２２による流路抵抗は、リーフバルブ２３に比較し
て小さい。従って、図４に示すようにショックアブソー
バの収縮時の減衰力特性は、伸長時の減衰力特性よりも
全体的に低下する。

【００１８】このように、それぞれの流路２０，２１の
出口側の開口部を閉塞するリーフバルブ２２，２３が主
な作動油の流通抵抗となるため、ショックアブソーバの
減衰力特性は、それぞれの流路２０，２１の出口側の開
口部に設けられたリーフバルブ２２，２３によって決定
される。

【００１９】本実施例では、リーフバルブ２２，２３と
それぞれの流路２０，２１の出口側の開口部との間隙を
調節する調節機構を備えている。このため、調節機構に
よって、ピストン速度に係わらずショックアブソーバの
減衰力特性を大きく変化させることが可能となる。以下
、この調節機構について説明する。

【００２０】図２において、ピストン２の内部には印加
電圧に応じて伸縮する圧電アクチュエータ２９が配設さ
れている。この圧電アクチュエータ２９は、環状の圧電
素子を積層して形成されており、約５０μｍの伸縮量を
有するものである。圧電アクチュエータ２９には、リー
ド線３６を介して外部より電圧信号が供給される。

【００２１】ここで、ピストンロッド３は、センターロ
ッド５とリヤロッド６とに分けてあるが、これは圧電ア
クチュエータ２９へのリード線３６の接続を容易にする
ためであり、本質的には一体で良い。

【００２２】この圧電アクチュエータ２９の両端には、
圧電アクチュエータ２９の伸縮に応じて移動する第１及
び第２リフター３０，３１が配置されている。これら第
１及び第２リフター３０，３１は、突起部を有しており
、この突起部はそれぞれリーフバルブ２２，２３に当接
している。このため、圧電アクチュエータ２９が伸長し
たときには、第１及び第２リフター３０，３１を介して
リーフバルブ２２，２３に押圧力が作用する。リーフバ
ルブ２２，２３は、この押圧力によって流路２０，２１
の開口部から離れる方向に押し曲げられる。

【００２３】第１及び第２リフター３０，３１と第１及
び第２セットプレート３４，３５との間には、それぞれ
板ばね３２，３３が設けられている。これらの板ばね３
２，３３は、第１及び第２リフター３０，３１に初期荷
重を与えている。つまり、板ばね３２，３３は、圧電ア
クチュエータ２９の伸縮に追従して第１及び第２リフタ
ー３０，３１を移動させるものである。第１及び第２セ
ットプレート３４，３５は、ねじ又はサークリップ等に
よってピストン２に結合され、板ばね３２，３３を保持
している。

【００２４】次に、本実施例の作動を説明する。圧電ア
クチュエータ２９に電圧が印加されず、リーフバルブ２
２，２３がそれぞれ流路２０，２１の出口側の開口部を
閉塞する状態では、上述のようにリーフバルブ２２，２
３による流路抵抗が高いため、減衰力が最も高く設定さ
れる。図４におけるリフト量０μｍの実線は、この場合
の減衰力特性を示すものである。

【００２５】これに対し、圧電アクチュエータ２９に電
圧が印加されると、圧電アクチュエータ２９は約５０μ
ｍ伸長する。すると、第１及び第２リフター３０，３１
を介してリーフバルブ２２，２３に押圧力が作用する。 リーフバルブ２２，２３は、この押圧力によって流路２
０，２１の開口部から離れる方向に押し曲げられる。

【００２６】ここで、第１及び第２リフター３０，３１
の移動距離は、それぞれに形成された突起部によってリ
ーフバルブ２２，２３に伝達される。このため、突起部
がリーフバルブ２２，２３に当接する位置に応じて、リ
ーフバルブ２２，２３の端部の移動距離が第１及び第２
リフター３０，３１の移動距離に対して拡大される。

【００２７】つまり図３に示すように、リーフバルブ２
３がバルブホルダー２６に保持された位置Ａから突起部
の当接する位置Ｂまでの距離がｂであり、リーフバルブ
２３の端部Ｃまでの距離がａである場合、突起部の移動
距離をΔｘとすると、リーフバルブ２３の端部Ｃの移動
距離Δｙは、下式によって表される。

【００２８】

【数式１】 Δｙ＝ｘ・ａ／ｂ このように、圧電アクチュエータ２９の伸長量に対して
リーフバルブ２２，２３の端部の移動距離が拡大される
ため、圧電アクチュエータ２９の伸長量が小さくとも、
リーフバルブ２２，２３の端部について大きな移動距離
が得られる。

【００２９】図４に、リーフバルブ２２，２３の端部の
移動距離Δｙの変化に対する減衰力特性の変化の様子を
調べた実験結果を示す。この実験結果から、ショックア
ブソーバの伸長側で５０μｍ，収縮側で１２０μｍのリ
フト量がえられれば、充分な減衰力特性の変化を得られ
ることがわかった。

【００３０】なお、上述のリーフバルブ２２，２３の端
部の移動距離の拡大原理についての説明は、ショックア
ブソーバの伸長側について行ったが、ショックアブソー
バの収縮側について全く同様である。

【００３１】また、第１及び第２リフター３０，３１に
形成する突起部の長さに応じて、ショックアブソーバの
伸長側と伸縮側とで全く独立に減衰力特性を定めること
ができる。

【００３２】次に、本発明の第２実施例について説明す
る。前述の第１実施例では、圧電アクチュエータを駆動
源として用いていたが、本実施例では、第１および第２
リフターを移動させるための駆動源として油圧を用いる
。以下、第１実施例との相違点のみ説明する。

【００３３】図５に示すように、シリンダ４７の内部に
は油路４４が形成されている。油路４４の一端は、ピス
トン４８の内部に第１及び第２リフター４５，４６によ
って区画される圧力室４０に接続されている。なお、こ
の圧力室４０には段差４０ａが付けられており、この段
差４０ａによって、第１及び第２リフター４５，４６の
移動が制限されている。油路４４の他端は、電磁弁４３
を介してリザーバ４１及びポンプ４２に接続されている
。

【００３４】上記の構成において、電磁弁４３によって
油路４４がリザーバ４１に接続されている場合には、圧
力室４０内の圧力はほぼ大気圧に設定される。このため
、第１及び第２リフター４５，４６は板ばねによって初
期位置に保持される。この場合、リーフバルブによる流
路抵抗が大きいため、ショックアブソーバの減衰力は高
く設定される。一方、油路４４が電磁弁４３を介してポ
ンプ４２に接続されると、圧力室４０には高圧の作動油
が導入される。この作動油の油圧によって第１及び第２
リフター４５，４６がリーフバルブ方向に移動する。 すると、第１実施例と同様に、リーフバルブが、それぞ
れの流路の開口部から離れる方向に押し曲げられ、ショ
ックアブソーバの減衰力が低く設定される。

【００３５】この実施例によれば、第１及び第２リフタ
ー４５，４６の充分な移動量を確保することができるの
で、リーフバルブの変位拡大機構な無くても良い。次に
、本発明の第３実施例について説明する。

【００３６】前述の第１実施例では、圧電アクチュエー
タを駆動源として用いていたが、本実施例では、第１お
よび第２リフターを移動させるための駆動源としてソレ
ノイドコイルによる電磁力を用いる。以下、第２実施例
の説明と同様に第１実施例との相違点のみ説明する。

【００３７】図６に示すように、本実施例では、リフタ
ーが省略されており、ピストン５０の内部にはソレノイ
ドコイル５１のみが配設されている。このソレノイドコ
イル５１に電流を通電すると、センターロッド５２が磁
化される。このため、センターロッド５２に接触するス
ペーサ５３，ディスク５４及びエンドプレート５５も磁
化される。ここで、一対のリーフバルブ５６，５７は強
磁性体で構成されているため、ディスク５４及びエンド
プレート５５が磁化されると、その磁力によって引き寄
せられる。すると、第１実施例と同様に、リーフバルブ
５６，５７が、それぞれの流路の開口部から離れる方向
に押し曲げられ、ショックアブソーバの減衰力が低く設
定される。

【００３８】上述の第１〜第３実施例においては、全て
減衰力を高い状態から低い状態に切り換える例について
説明したが、例えば駆動素子の位置を変えたり、移動距
離を拡大する際の力の向きを変えることによって、減衰
力を低い状態から高い状態に切り換えることも可能であ
る。

【００３９】次に本発明の第４実施例について説明する
。本実施例では、圧電アクチュエータ６１をピストンロ
ッド６０に収容しつつ、この圧電アクチュエータ６１に
よって一対のリーフバルブ６２，６３を同時に相異なる
方向に移動させる力を作用させることにより、ショック
アブソーバの伸長時及び収縮時の減衰力特性を単一の駆
動源によって変更するように構成されている。

【００４０】本実施例の構成を図７を用いて説明する。 図７において、ピストンロッド６０の内部に圧電アクチ
ュエータ６１が収納されている。圧電アクチュエータ６
１は、その一端がピストンロッド６０に固定され、他端
はリフタ６４と接している。リフタ６４は、板ばね６５
によって圧電アクチュエータ６１方向に付勢されており
、圧電アクチュエータ６１の伸縮動作に伴って摺動する
。リフタ６４は、圧電アクチュエータ６１に接する面と
対抗する面が油密室６７に面しており、この油密室６７
からの油の漏れを防止するため、Ｏリング６６がリフタ
６４とセンターロッド６８との間に面固定されている。 センターロッド６８は、ナット７０とともにリヤロッド
６９にネジ止め固定されており、このセンターロッド６
８の外周部にはピストンシール７７が取り付けられてい
る。

【００４１】油密室６７にはロッド７１の一端が露出し
ており、リフタ６４及び油密室６７を介して圧電アクチ
ュエータ６１の伸縮動作が伝達され、その伸縮量に応じ
て移動する。ロッド７１は、バルブシート７４を貫通す
るとともに、カラー７２及びナット７３によって第１及
び第２リーフバルブ６２，６３が固定されている。バル
ブシート７４は、センターロッド６８とホロスクリュー
７５との間に固定されており、ホロスクリュー７５はセ
ンターロッド６８にネジ止めされている。このバルブシ
ート７４は円柱形状を有しており、中心部にはロッド７
１が貫通する貫通孔が形成され、かつ周辺部にはシリン
ダ７６内の２つの作動室を連通する複数の流路が形成さ
れている。この複数の流路は、それぞれ一方向のみに作
動油を流通させるものである。このため、上記流路の開
口部はリーフバルブ６２，６３によって閉塞されるとと
もに、上記流路の入口側の開口部には段差部が形成され
ている。従って、この段差部によりリーフバルブ６２，
６３との間に空間が形成され、この空間を介して作動油
は流路へ流入する。

【００４２】バルブシート７４の貫通孔側の上端部には
、ロッド７１の移動によってリーフバルブ６２を流路の
開口部から離れる方向に駆動するために、デーパ部７８
が形成されている。また、リーフバルブ６３は、バルブ
シート７４方向にスプリング７９によって初期荷重を与
えられている。スプリング７３は、ホロスクリュー７５
によって支持されている。

【００４３】以上のように構成された本実施例の作動を
説明する。圧電アクチュエータ６１が伸縮すると、その
伸縮量は、リフタ６４及び油密室６７を介してロッド７
１に伝達される。ここで、リフタ６４が油密室６７に面
する面積はロッド７１の一端が油密室６７に面する面積
よりも大きく設定されている。このため、圧電アクチュ
エータ６１の伸縮量に対するロッド７１の変位量は、リ
フタ６４とロッド７１の面積比に応じて拡大される。

【００４４】従って、圧電アクチュエータ６１の伸長時
には、ロッド７１はスプリング７６方向に、上記の機構
によって拡大された変位量分だけ移動する。このとき、
リーフバルブ６２，６２はロッド７１に固定されている
ために、ロッド７１と一体となって移動する。すると、
リーフバルブ６２は、バルブシート７４に当接する。そ
して、さらにリーフバルブ６２がロッド７１とともに移
動すると、バルブシート７４の上端部にはテーパ部７８
が形成されているために、図８に示すように、リーフバ
ルブ６２はテーパ部７８に沿って曲げられる。これによ
り、リーフバルブ６２と流路の開口部との間に間隙が生
じ、作動油の流路抵抗が低下する。このテーパ部７８の
テーパ角に応じて、リーフバルブ６２と流路の開口部と
の間の間隙の長さを任意に調節することができる。

【００４５】一方、リーフバルブ６３は、ロッド７１と
ともにスプリング７９の付勢力に対抗して、流路の開口
部から離れる方向に移動する。このため、ロッド７１の
移動量に応じてリーフバルブ６３と流路の開口部との間
に間隙が生じ、作動油の流路抵抗が低下する。

【００４６】以上の説明のように、本実施例によっても
前述の第１実施例と同様の作用を得ることができ、ショ
ックアブソーバの減衰力の調整が可能となる。なお、上
記第４実施例においては、圧電アクチュエータ６１を伸
長させたときに、ショックアブソーバの減衰力を低下さ
せる例について説明した。しかし、バルブシート７４の
下端部側にテーパ部７８を設けるとともに、圧電アクチ
ュエータ６１の収縮時に、下側のリーフバルブ６３がテ
ーパ部７８によって曲げられ、かつ上側のリーフバルブ
６２が流路の開口部と所定の間隙を有するように、リー
フバルブ６２，６２をロッド７１に取り付けることによ
り、圧電アクチュエータ６１の伸長時にショックアブソ
ーバの減衰力を大きくすることも可能である。

【００４７】また、この第４実施例は、圧電アクチュエ
ータを駆動源としているが、上述の第２，第３実施例の
ように、油圧やソレノイドコイルの電磁力を駆動源とし
て、ロッド７１を駆動することも可能である。

【００４８】また、第１及び第４実施例では、圧電素子
を積層した圧電アクチュエータを駆動源としたが、圧電
素子に代えて超磁歪素子を用いても良い。

【００４９】

【効果】以上説明したように、本発明によれば、リーフ
バルブと流路の開口部との間隙を調節することによって
ショックアブソーバの減衰力を変更しているために、そ
の構成を複雑化することなく、またショックアブソーバ
の減衰力特性をピストン速度に依存せず、大きく変更す
ることが可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１実施例の全体の構成を示す全体構
成図である。

【図２】図１の一部拡大断面図である。

【図３】図１に示す実施例の作動を説明する説明図であ
る。

【図４】ピストン速度及びリーフバルブと流路との間隙
に対する減衰力変化を示す特性図である。

【図５】本発明の第２実施例の構成を示す断面図である
。

【図６】本発明の第３実施例の構成を示す断面図である
。

【図７】本発明の第４実施例の構成を示す断面図である
。

【図８】本発明の第４実施例の作動を説明する作動説明
図である。

【符号の説明】

１　　シリンダ １ａ　　内筒 １ｂ　　外筒 ２　　ピストン ３　　ピストンロッド ４　　プレート ５　　センターロッド ６　　リヤロッド ７　　作動室 ８　　作動室

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　作動流体が充填されたシリンダと、前
   記シリンダ内に摺動自在に嵌入され、前記シリンダ内部
   を実質的に２つの作動室に区分するとともに、この２つ
   の作動室を連通する流路が形成されたピストン部材と前
   記流路が前記作動室に開口する開口部を閉塞するように
   設けられ、前記流路内の作動流体の流通を制限するリー
   フバルブと、前記リーフバルブと前記流路の開口部との
   間隙を調節する調節機構とを備え、前記調節機構によっ
   て前記リーフバルブと前記流路の開口部との間隙を調節
   することにより減衰力を変更することを特徴とする減衰
   力可変ショックアブソーバ。
2. 【請求項２】　　作動流体が充填されたシリンダと、前
   記シリンダ内に摺動自在に嵌入され、前記シリンダ内部
   を実質的に２つの作動室に区分するとともに、この２つ
   の作動室を連通する流路が形成されたピストン部材であ
   って、前記ピストン部材の一方向への摺動時にのみ前記
   作動流体が流通する第１流路と、前記ピストン部材の他
   方向への摺動時にのみ前記作動流体が流通する第２流路
   とが形成されたピストン部材と、前記第１流路及び第２
   流路の入口側の開口部の一部を閉塞し、かつ出口側の開
   口部の全体を閉塞するように設けられた一対のリーフバ
   ルブと、前記一対のリーフバルブに対し、同時に相異な
   る方向に移動させる力を与える駆動手段とを備え、ショ
   ックアブソーバの伸長時及び収縮時の減衰力特性を上記
   駆動手段によって変更可能であることを特徴とする減衰
   力ショックアブソーバ。
3. 【請求項３】　　前記ピストン部材は、ピストンとピス
   トンロッドとから構成され、前記駆動手段は、前記ピス
   トンの内部に設置され、前記一対のリーフバルブに対し
   て前記ピストンから離れる方向及び近づく方向のどちら
   か一方の力を前記ピストン側から同時に作用させるもの
   であることを特徴とする請求項２記載の減衰力可変ショ
   ックアブソーバ。
4. 【請求項４】　　前記ピストン部材は、ピストンとピス
   トンロッドとから構成され、前記駆動手段は、前記ピス
   トン内部に往復運動可能に配置され、前記一対のリーフ
   バルブが取り付けられたシリンダ部材と、前記ピストン
   ロッドの内部に収納され、前記シリンダ部材を往復運動
   させる駆動力発生手段と、前記シリンダ部材と前記開口
   部との間に配置され、前記シリンダ部材が前記ピストン
   ロッドから離れる方向に移動するとき前記シリンダ部材
   に取り付けられた前記ピストンロッド側のリーフバルブ
   の一部と接触し、前記リーフバルブと前記開口部との間
   隙を広げるバルブシートとから構成されることを特徴と
   する減衰力可変ショックアブソーバ。