JPH04285479A - 共振形スイッチング電源 - Google Patents
共振形スイッチング電源Info
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- JPH04285479A JPH04285479A JP3046786A JP4678691A JPH04285479A JP H04285479 A JPH04285479 A JP H04285479A JP 3046786 A JP3046786 A JP 3046786A JP 4678691 A JP4678691 A JP 4678691A JP H04285479 A JPH04285479 A JP H04285479A
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- Japan
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- power supply
- switch
- inductor
- capacitor
- capacitive load
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- 239000003990 capacitor Substances 0.000 claims abstract description 19
- 230000005684 electric field Effects 0.000 claims description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 claims description 2
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 abstract description 2
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 abstract description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
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- 102100030589 Neurogenic differentiation factor 6 Human genes 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 230000005669 field effect Effects 0.000 description 1
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- General Electrical Machinery Utilizing Piezoelectricity, Electrostriction Or Magnetostriction (AREA)
- Dc-Dc Converters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、共振形スイッチング電
源、特に容量性負荷に対して交番電界を印加するための
電源に関し、特にその駆動効率を改善した共振形スイッ
チング電源に関する。
源、特に容量性負荷に対して交番電界を印加するための
電源に関し、特にその駆動効率を改善した共振形スイッ
チング電源に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、積層型圧電素子を用いたアクチュ
エータが各種提案されており、プリンタなどに使用され
ている。その駆動条件としては、１［ｋＨｚ］から数十
［ｋＨｚ］の高周波数に於いて矩形波電圧駆動が要求さ
れるものが多い。積層型圧電素子は電気的には大容量の
容量性負荷なので、その駆動時には伸縮振動に従い充放
電が繰り返される。
エータが各種提案されており、プリンタなどに使用され
ている。その駆動条件としては、１［ｋＨｚ］から数十
［ｋＨｚ］の高周波数に於いて矩形波電圧駆動が要求さ
れるものが多い。積層型圧電素子は電気的には大容量の
容量性負荷なので、その駆動時には伸縮振動に従い充放
電が繰り返される。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
容量性負荷からの放電エネルギは従来それに並列接続さ
れた抵抗により発熱消費されることが多く、すべて駆動
損失となっていた。そのために、容量性負荷の駆動効率
は非常に低く、駆動周波数が高いときには抵抗に発熱消
費される電力は数十［Ｗ］に達することがあり、周囲機
器の温度上昇などの問題があった。
容量性負荷からの放電エネルギは従来それに並列接続さ
れた抵抗により発熱消費されることが多く、すべて駆動
損失となっていた。そのために、容量性負荷の駆動効率
は非常に低く、駆動周波数が高いときには抵抗に発熱消
費される電力は数十［Ｗ］に達することがあり、周囲機
器の温度上昇などの問題があった。
【０００４】本発明は、上述した問題点を解決するため
になされたものであり、容量性負荷の駆動効率を向上す
ることをその目的としている。
になされたものであり、容量性負荷の駆動効率を向上す
ることをその目的としている。
【０００５】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明の共振形スイッチング電源に於いては、直流電
源と、スイッチ手段とを具備し、容量性負荷に対して交
番電界を印加するための共振形スイッチング電源におい
て、容量性負荷の静電エネルギを回収して保持するため
の容量性素子と、容量性負荷と容量性素子との間に設け
られ、それら相互のエネルギ転送を行なうためのインダ
クタ、第１及び第２のスイッチ手段と、容量性素子と直
流電源との間に設けられた第３のスイッチ手段と、第１
ないし第３のスイッチ手段のＯＮ・ＯＦＦタイミングを
制御するための制御手段とを備え、容量性負荷とインダ
クタ及び容量性素子とインダクタの共振周波数は、スイ
ッチング手段の駆動周波数よりも大きくなるようにして
ある。
に本発明の共振形スイッチング電源に於いては、直流電
源と、スイッチ手段とを具備し、容量性負荷に対して交
番電界を印加するための共振形スイッチング電源におい
て、容量性負荷の静電エネルギを回収して保持するため
の容量性素子と、容量性負荷と容量性素子との間に設け
られ、それら相互のエネルギ転送を行なうためのインダ
クタ、第１及び第２のスイッチ手段と、容量性素子と直
流電源との間に設けられた第３のスイッチ手段と、第１
ないし第３のスイッチ手段のＯＮ・ＯＦＦタイミングを
制御するための制御手段とを備え、容量性負荷とインダ
クタ及び容量性素子とインダクタの共振周波数は、スイ
ッチング手段の駆動周波数よりも大きくなるようにして
ある。
【０００６】
【作用】第３のスイッチをＯＮすると、直流電源により
コンデンサに充電される。容量性素子に並列に接続され
た電圧計により測定される電圧が所定値になったら、第
２のスイッチをＯＦＦして第２のスイッチをＯＮすると
、コンデンサの静電エネルギがインダクタに移送され、
磁気エネルギとして蓄積される。このエネルギ移送に要
する時間は、コンデンサの静電容量とインダクタのイン
ダクタンスとの直列共振周波数により決定されるので、
共振形スイッチング電源の駆動周波数よりも十分速いこ
とが必要である。
コンデンサに充電される。容量性素子に並列に接続され
た電圧計により測定される電圧が所定値になったら、第
２のスイッチをＯＦＦして第２のスイッチをＯＮすると
、コンデンサの静電エネルギがインダクタに移送され、
磁気エネルギとして蓄積される。このエネルギ移送に要
する時間は、コンデンサの静電容量とインダクタのイン
ダクタンスとの直列共振周波数により決定されるので、
共振形スイッチング電源の駆動周波数よりも十分速いこ
とが必要である。
【０００７】容量性素子に並列に接続された電圧計によ
り測定される電圧がほぼゼロになったら、第２のスイッ
チをＯＦＦして第１のスイッチをＯＮする。すると、イ
ンダクタの磁気エネルギが容量性負荷に移送され、静電
容量の静電エネルギとして蓄積される。電圧計により測
定される電圧が所定値になったら、第３のスイッチをＯ
ＦＦする。すると、容量性負荷の前記静電容量の静電エ
ネルギが内部損失により消費され、電圧が小さくなって
いく。
り測定される電圧がほぼゼロになったら、第２のスイッ
チをＯＦＦして第１のスイッチをＯＮする。すると、イ
ンダクタの磁気エネルギが容量性負荷に移送され、静電
容量の静電エネルギとして蓄積される。電圧計により測
定される電圧が所定値になったら、第３のスイッチをＯ
ＦＦする。すると、容量性負荷の前記静電容量の静電エ
ネルギが内部損失により消費され、電圧が小さくなって
いく。
【０００８】再び第１のスイッチをＯＮすると、容量性
負荷の静電容量に残っていた静電エネルギがインダクタ
に移送される。電圧計により測定される電圧がほぼゼロ
になったら、第１のスイッチをＯＦＦして第２スイッチ
をＯＮする。すると、上記現象と逆の状態となり、容量
性素子にエネルギが移送される。
負荷の静電容量に残っていた静電エネルギがインダクタ
に移送される。電圧計により測定される電圧がほぼゼロ
になったら、第１のスイッチをＯＦＦして第２スイッチ
をＯＮする。すると、上記現象と逆の状態となり、容量
性素子にエネルギが移送される。
【０００９】容量性素子とインダクタ間に接続された電
流計により測定される電流がほぼゼロになったら、第２
スイッチをＯＦＦして第１スイッチをＯＮすると、コン
デンサには前記内部損失で消費された電力が直流電源に
より充電される。このように上記の構成を有する本発明
の共振形スイッチング電源においては、スイッチ手段の
タイミング調節により、容量性負荷から放電される静電
エネルギをいったんインダクタの磁気エネルギとして蓄
積し、更に容量性素子に回生する。この時、前記容量性
負荷の内部損失による電力消費分を、電源により充電す
る。そして、再びインダクタを介して容量性負荷にエネ
ルギを転送すると言う行程を繰り返す。その結果、容量
性負荷で不要となった静電エネルギ回生が可能となり、
駆動損失がほぼ負荷の内部損失のみとなるので、容量性
負荷の駆動効率を向上することができる。
流計により測定される電流がほぼゼロになったら、第２
スイッチをＯＦＦして第１スイッチをＯＮすると、コン
デンサには前記内部損失で消費された電力が直流電源に
より充電される。このように上記の構成を有する本発明
の共振形スイッチング電源においては、スイッチ手段の
タイミング調節により、容量性負荷から放電される静電
エネルギをいったんインダクタの磁気エネルギとして蓄
積し、更に容量性素子に回生する。この時、前記容量性
負荷の内部損失による電力消費分を、電源により充電す
る。そして、再びインダクタを介して容量性負荷にエネ
ルギを転送すると言う行程を繰り返す。その結果、容量
性負荷で不要となった静電エネルギ回生が可能となり、
駆動損失がほぼ負荷の内部損失のみとなるので、容量性
負荷の駆動効率を向上することができる。
【００１０】
【実施例】以下、本発明を具体化した一実施例を図１乃
至図３を参照しつつ以下に説明する。図１は、本実施例
の共振形スイッチング電源の構成を示す等価回路である
。共振形スイッチング電源１０は、直流電源２０に第３
のスイッチ３０を介してコンデンサ４０が接続されてい
る。ここに、コンデンサ４０の静電容量を４１、絶縁抵
抗を４２で示してある。又、符号５１はコンデンサ４０
への充電時間調節用抵抗素子である。更に、コンデンサ
４０には、第２スイッッチ５０を介してインダクタ６０
が接続されている。ここに、インダクタ６０はインダク
タンス６１と、内部抵抗６２からなる。そして、第１ス
イッチ７０を介して容量性負荷８０が接続されるように
なっている。ここでは、容量性負荷８０は、静電容量８
１、絶縁抵抗８２又内部損失８３からなる等価回路で示
す。
至図３を参照しつつ以下に説明する。図１は、本実施例
の共振形スイッチング電源の構成を示す等価回路である
。共振形スイッチング電源１０は、直流電源２０に第３
のスイッチ３０を介してコンデンサ４０が接続されてい
る。ここに、コンデンサ４０の静電容量を４１、絶縁抵
抗を４２で示してある。又、符号５１はコンデンサ４０
への充電時間調節用抵抗素子である。更に、コンデンサ
４０には、第２スイッッチ５０を介してインダクタ６０
が接続されている。ここに、インダクタ６０はインダク
タンス６１と、内部抵抗６２からなる。そして、第１ス
イッチ７０を介して容量性負荷８０が接続されるように
なっている。ここでは、容量性負荷８０は、静電容量８
１、絶縁抵抗８２又内部損失８３からなる等価回路で示
す。
【００１１】上述の等価回路に於いて、インダクタ６０
のインダクタンス６１の大きさは、容量性負荷８０との
直列共振周波数が、該共振形スイッチング電源１０の駆
動周波数よりも十分大きくなるように選択する。同様に
、コンデンサ４０の静電容量４１も、インダクタ６０と
の直列共振周波数が該共振形スイッチング電源１０の駆
動周波数よりも十分大きくなるように選択するので、結
局容量性負荷８０の静電容量８１の大きさに近くなる。 そして、絶縁抵抗４２及び絶縁抵抗８２の大きさは一般
に非常に大きくＭΩオーダーであるため、それらによる
電力損失は非常に小さい。また、内部抵抗６２の値も、
インダクタ６０の線径を大きくすることなどによって小
さくすることが可能である。
のインダクタンス６１の大きさは、容量性負荷８０との
直列共振周波数が、該共振形スイッチング電源１０の駆
動周波数よりも十分大きくなるように選択する。同様に
、コンデンサ４０の静電容量４１も、インダクタ６０と
の直列共振周波数が該共振形スイッチング電源１０の駆
動周波数よりも十分大きくなるように選択するので、結
局容量性負荷８０の静電容量８１の大きさに近くなる。 そして、絶縁抵抗４２及び絶縁抵抗８２の大きさは一般
に非常に大きくＭΩオーダーであるため、それらによる
電力損失は非常に小さい。また、内部抵抗６２の値も、
インダクタ６０の線径を大きくすることなどによって小
さくすることが可能である。
【００１２】また、第３スイッチ３０乃至第１スイッチ
７０は、実際には高速・大容量の半導体素子、例えば電
界効果トランジスタ（ＦＥＴ）、サイリスタ（ＧＴＯサ
イリスタ或いはＩＧＢＴ）などを用いるとよい。これら
のスイッチ３０、５０及び７０は、制御回路９０により
ＯＮ・ＯＦＦタイミング調整される。制御回路９０には
、共振形スイッチング電源１０中に設置された電圧計１
００、１０１及び電流計１０２より測定情報が入力され
るようにしてある。
７０は、実際には高速・大容量の半導体素子、例えば電
界効果トランジスタ（ＦＥＴ）、サイリスタ（ＧＴＯサ
イリスタ或いはＩＧＢＴ）などを用いるとよい。これら
のスイッチ３０、５０及び７０は、制御回路９０により
ＯＮ・ＯＦＦタイミング調整される。制御回路９０には
、共振形スイッチング電源１０中に設置された電圧計１
００、１０１及び電流計１０２より測定情報が入力され
るようにしてある。
【００１３】上記したような構成を有する共振形スイッ
チング電源１０の動作原理につき、図２を参照しつつ動
作順に説明する。図２は、第３スイッチ３０乃至第１ス
イッチ７０のタイミングチャート及び図１中に示した電
圧Ｖ１ 、Ｖ３ 電流Ｉ２ の波形を併記したものであ
る。初期状態に於いては、第３スイッチ３０乃至第１ス
イッチ７０はすべてＯＦＦとなっている。 （１）第３スイッチ３０をＯＮすると、抵抗素子５１に
より調節される時定数によって直流電源２０によりコン
デンサ４０に充電される。 （２）電圧計１００により測定される電圧Ｖ１ が所定
値になったら、第３スイッチ３０をＯＦＦして第２スイ
ッチ５０をＯＮする。すると、コンデンサ４０の静電エ
ネルギがインダクタ６２に移送され、磁気エネルギとし
て蓄積される。このエネルギ移送に要する時間は、コン
デンサ４０の静電容量４１とインダクタ６０のインダク
タンス６１との直列共振周波数により決定されるので、
共振形スイッチング電源の駆動周波数よりも十分速いこ
とが必要である。 （３）次に電圧計１００により測定される電圧Ｖ１ が
ほぼゼロになったら、第２スイッチ５０をＯＦＦして第
３スイッチ７０をＯＮする。すると、インダクタ６０の
磁気エネルギが容量性負荷８０に移送され、静電容量８
１の静電エネルギとして蓄積される。 （４）電圧計１００により測定される電圧Ｖ２ が所定
値になったら、第３スイッチ７０をＯＦＦする。すると
、前記静電容量８１の静電エネルギが内部損失８３によ
り消費され、電圧Ｖ３ が小さくなっていく。 （５）再び第３スイッチ７０をＯＮすると、容量性負荷
８０の静電容量８１に残っていた静電エネルギがインダ
クタ６０に移送される。 （６）電圧計１００により測定される電圧Ｖ２ がほぼ
ゼロになったら、第３スイッチ７０をＯＦＦして第２ス
イッチ５０をＯＮする。すると、上記（２）の現象と逆
の状態となり、コンデンサ４０にエネルギが移送される
。 （７）電流計１０２により測定される電流がほぼゼロに
なったら、第２スイッチ５０をＯＦＦして第１スイッチ
３０をＯＮする。すると、コンデンサ４０には前記内部
損失で消費された電力が直流電源２０より充電される。 この後、上記（２）から（７）までの操作を一周期とし
て繰り返すことによって、容量性負荷８０に充放電が繰
り返される。その結果、容量性負荷で不要となった静電
エネルギの回生が可能となり、駆動損失がほぼ負荷の内
部損失のみとなるので、容量性負荷の駆動効率を向上す
ることができる。又、本方式によれば、ＬＣ共振の時定
数及びスイッチングタイミングを調節することで、任意
のタイミングの駆動電圧波形を得ることができると言う
効果もある。
チング電源１０の動作原理につき、図２を参照しつつ動
作順に説明する。図２は、第３スイッチ３０乃至第１ス
イッチ７０のタイミングチャート及び図１中に示した電
圧Ｖ１ 、Ｖ３ 電流Ｉ２ の波形を併記したものであ
る。初期状態に於いては、第３スイッチ３０乃至第１ス
イッチ７０はすべてＯＦＦとなっている。 （１）第３スイッチ３０をＯＮすると、抵抗素子５１に
より調節される時定数によって直流電源２０によりコン
デンサ４０に充電される。 （２）電圧計１００により測定される電圧Ｖ１ が所定
値になったら、第３スイッチ３０をＯＦＦして第２スイ
ッチ５０をＯＮする。すると、コンデンサ４０の静電エ
ネルギがインダクタ６２に移送され、磁気エネルギとし
て蓄積される。このエネルギ移送に要する時間は、コン
デンサ４０の静電容量４１とインダクタ６０のインダク
タンス６１との直列共振周波数により決定されるので、
共振形スイッチング電源の駆動周波数よりも十分速いこ
とが必要である。 （３）次に電圧計１００により測定される電圧Ｖ１ が
ほぼゼロになったら、第２スイッチ５０をＯＦＦして第
３スイッチ７０をＯＮする。すると、インダクタ６０の
磁気エネルギが容量性負荷８０に移送され、静電容量８
１の静電エネルギとして蓄積される。 （４）電圧計１００により測定される電圧Ｖ２ が所定
値になったら、第３スイッチ７０をＯＦＦする。すると
、前記静電容量８１の静電エネルギが内部損失８３によ
り消費され、電圧Ｖ３ が小さくなっていく。 （５）再び第３スイッチ７０をＯＮすると、容量性負荷
８０の静電容量８１に残っていた静電エネルギがインダ
クタ６０に移送される。 （６）電圧計１００により測定される電圧Ｖ２ がほぼ
ゼロになったら、第３スイッチ７０をＯＦＦして第２ス
イッチ５０をＯＮする。すると、上記（２）の現象と逆
の状態となり、コンデンサ４０にエネルギが移送される
。 （７）電流計１０２により測定される電流がほぼゼロに
なったら、第２スイッチ５０をＯＦＦして第１スイッチ
３０をＯＮする。すると、コンデンサ４０には前記内部
損失で消費された電力が直流電源２０より充電される。 この後、上記（２）から（７）までの操作を一周期とし
て繰り返すことによって、容量性負荷８０に充放電が繰
り返される。その結果、容量性負荷で不要となった静電
エネルギの回生が可能となり、駆動損失がほぼ負荷の内
部損失のみとなるので、容量性負荷の駆動効率を向上す
ることができる。又、本方式によれば、ＬＣ共振の時定
数及びスイッチングタイミングを調節することで、任意
のタイミングの駆動電圧波形を得ることができると言う
効果もある。
【００１４】上述の共振形スイッチング電源１０を用い
れば、例えば蓄積型電圧素子を好適に利用したアクチュ
エータを高周波数の矩形波電圧で駆動する場合に於いて
も、その駆動損失を非常に小さくすることができると言
う利点がある。次に、積層型圧電体を駆動した場合の駆
動損失の測定結果を説明する。本方式の有効性を確認す
るために、形状寸法５×５×９［ｍｍ］の積層型圧電素
子を用い、周波数ｆ＝１［ｋＨｚ］に於いて正弦波電圧
を印加した時の、積層型圧電素子の内部損失電力ＷＬＯ
ＳＳ、静電容量Ｃを実測し、静電エネルギ回生による駆
動損失低減率ηを以下の式を用いて試算した。
れば、例えば蓄積型電圧素子を好適に利用したアクチュ
エータを高周波数の矩形波電圧で駆動する場合に於いて
も、その駆動損失を非常に小さくすることができると言
う利点がある。次に、積層型圧電体を駆動した場合の駆
動損失の測定結果を説明する。本方式の有効性を確認す
るために、形状寸法５×５×９［ｍｍ］の積層型圧電素
子を用い、周波数ｆ＝１［ｋＨｚ］に於いて正弦波電圧
を印加した時の、積層型圧電素子の内部損失電力ＷＬＯ
ＳＳ、静電容量Ｃを実測し、静電エネルギ回生による駆
動損失低減率ηを以下の式を用いて試算した。
【００１５】
【数１】
【００１６】ここに、ＷＩＮは静電容量Ｃを充電するの
に要する電力であり、次式で与えられる。
に要する電力であり、次式で与えられる。
【００１７】
【数２】
【００１８】積層型圧電素子の駆動損失低減率ηと、印
加電圧Ｖｐ−ｐ との関係を第３図に示した。本方式に
より、駆動損失が負荷の内部損失のみにできるので、電
力損失を１／５以下に低減できることがわかる。
加電圧Ｖｐ−ｐ との関係を第３図に示した。本方式に
より、駆動損失が負荷の内部損失のみにできるので、電
力損失を１／５以下に低減できることがわかる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したことから明かなように、本
発明の共振形スイッチング電源によれば、容量性負荷の
駆動効率を向上することができる。
発明の共振形スイッチング電源によれば、容量性負荷の
駆動効率を向上することができる。
【図１】本実施例の共振形スイッチング電源の構成を示
す等価回路を示す図である。
す等価回路を示す図である。
【図２】第１スイッチ３０乃至第３スイッチ７０のタイ
ミングチャート及び第１図中に示した電圧Ｖ１ 、Ｖ３
電流Ｉ２ の波形を併記した図である。
ミングチャート及び第１図中に示した電圧Ｖ１ 、Ｖ３
電流Ｉ２ の波形を併記した図である。
【図３】積層型圧電素子の駆動損失低減率ηと、印加電
圧Ｖｐ−ｐ との関係を示す図である。
圧Ｖｐ−ｐ との関係を示す図である。
１０…共振形スイッチング電源
２０…直流電源
３０、５０、７０…スイッチ手段
４０…容量性素子
６０…インダクタ
８０…容量性負荷
９０…制御手段
Claims (2)
- 【請求項１】 直流電源と、スイッチ手段とを具備し
、容量性負荷に対して電界を印加するための共振形スイ
ッチング電源において、容量性負荷の静電エネルギを回
収して保持するための容量性素子と、容量性負荷と容量
性素子との間に設けられ、それら相互のエネルギ転送を
行なうためのインダクタ、第１及び第２のスイッチ手段
と、容量性素子と直流電源の間に設けられた第３のスイ
ッチ手段と、第１ないし第３のスイッチ手段のＯＮ・Ｏ
ＦＦタイミングを制御するための制御手段とを備え、容
量性負荷とインダクタ、及び容量性素子とインダクタの
共振周波数は、スイッチング手段の駆動周波数よりも大
きいことを特徴とする共振形スイッチング電源。 - 【請求項２】 請求項１記載の共振形スイッチング電
源において、前記スイッチ手段は、半導体スイッチング
素子を用いることを特徴とした共振形スイッチング電源
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046786A JPH04285479A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 共振形スイッチング電源 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3046786A JPH04285479A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 共振形スイッチング電源 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04285479A true JPH04285479A (ja) | 1992-10-09 |
Family
ID=12757013
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3046786A Pending JPH04285479A (ja) | 1991-03-12 | 1991-03-12 | 共振形スイッチング電源 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04285479A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007037293A1 (ja) * | 2005-09-29 | 2007-04-05 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | 電気機械変換素子の駆動回路及びそれを備えた網膜走査表示装置 |
| US7812503B2 (en) | 2007-08-22 | 2010-10-12 | Denso Corporation | Piezoelectric actuator drive device |
| WO2012015048A1 (ja) * | 2010-07-30 | 2012-02-02 | 株式会社ＭＥＲＳＴｅｃｈ | 直列共振ｄｃ／ｄｃ変換装置及び電力変換方法 |
-
1991
- 1991-03-12 JP JP3046786A patent/JPH04285479A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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