JPH0428775B2 - - Google Patents
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- JPH0428775B2 JPH0428775B2 JP5605282A JP5605282A JPH0428775B2 JP H0428775 B2 JPH0428775 B2 JP H0428775B2 JP 5605282 A JP5605282 A JP 5605282A JP 5605282 A JP5605282 A JP 5605282A JP H0428775 B2 JPH0428775 B2 JP H0428775B2
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Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
本発明はクロク鉱石還元焼結ペレツトを埋没ア
ーク式電気炉で還元製錬し、高炭素フエロクロム
を製造する方法に関する。 通常、高炭素フエロクロムはクロム鉱石または
クロム焼結鉱石あるいはクロク鉱石還元焼結ペレ
ツトをフラツクスと共に電気炉が装入し、炭素質
還元材（以下炭材という）で還元して製造してい
る。 電気炉法ではクロム鉱石中の酸化クロムおよび
酸化鉄成分を炭材によつて還元し、かつMgO、
Al2O3、SiO2など（以下これらを脈石成分とい
う）を溶融スラグとして分離して高炭素フエロク
ロムメタルを得ている。 クロム鉱石還元焙焼ペレツトはクロム鉱石に炭
材を配合してペレツトとなし、ロータリーキルン
等を用いて固相状態でメタル成分を部分的に還元
焙焼したものであり、未還元部分は電気炉にて引
続いて還元製錬する。 ところでクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用す
る主たる目的は、完全に必要なエネルギーを安価
な燃焼エネルギーに依存し、高価な電気エネルギ
ーを削減せんとする点にある。したがつて還元焙
焼工程でペレツトに付与された顕熱は、失われる
ことなく電気炉製錬工程に移さると同時に、還元
焙焼工程で達成された還元率は電気炉における還
元製錬工程まで維持されていなければならない。 特にクロムは酸素との親和力がきわめて大き
く、常圧における酸化物の還元には高温を必要と
する。一方、固相還元で生成したクロムの金属相
または炭化物相は、酸化性雰囲気中ではきわめて
容易に再酸化されてしまう。 クロム鉱石固相還元による反応生成分は主とし
てクロム・鉄炭化物（（Cr、Fe）7C3等）である
が、この炭化物は酸素雰囲気中のみならず二酸化
炭素（CO2）、水蒸気（H2O）、二酸化硫黄
（SO2）等のクロム・鉄炭化物に対して酸化作用
を有する雰囲気中においては容易に再酸化反応を
生起し、次式に従つてクロム・鉄酸化物となる。
この場合特にクロムの再酸化が著しい。 （Cr、Fe）7C3＋27／4O2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO (1) （Cr、Fe）7C3＋27／2CO2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋33／2CO (2) （Cr、Fe）7C3＋27／2H2O ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO＋27／2H2 (3) （Cr、Fe）7C3＋27／2SO2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO＋27／2CO (4) 上記反応は温度が高いほど急速に進行するの
で、高炭素フエロクロム製造工程にあつては赤熱
状態の還元焼結ペレツトが前記酸化性雰囲気に接
する機械を減ずるよう配慮しなければならない。 クロム鉱石還元焼結ペレツトの再酸化防止に関
しては、焙焼後すみやかに非酸化性雰囲気中に移
して冷却する等の方法が提案されているが、設備
がかさんだり取扱いが繁雑となるので実用上は不
都合な点が多い。 一般には還元焙焼工程で生成した赤熱ペレツト
はできる限りすみやかに赤熱ペレツトタンクに移
し、可能な限り大気から遮断して電気炉還元工程
へ移行する方法が採用されている。正常な還元焼
結ペレツトにおいては、ペレツト表面に存在する
酸化物皮膜層の効果により再酸化が抑えられ、還
元焙焼工程で達成された還元率が実質的に維持さ
れたまま電気炉還元工程へ移行している。 しかしながら生産工程中でペレツトに対して落
下衝撃、圧縮力、熱応力等の外力が作用するとペ
レツト表面の酸化物皮膜層が破壊され、ペレツト
に亀裂が生じたりペレツトが割れる結果となる。
このようなペレツトになるとペレツト内部の還元
生成物相があらたに露出することになり、酸化性
雰囲気と接触すると急速に再酸化が進行してしま
う。 本発明者らは高炭素フエロクロム生産工程にお
ける赤熱ペレツトの挙動を詳しく検討した結果、
強固なペレツトを造るとともに、ペレツトの破壊
につながる外力を排除し、還元生成物に対して酸
化性の作用をおよぼす酸化性雰囲気の共存を極力
排除することにより、フエロクロム生産に必要な
電力原単位を飛躍的に向上させ得ることを見出
し、本発明に想達した。 本発明はクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用す
る高炭素フエロクロムの製造方法において、赤熱
状態のペレツトを取扱う工程ではペレツトの破壊
につながる水分を排除し、還元生成物に対して酸
化作用を有する水蒸気（H2O）や二酸化炭素
（CO2）ガスを排除することにより達成されるも
のである。 さらに具体的には、本発明は赤熱状態のクロム
鉱石還元焼結ペレツトとともに電気炉に装入する
炭材と造滓材とを乾燥し持込水分を除去するとと
もに、造滓材としては熱分解してCO2を発生する
炭酸塩を含有するものは避け、鉱滓を使用するこ
とにより達成される。 次に、本発明について詳説する。 電気炉操業においては適正なスラグ組成を保つ
ことは非常に重要である。良好なスラグの条件と
しては、流動性が良いこと、融点が適当であるこ
と、電気抵抗が大であること、クロム還元が促進
されること、不純物成分の分配率が高いことなど
が要求される。これらの選択を誤まると目的とす
る品位の製品が得られないばかりでなく、電力原
単位が大巾に悪化したときには操業困難におちい
ることがある。 クロム鉱石中には脈石成分としてMgO、Al2O3
SiO2等を含み、これらの含有量は鉱石の産地に
よつて大巾に変動する。これらの中でSiO2は比
較的少量しか含まれていないが、MgOとAl2O3は
主として、スピネル構造のピクロムロマイト
（Mg、Fe）Ｏ・（Cr、Fe、Al）2O3の形で存在し
ているので比較的多く含有されている。 一方、電気炉製錬ではMgO−Al2O3−CaO−
SiO2系の四元系スラグとし、融点、粘着、電気
抵抗、不純物の分配係数などを満足する組成を選
択しなければならない。通常選択される組成範囲
はSiO2；27〜33％、CaO；９〜14％、MgO；23
〜33％、Al2O3；20〜35％である。MgO、Al2O3
が増すとスラグの融点が上昇し、粘性も増すので
好ましくない。しかしながらMgOおよびAl2O3は
使用する鉱石によつておのずから決まつてしまう
ので、通常造滓材として使用されるのはSiO2お
よびCaO成分であり、場合によつてはMgO成分
を調整することもある。 本発明において使用する鉱滓の組成範囲を
CaO：40〜55％、SiO2：25〜35％、Al2O3：10％
以下と限定した理由は、この組成範囲を外れると
電気炉内のスラグ組成を前記の適正反域に維持す
るために、さらにCaO成分あるいはSiO2成分の
１種又は２種を添加する必要が生じ、スラグの総
量が増加して不利となるからである。又、Ｓ成分
を0.5％以下に限定したものは、Ｓ成分の多い鉱
滓を使用するとスラグのＳ分配が飽和に達し、製
品高炭素フエロクロム中のＳが高くなるからであ
る。さらに鉱滓とした理由は、炭酸塩の含有量の
少ない造滓材を使用するためである。 SiO2成分として一般に使用されているのは硅
石である。硅石はSiO2成分を96〜98％含んでお
り、付着水分され管理すれば結晶水や炭酸塩等の
吸熱反応を伴う成分や、クロム還元物に対して酸
化性作用をおよぼす成分はごく少い。 これに対してCaO成分としては生石灰があり
CaOを95％以上含んでいて好ましいものである
が、高価であることと水分と反応して発熱するの
で取扱いが不便である等の欠点がある。 また安価なCaO源として石炭石が多用されてい
る。しかしながら石炭石は吸熱反応によつてCO2
を発生し、クロム鉱石還元焼結ペレツトを再酸化
させるので好ましくない。この他にスラグ成分調
整用の造滓材としてはドロマイト、蛇紋岩、フエ
ロニツケル鉱滓などが使用できる。これらのうち
でドロマイトは炭酸塩を形成しており、分解して
CO2ガスを発生するので石炭石同様好ましくな
い。また蛇紋岩は約13％の結晶水を含み、分解し
てH2Oを発生するので好ましくない。フエロニ
ツケル鉱滓は付着水分さえ管理すれば、クロム鉱
石還元焼結ペレツトを再酸化させるものは含んで
いないのでMgO、SiO2成分として利用すること
ができる。 本発明者らはSiO2とCaO成分に富み、付着水
分や結晶水、炭酸塩などの含有量が少く、かつ安
価な造滓材を種々検討した結果、ステンレス製鋼
工程で発生する鉱滓や低炭素フエロクロム製錬工
程で発生する塩基製鉱滓が、必要な品質を具備し
ていることを見出し、本発明を完成させた。 即ち、ステンレス製鋼工程で発生する鉱滓は、
通常、CaO；40〜55％、SiO2；25〜35％、
MgO：10〜20％、Al2O3；１〜５％を含有し、結
晶水や炭酸塩は含まれていない。また、特にステ
ンレス製鋼鉱滓が有用である理由は、Al2O3成分
が５％以下と比較的低い点にある。Al2O3成分が
少いと添加するSiO2およびCaO成分が少くてす
み、製錬工程での鉱滓の総量を少くすることが可
能となり、電力原単位削減に効果がある。 さらに有利な点は、ステンレス製鋼鉱滓には
Ｓ、P2O5等のフエロクロム製錬にとつて有害な
成分が少い点である。Cr2O3、FeO等の成分は特
に支障はない。 低炭素フエロクロム製錬鉱滓は一般はCaO；40
〜50％、SiO2；27〜30％、MgO；10〜13％、
Al2O3；５〜10％を含有し、結晶水や炭酸塩はほ
とんど含まれていない。ステンレス製鋼鉱滓に比
較してAl2O3がやや多い点を除けば、本発明目的
は充分達成することが可能である。 これらの鉱滓は使用前の管理に充分配慮すれ
ば、付着水をほとんど含まない状態で入手し使用
することが可能である。 次にクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用した高
炭素フエロクロム精錬に、本発明を適用した場合
の実施例をあげ、従来法と比較のため造滓材とし
て螢光と石炭石を使用した場合の例とを比較し
て、本発明を説明する。 実施例 表１に示す組成のクロム鉱石1000部とコークス
216部を混合粉砕し、粘結剤としてペントナイト
を添加し、適度の水分を加えて造粒した後乾燥し
た。
ーク式電気炉で還元製錬し、高炭素フエロクロム
を製造する方法に関する。 通常、高炭素フエロクロムはクロム鉱石または
クロム焼結鉱石あるいはクロク鉱石還元焼結ペレ
ツトをフラツクスと共に電気炉が装入し、炭素質
還元材（以下炭材という）で還元して製造してい
る。 電気炉法ではクロム鉱石中の酸化クロムおよび
酸化鉄成分を炭材によつて還元し、かつMgO、
Al2O3、SiO2など（以下これらを脈石成分とい
う）を溶融スラグとして分離して高炭素フエロク
ロムメタルを得ている。 クロム鉱石還元焙焼ペレツトはクロム鉱石に炭
材を配合してペレツトとなし、ロータリーキルン
等を用いて固相状態でメタル成分を部分的に還元
焙焼したものであり、未還元部分は電気炉にて引
続いて還元製錬する。 ところでクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用す
る主たる目的は、完全に必要なエネルギーを安価
な燃焼エネルギーに依存し、高価な電気エネルギ
ーを削減せんとする点にある。したがつて還元焙
焼工程でペレツトに付与された顕熱は、失われる
ことなく電気炉製錬工程に移さると同時に、還元
焙焼工程で達成された還元率は電気炉における還
元製錬工程まで維持されていなければならない。 特にクロムは酸素との親和力がきわめて大き
く、常圧における酸化物の還元には高温を必要と
する。一方、固相還元で生成したクロムの金属相
または炭化物相は、酸化性雰囲気中ではきわめて
容易に再酸化されてしまう。 クロム鉱石固相還元による反応生成分は主とし
てクロム・鉄炭化物（（Cr、Fe）7C3等）である
が、この炭化物は酸素雰囲気中のみならず二酸化
炭素（CO2）、水蒸気（H2O）、二酸化硫黄
（SO2）等のクロム・鉄炭化物に対して酸化作用
を有する雰囲気中においては容易に再酸化反応を
生起し、次式に従つてクロム・鉄酸化物となる。
この場合特にクロムの再酸化が著しい。 （Cr、Fe）7C3＋27／4O2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO (1) （Cr、Fe）7C3＋27／2CO2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋33／2CO (2) （Cr、Fe）7C3＋27／2H2O ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO＋27／2H2 (3) （Cr、Fe）7C3＋27／2SO2 ＝７／２（Cr、Fe）2O3＋3CO＋27／2CO (4) 上記反応は温度が高いほど急速に進行するの
で、高炭素フエロクロム製造工程にあつては赤熱
状態の還元焼結ペレツトが前記酸化性雰囲気に接
する機械を減ずるよう配慮しなければならない。 クロム鉱石還元焼結ペレツトの再酸化防止に関
しては、焙焼後すみやかに非酸化性雰囲気中に移
して冷却する等の方法が提案されているが、設備
がかさんだり取扱いが繁雑となるので実用上は不
都合な点が多い。 一般には還元焙焼工程で生成した赤熱ペレツト
はできる限りすみやかに赤熱ペレツトタンクに移
し、可能な限り大気から遮断して電気炉還元工程
へ移行する方法が採用されている。正常な還元焼
結ペレツトにおいては、ペレツト表面に存在する
酸化物皮膜層の効果により再酸化が抑えられ、還
元焙焼工程で達成された還元率が実質的に維持さ
れたまま電気炉還元工程へ移行している。 しかしながら生産工程中でペレツトに対して落
下衝撃、圧縮力、熱応力等の外力が作用するとペ
レツト表面の酸化物皮膜層が破壊され、ペレツト
に亀裂が生じたりペレツトが割れる結果となる。
このようなペレツトになるとペレツト内部の還元
生成物相があらたに露出することになり、酸化性
雰囲気と接触すると急速に再酸化が進行してしま
う。 本発明者らは高炭素フエロクロム生産工程にお
ける赤熱ペレツトの挙動を詳しく検討した結果、
強固なペレツトを造るとともに、ペレツトの破壊
につながる外力を排除し、還元生成物に対して酸
化性の作用をおよぼす酸化性雰囲気の共存を極力
排除することにより、フエロクロム生産に必要な
電力原単位を飛躍的に向上させ得ることを見出
し、本発明に想達した。 本発明はクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用す
る高炭素フエロクロムの製造方法において、赤熱
状態のペレツトを取扱う工程ではペレツトの破壊
につながる水分を排除し、還元生成物に対して酸
化作用を有する水蒸気（H2O）や二酸化炭素
（CO2）ガスを排除することにより達成されるも
のである。 さらに具体的には、本発明は赤熱状態のクロム
鉱石還元焼結ペレツトとともに電気炉に装入する
炭材と造滓材とを乾燥し持込水分を除去するとと
もに、造滓材としては熱分解してCO2を発生する
炭酸塩を含有するものは避け、鉱滓を使用するこ
とにより達成される。 次に、本発明について詳説する。 電気炉操業においては適正なスラグ組成を保つ
ことは非常に重要である。良好なスラグの条件と
しては、流動性が良いこと、融点が適当であるこ
と、電気抵抗が大であること、クロム還元が促進
されること、不純物成分の分配率が高いことなど
が要求される。これらの選択を誤まると目的とす
る品位の製品が得られないばかりでなく、電力原
単位が大巾に悪化したときには操業困難におちい
ることがある。 クロム鉱石中には脈石成分としてMgO、Al2O3
SiO2等を含み、これらの含有量は鉱石の産地に
よつて大巾に変動する。これらの中でSiO2は比
較的少量しか含まれていないが、MgOとAl2O3は
主として、スピネル構造のピクロムロマイト
（Mg、Fe）Ｏ・（Cr、Fe、Al）2O3の形で存在し
ているので比較的多く含有されている。 一方、電気炉製錬ではMgO−Al2O3−CaO−
SiO2系の四元系スラグとし、融点、粘着、電気
抵抗、不純物の分配係数などを満足する組成を選
択しなければならない。通常選択される組成範囲
はSiO2；27〜33％、CaO；９〜14％、MgO；23
〜33％、Al2O3；20〜35％である。MgO、Al2O3
が増すとスラグの融点が上昇し、粘性も増すので
好ましくない。しかしながらMgOおよびAl2O3は
使用する鉱石によつておのずから決まつてしまう
ので、通常造滓材として使用されるのはSiO2お
よびCaO成分であり、場合によつてはMgO成分
を調整することもある。 本発明において使用する鉱滓の組成範囲を
CaO：40〜55％、SiO2：25〜35％、Al2O3：10％
以下と限定した理由は、この組成範囲を外れると
電気炉内のスラグ組成を前記の適正反域に維持す
るために、さらにCaO成分あるいはSiO2成分の
１種又は２種を添加する必要が生じ、スラグの総
量が増加して不利となるからである。又、Ｓ成分
を0.5％以下に限定したものは、Ｓ成分の多い鉱
滓を使用するとスラグのＳ分配が飽和に達し、製
品高炭素フエロクロム中のＳが高くなるからであ
る。さらに鉱滓とした理由は、炭酸塩の含有量の
少ない造滓材を使用するためである。 SiO2成分として一般に使用されているのは硅
石である。硅石はSiO2成分を96〜98％含んでお
り、付着水分され管理すれば結晶水や炭酸塩等の
吸熱反応を伴う成分や、クロム還元物に対して酸
化性作用をおよぼす成分はごく少い。 これに対してCaO成分としては生石灰があり
CaOを95％以上含んでいて好ましいものである
が、高価であることと水分と反応して発熱するの
で取扱いが不便である等の欠点がある。 また安価なCaO源として石炭石が多用されてい
る。しかしながら石炭石は吸熱反応によつてCO2
を発生し、クロム鉱石還元焼結ペレツトを再酸化
させるので好ましくない。この他にスラグ成分調
整用の造滓材としてはドロマイト、蛇紋岩、フエ
ロニツケル鉱滓などが使用できる。これらのうち
でドロマイトは炭酸塩を形成しており、分解して
CO2ガスを発生するので石炭石同様好ましくな
い。また蛇紋岩は約13％の結晶水を含み、分解し
てH2Oを発生するので好ましくない。フエロニ
ツケル鉱滓は付着水分さえ管理すれば、クロム鉱
石還元焼結ペレツトを再酸化させるものは含んで
いないのでMgO、SiO2成分として利用すること
ができる。 本発明者らはSiO2とCaO成分に富み、付着水
分や結晶水、炭酸塩などの含有量が少く、かつ安
価な造滓材を種々検討した結果、ステンレス製鋼
工程で発生する鉱滓や低炭素フエロクロム製錬工
程で発生する塩基製鉱滓が、必要な品質を具備し
ていることを見出し、本発明を完成させた。 即ち、ステンレス製鋼工程で発生する鉱滓は、
通常、CaO；40〜55％、SiO2；25〜35％、
MgO：10〜20％、Al2O3；１〜５％を含有し、結
晶水や炭酸塩は含まれていない。また、特にステ
ンレス製鋼鉱滓が有用である理由は、Al2O3成分
が５％以下と比較的低い点にある。Al2O3成分が
少いと添加するSiO2およびCaO成分が少くてす
み、製錬工程での鉱滓の総量を少くすることが可
能となり、電力原単位削減に効果がある。 さらに有利な点は、ステンレス製鋼鉱滓には
Ｓ、P2O5等のフエロクロム製錬にとつて有害な
成分が少い点である。Cr2O3、FeO等の成分は特
に支障はない。 低炭素フエロクロム製錬鉱滓は一般はCaO；40
〜50％、SiO2；27〜30％、MgO；10〜13％、
Al2O3；５〜10％を含有し、結晶水や炭酸塩はほ
とんど含まれていない。ステンレス製鋼鉱滓に比
較してAl2O3がやや多い点を除けば、本発明目的
は充分達成することが可能である。 これらの鉱滓は使用前の管理に充分配慮すれ
ば、付着水をほとんど含まない状態で入手し使用
することが可能である。 次にクロム鉱石還元焼結ペレツトを使用した高
炭素フエロクロム精錬に、本発明を適用した場合
の実施例をあげ、従来法と比較のため造滓材とし
て螢光と石炭石を使用した場合の例とを比較し
て、本発明を説明する。 実施例 表１に示す組成のクロム鉱石1000部とコークス
216部を混合粉砕し、粘結剤としてペントナイト
を添加し、適度の水分を加えて造粒した後乾燥し
た。
【表】
得られた乾燥ペレツトをロータリーキルンに装
入して還元最高温度1450℃で還元焙焼した。得ら
れた還元結晶ペレツトの分析値は表２のとおりで
あつた。
入して還元最高温度1450℃で還元焙焼した。得ら
れた還元結晶ペレツトの分析値は表２のとおりで
あつた。
【表】
表２においてT.Cr、T.Feはそれぞれペレツト
中の全クロム、全鉄を表わしSol.Cr、Sol.Feはこ
のうち酸に可溶なクロム、鉄であることを表わし
ている。 ロータリーキルンより排出された赤熱状態の還
元焼結ペレツトは、キルン直下の赤熱ペレツトコ
ンテナーに入れて運搬し、電気炉の投原シユート
を介して装入した。その際、電気炉還元に必要な
還元材および造滓材として、赤熱ペレツト1000部
当り乾燥塊コークス100部、ステンレス製鋼鉱滓
130部および塩基度調整のために若干の硅石を赤
熱ペレツトコンテナー内のペレツト上に添加し
た。造滓材として使用したステンレス製鋼鉱滓の
組成は表３に示すとおりであつた。赤熱ペレツト
コンテナー内では炭材および造滓材でペレツトを
覆つてペレツトと大気との接触を遮断し、赤熱ペ
レツトの法冷と再酸化を防止するようにした。
中の全クロム、全鉄を表わしSol.Cr、Sol.Feはこ
のうち酸に可溶なクロム、鉄であることを表わし
ている。 ロータリーキルンより排出された赤熱状態の還
元焼結ペレツトは、キルン直下の赤熱ペレツトコ
ンテナーに入れて運搬し、電気炉の投原シユート
を介して装入した。その際、電気炉還元に必要な
還元材および造滓材として、赤熱ペレツト1000部
当り乾燥塊コークス100部、ステンレス製鋼鉱滓
130部および塩基度調整のために若干の硅石を赤
熱ペレツトコンテナー内のペレツト上に添加し
た。造滓材として使用したステンレス製鋼鉱滓の
組成は表３に示すとおりであつた。赤熱ペレツト
コンテナー内では炭材および造滓材でペレツトを
覆つてペレツトと大気との接触を遮断し、赤熱ペ
レツトの法冷と再酸化を防止するようにした。
【表】
還元精錬に使用した電気炉は18000KVA密閉式
埋没アーク炉であり、原料を連続的に供給して操
業した。操炉成績と得られた高炭素フエロクロム
の分析値を表４に示す。
埋没アーク炉であり、原料を連続的に供給して操
業した。操炉成績と得られた高炭素フエロクロム
の分析値を表４に示す。
【表】
比較例
上記実施例と同一の還元焼結ペレツトを使用
し、造滓材として硅石と石炭石を使用した。配合
割合は還元焼結ペレツト1000部に対し、塊コーク
ス105部、硅石55部、石炭石130部であつた。電気
炉の操業成績と得られた高炭素フエロクロムメタ
ル品位を表４に併記する。 操炉結果から明らかなように、造滓材としてス
テンレス製鋼鉱滓を使用した場合は、電力原単位
が大巾に向上し、本発明が経済的にきわめて有用
であることを示している。
し、造滓材として硅石と石炭石を使用した。配合
割合は還元焼結ペレツト1000部に対し、塊コーク
ス105部、硅石55部、石炭石130部であつた。電気
炉の操業成績と得られた高炭素フエロクロムメタ
ル品位を表４に併記する。 操炉結果から明らかなように、造滓材としてス
テンレス製鋼鉱滓を使用した場合は、電力原単位
が大巾に向上し、本発明が経済的にきわめて有用
であることを示している。
Claims (1)
- １ クロム鉱石還元焼結ペレツトを電気炉で製錬
して高炭素フエロクロムを製造するにあたり、
CaO40〜55％、SiO225〜35％、Al2O310％以下、
S0.5％以下を含む鉱滓を使用することを特徴とす
る高炭素フエロクロムの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5605282A JPS58174542A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 高炭素フエロクロム製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5605282A JPS58174542A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 高炭素フエロクロム製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58174542A JPS58174542A (ja) | 1983-10-13 |
| JPH0428775B2 true JPH0428775B2 (ja) | 1992-05-15 |
Family
ID=13016306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5605282A Granted JPS58174542A (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 高炭素フエロクロム製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58174542A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62238349A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | クロム含有溶鉄の製造方法 |
| US6416251B1 (en) * | 2000-03-28 | 2002-07-09 | Council Of Scientific And Industrial Research | Process for the stabilization of soluble chromium contaminated solid by down draft sintering |
| CN105908061B (zh) * | 2016-06-12 | 2018-01-02 | 江苏省冶金设计院有限公司 | 一种生产高碳铬铁的方法 |
-
1982
- 1982-04-06 JP JP5605282A patent/JPS58174542A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58174542A (ja) | 1983-10-13 |
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