JPH04290657A - トルクコンバータ - Google Patents
トルクコンバータInfo
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- JPH04290657A JPH04290657A JP3056975A JP5697591A JPH04290657A JP H04290657 A JPH04290657 A JP H04290657A JP 3056975 A JP3056975 A JP 3056975A JP 5697591 A JP5697591 A JP 5697591A JP H04290657 A JPH04290657 A JP H04290657A
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- Japan
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- turbine
- torque converter
- pump
- blade
- core
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- 239000010720 hydraulic oil Substances 0.000 description 5
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- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 2
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H41/00—Rotary fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H41/24—Details
- F16H41/26—Shape of runner blades or channels with respect to function
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H45/00—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches
- F16H45/02—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type
- F16H2045/0273—Combinations of fluid gearings for conveying rotary motion with couplings or clutches with mechanical clutches for bridging a fluid gearing of the hydrokinetic type characterised by the type of the friction surface of the lock-up clutch
- F16H2045/0294—Single disk type lock-up clutch, i.e. using a single disc engaged between friction members
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Fluid Gearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、トルクコンバータに関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポンプと、タービンと、ステータとを備
えたトルクコンバータにおいて、タービンとポンプのコ
アの端は、例えば特開昭６０−２６０７６５ 号公報に
開示されているように、従来、それぞれタービンとポン
プのブレードの端よりも、対峙するポンプとタービン側
に若干突出した構造となっていた。
えたトルクコンバータにおいて、タービンとポンプのコ
アの端は、例えば特開昭６０−２６０７６５ 号公報に
開示されているように、従来、それぞれタービンとポン
プのブレードの端よりも、対峙するポンプとタービン側
に若干突出した構造となっていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】トルクコンバータの性
能を表す計数として、下記の数式で与えられる容量係数
ｋｐ がある。 ＫＰ ＝ ＴＩＮ／ （ ＮＥ ／１０００）２
容量係数は、トルクコンバータの入力軸の回転数ＮＥ
と、トルクコンバータの入力軸に印加されるトルクＴＩ
Ｎとの関係を示す係数である。上式から分かるごとく、
トルクコンバータの容量係数ｋｐ が大きい程、トルク
コンバータの入力軸の回転数ＮＥ 、すなわちエンジン
回転数が同一でも、トクコンバータに入力されるトルク
ＴＩＮは大きい。これは、トルクコンバータの容量係数
ｋｐ が大きい程、トルクコンバータの入力軸の回転数
ＮＥ が同一でも、エンジン負荷が大きいことをも意味
する。
能を表す計数として、下記の数式で与えられる容量係数
ｋｐ がある。 ＫＰ ＝ ＴＩＮ／ （ ＮＥ ／１０００）２
容量係数は、トルクコンバータの入力軸の回転数ＮＥ
と、トルクコンバータの入力軸に印加されるトルクＴＩ
Ｎとの関係を示す係数である。上式から分かるごとく、
トルクコンバータの容量係数ｋｐ が大きい程、トルク
コンバータの入力軸の回転数ＮＥ 、すなわちエンジン
回転数が同一でも、トクコンバータに入力されるトルク
ＴＩＮは大きい。これは、トルクコンバータの容量係数
ｋｐ が大きい程、トルクコンバータの入力軸の回転数
ＮＥ が同一でも、エンジン負荷が大きいことをも意味
する。
【０００４】トルクコンバータ内部の作動流体はポンプ
の回転によってポンプのコアに沿って外方に押し出され
、タービンに流入してタービンにトルクを与えて回転さ
せ、更にステータを通って再びポンプに戻る。トルクコ
ンバータにおけるトルク伝達作用は、作動流体の上記循
環流によってもたらされる。上記循環流の流速が大きい
程伝達されるトルクが大きく、ひいては、トルクコンバ
ータの容量係数が大きく、上記循環流の流速が小さい程
伝達されるトルクが小さく、ひいてはトルクコンバータ
の容量係数が小さい。ところで、作動流体の前記流速は
、速度比、すなわちタービン回転数とポンプ回転数との
比が小さい場合は大きく、前記比が増大するにつれて、
減少する。したがって、容量係数は、速度比が小さな領
域、すなわちエンジンのアイドリング領域、及びその近
傍領域では大きく、速度比が増大するにつれて、すなわ
ちエンジン回転数が上昇するにつれて減少する。
の回転によってポンプのコアに沿って外方に押し出され
、タービンに流入してタービンにトルクを与えて回転さ
せ、更にステータを通って再びポンプに戻る。トルクコ
ンバータにおけるトルク伝達作用は、作動流体の上記循
環流によってもたらされる。上記循環流の流速が大きい
程伝達されるトルクが大きく、ひいては、トルクコンバ
ータの容量係数が大きく、上記循環流の流速が小さい程
伝達されるトルクが小さく、ひいてはトルクコンバータ
の容量係数が小さい。ところで、作動流体の前記流速は
、速度比、すなわちタービン回転数とポンプ回転数との
比が小さい場合は大きく、前記比が増大するにつれて、
減少する。したがって、容量係数は、速度比が小さな領
域、すなわちエンジンのアイドリング領域、及びその近
傍領域では大きく、速度比が増大するにつれて、すなわ
ちエンジン回転数が上昇するにつれて減少する。
【０００５】前記作動流体の循環流の流速を制御するこ
とにより、トルクコンバータの容量係数を制御すること
ができる。前記作動流体の流速を制御して、エンジンの
アイドリング領域、及びその近傍領域で容量係数を低減
させることができれば、該領域での燃費を改善できて好
都合である。これを実現するための方策として、例えば
、ポンプ、タービンのブレード突起物を取付けて、前記
循環流を乱すことにより容量係数を低下させることが考
えられる。
とにより、トルクコンバータの容量係数を制御すること
ができる。前記作動流体の流速を制御して、エンジンの
アイドリング領域、及びその近傍領域で容量係数を低減
させることができれば、該領域での燃費を改善できて好
都合である。これを実現するための方策として、例えば
、ポンプ、タービンのブレード突起物を取付けて、前記
循環流を乱すことにより容量係数を低下させることが考
えられる。
【０００６】しかし、上記のごとき対策では、速度比が
高い領域、すなわち走行領域での容量係数も、上記対策
を施していない従来構造のトルクコンバータに比べて低
下させることになり、走行時の加速性の悪化を招く。従
って本発明は、走行領域においては従来構造のトルクコ
ンバータと同程度の容量係数を維持しつつ、アイドリン
グ領域において、従来構造のトルクコンバータよりも容
量係数が低下したトルクコンバータを提供することを目
的とする。
高い領域、すなわち走行領域での容量係数も、上記対策
を施していない従来構造のトルクコンバータに比べて低
下させることになり、走行時の加速性の悪化を招く。従
って本発明は、走行領域においては従来構造のトルクコ
ンバータと同程度の容量係数を維持しつつ、アイドリン
グ領域において、従来構造のトルクコンバータよりも容
量係数が低下したトルクコンバータを提供することを目
的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に、本発明においては、ポンプと、タービンと、ステー
タとを備え、径方向外方においてポンプのブレードの端
に対峙するタービンのブレードの端が、タービンのコア
の端よりもポンプのブレードの端側に突出していること
を特徴とするトルクコンバータを提供する。
に、本発明においては、ポンプと、タービンと、ステー
タとを備え、径方向外方においてポンプのブレードの端
に対峙するタービンのブレードの端が、タービンのコア
の端よりもポンプのブレードの端側に突出していること
を特徴とするトルクコンバータを提供する。
【０００８】また本発明においては、ポンプと、タービ
ンと、ステータとを備え、径方向外方においてタービン
のブレードの端に対峙するポンプのブレードの端が、ポ
ンプのコアの端よりもタービンのブレードの端側に突出
していることを特徴とするトルクコンバータを提供する
。更に、本発明においては、ポンプと、タービンと、ス
テータとを備え、径方向外方において互いに対峙するポ
ンプのブレードの端とタービンのブレードの端とが、ポ
ンプのブレードの端はポンプのコアの端よりもタービン
のブレードの端側に突出し、タービンのブレードの端は
タービンのコアの端よりもポンプのブレードの端側に突
出していることを特徴とするトルクコンバータを提供す
る。
ンと、ステータとを備え、径方向外方においてタービン
のブレードの端に対峙するポンプのブレードの端が、ポ
ンプのコアの端よりもタービンのブレードの端側に突出
していることを特徴とするトルクコンバータを提供する
。更に、本発明においては、ポンプと、タービンと、ス
テータとを備え、径方向外方において互いに対峙するポ
ンプのブレードの端とタービンのブレードの端とが、ポ
ンプのブレードの端はポンプのコアの端よりもタービン
のブレードの端側に突出し、タービンのブレードの端は
タービンのコアの端よりもポンプのブレードの端側に突
出していることを特徴とするトルクコンバータを提供す
る。
【０００９】
【作用】本発明は、トルクコンバータ内の循環流の遠心
力により、循環流の流速が大きい低速度比領域では、ト
ルクコンバータの径方向外方位置とコアの内側位置との
圧力差が大きく、トルクコンバータ内の循環流の流速が
小さい高速度比領域では、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さいことに着目
し、該圧力差によって発生する作動流体の半径方向の流
れを利用して、前記循環流を制御しようとするものであ
る。
力により、循環流の流速が大きい低速度比領域では、ト
ルクコンバータの径方向外方位置とコアの内側位置との
圧力差が大きく、トルクコンバータ内の循環流の流速が
小さい高速度比領域では、トルクコンバータの径方向外
方位置とコアの内側位置との圧力差が小さいことに着目
し、該圧力差によって発生する作動流体の半径方向の流
れを利用して、前記循環流を制御しようとするものであ
る。
【００１０】すなわち本発明の上記構成によれば、径方
向外方において互いに対峙するポンプのブレードの端と
タービンのブレードの端とは、何れか一方が又は両方共
に、該部のコアの端よりも対峙する相手側に突出してい
るので、コアの端がブレードの端まで達している従来構
造に比べて、ブレードの端間に存在する作動流体は、径
方向に流動し易い。従って、トルクコンバータの径方向
外方位置とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比
領域では、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流
れによって、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され
、トルクコンバータの容量係数が従来構造のトルクコン
バータに比べて減少する。他方、トルクコンバータの径
方向外方位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速
度比領域では、該圧力差によって惹起される径方向の流
れは微小なので、該径方向の流れによっては、前記循環
流は乱されない。したがって高速度比領域では、トルク
コンバータの容量係数は、従来構造のトルクコンバータ
に比べて、減少しない。
向外方において互いに対峙するポンプのブレードの端と
タービンのブレードの端とは、何れか一方が又は両方共
に、該部のコアの端よりも対峙する相手側に突出してい
るので、コアの端がブレードの端まで達している従来構
造に比べて、ブレードの端間に存在する作動流体は、径
方向に流動し易い。従って、トルクコンバータの径方向
外方位置とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比
領域では、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流
れによって、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され
、トルクコンバータの容量係数が従来構造のトルクコン
バータに比べて減少する。他方、トルクコンバータの径
方向外方位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速
度比領域では、該圧力差によって惹起される径方向の流
れは微小なので、該径方向の流れによっては、前記循環
流は乱されない。したがって高速度比領域では、トルク
コンバータの容量係数は、従来構造のトルクコンバータ
に比べて、減少しない。
【００１１】
【実施例】以下添付図に基づいて、本発明の実施例を説
明する。図１、図２は本発明の実施例に係るトルクコン
バータＡを示す。トルクコンバータＡは、ポンプ１、タ
ービン２及びステータ３を有し、これらによりトーラス
４を構成している。上記ポンプ１及びタービン２は、そ
れぞれトーラス４の外殻を構成するシェル１ａ、２ａと
、トーラス４の内殻を構成するコア１ｂ、２ｂと、これ
らの間に配設された多数のブレード１ｃ、２ｃとから成
る。ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、２
ｃ１ は、所定の間隙Ｓを隔てて対峙している。また、
前記ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、２
ｃ１ に隣接するコア１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ
１ 、２ｂ１ は、それぞれブレード１ｃ、２ｃの径方
向外方の端１ｃ１ 、２ｃ１ まで達しておらず、端１
ｃ１ 、２ｃ１ の手前で終端している。すなわち、ブ
レード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ は、コア１ｂの径
方向外方の端１ｂ１ よりも、対峙するブレード２ｃの
径方向外方の端２ｃ１ 側に突出しており、他方ブレー
ド２ｃの径方向外方の端２ｃ１ は、コア２ｂの径方向
外方の端２ｂ１ よりも、対峙するブレード１ｃの径方
向外方の端１ｃ１ 側に突出している。
明する。図１、図２は本発明の実施例に係るトルクコン
バータＡを示す。トルクコンバータＡは、ポンプ１、タ
ービン２及びステータ３を有し、これらによりトーラス
４を構成している。上記ポンプ１及びタービン２は、そ
れぞれトーラス４の外殻を構成するシェル１ａ、２ａと
、トーラス４の内殻を構成するコア１ｂ、２ｂと、これ
らの間に配設された多数のブレード１ｃ、２ｃとから成
る。ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、２
ｃ１ は、所定の間隙Ｓを隔てて対峙している。また、
前記ブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、２
ｃ１ に隣接するコア１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ
１ 、２ｂ１ は、それぞれブレード１ｃ、２ｃの径方
向外方の端１ｃ１ 、２ｃ１ まで達しておらず、端１
ｃ１ 、２ｃ１ の手前で終端している。すなわち、ブ
レード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ は、コア１ｂの径
方向外方の端１ｂ１ よりも、対峙するブレード２ｃの
径方向外方の端２ｃ１ 側に突出しており、他方ブレー
ド２ｃの径方向外方の端２ｃ１ は、コア２ｂの径方向
外方の端２ｂ１ よりも、対峙するブレード１ｃの径方
向外方の端１ｃ１ 側に突出している。
【００１２】上記ポンプ１のシェル１ａは、タービン２
の背面、すなわちエンジン側に配置されたフロントカバ
ー５に接合されており、フロントカバー５には、エンジ
ンのクランク軸６に連結されたドライブプレート７がボ
ルト８により固定されている。また、フロントカバー５
とタービン２との間には、ロックアップクラッチ９が配
設されており、ロックアップクラッチ９は、フロントカ
バー５の内側面と離接するクラッチプレート９ａと、ク
ラッチプレート９ａの接合に伴うショックを吸収するダ
ンパ部材９ｂとから成る。ロックアップクラッチ９は、
上記タービン２のシェル２ａと一体にタービンボス１０
に固定されており、タービンボス１０は、自動変速機の
入力軸となるシャフト１１にスプライン結合されている
。
の背面、すなわちエンジン側に配置されたフロントカバ
ー５に接合されており、フロントカバー５には、エンジ
ンのクランク軸６に連結されたドライブプレート７がボ
ルト８により固定されている。また、フロントカバー５
とタービン２との間には、ロックアップクラッチ９が配
設されており、ロックアップクラッチ９は、フロントカ
バー５の内側面と離接するクラッチプレート９ａと、ク
ラッチプレート９ａの接合に伴うショックを吸収するダ
ンパ部材９ｂとから成る。ロックアップクラッチ９は、
上記タービン２のシェル２ａと一体にタービンボス１０
に固定されており、タービンボス１０は、自動変速機の
入力軸となるシャフト１１にスプライン結合されている
。
【００１３】上記ステータ３は、ボス部３ａとリング状
プレート３ｂとの間に多数のブレード３ｃを配設して構
成されている。上記ボス部３ａは、一方向クラッチ１２
を介して固定側のハウジング１３に連結されており、上
記一方向クラッチ１２は、タービン２の回転方向と同一
方向のステータ３の回転をフリー状態とするものである
。
プレート３ｂとの間に多数のブレード３ｃを配設して構
成されている。上記ボス部３ａは、一方向クラッチ１２
を介して固定側のハウジング１３に連結されており、上
記一方向クラッチ１２は、タービン２の回転方向と同一
方向のステータ３の回転をフリー状態とするものである
。
【００１４】上記構成を有するトルクコンバータＡにあ
っては、図示しないエンジンによってポンプ１が駆動さ
れる。ポンプ１の回転によって、コンバータＡ内に充満
した作動油が図１、図２の矢印方向に循環して流動し、
タービン２を介してシャフト１１に駆動力を伝達する。 この際、ステータ３の作用により入力トルクが増大され
てシャフト１１に伝達される。
っては、図示しないエンジンによってポンプ１が駆動さ
れる。ポンプ１の回転によって、コンバータＡ内に充満
した作動油が図１、図２の矢印方向に循環して流動し、
タービン２を介してシャフト１１に駆動力を伝達する。 この際、ステータ３の作用により入力トルクが増大され
てシャフト１１に伝達される。
【００１５】前述のごとく、作動油の矢印方向の流速Ｖ
は、タービン２の回転数ＶＴ とポンプ１の回転数ＶＰ
との比、すなわち速度比ＶＴ ／ＶＰ の増減に応じ
て減少・増大する。詳述すれば、速度比が小さい領域、
すなわちアイドリング領域では流速Ｖは大きく、速度比
が大きい領域、すなわち走行領域では流速Ｖは小さい。 したがって、前述のごとく、トルクコンバータＡの容量
係数ＫＰ は、アイドリング領域では大きく、走行領域
では小さい。
は、タービン２の回転数ＶＴ とポンプ１の回転数ＶＰ
との比、すなわち速度比ＶＴ ／ＶＰ の増減に応じ
て減少・増大する。詳述すれば、速度比が小さい領域、
すなわちアイドリング領域では流速Ｖは大きく、速度比
が大きい領域、すなわち走行領域では流速Ｖは小さい。 したがって、前述のごとく、トルクコンバータＡの容量
係数ＫＰ は、アイドリング領域では大きく、走行領域
では小さい。
【００１６】ところで、作動油の矢印方向の流動により
、前述のごとくブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１
ｃ１ 、２ｃ１ の間に形成された間隙Ｓとコア１ｂ、
２ｂで包囲された空間Ｒとの間に圧力差が生じ、該圧力
差により、間隙部Ｓを通る２重矢印方向の作動油の流れ
が生ずる。前記圧力差は、作動油の矢印方向の流速Ｖの
増減に応じて増減する。したがって、アイドリング領域
では間隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が大きく、ひいて
は２重矢印方向の流速ＶＳ が大きく、走行領域では間
隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が小さく、ひいては２重
矢印方向の流速ＶＳ が小さい。このため、アイドリン
グ領域では矢印方向の循環流が２重矢印方向の流れによ
って乱されて、トルクコンバータＡの容量係数Ｋｐ が
減少し、走行領域では、矢印方向の循環流は２重矢印方
向の流れによって乱されず、トルクコンバータＡの容量
係数Ｋｐ は減少しない。
、前述のごとくブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１
ｃ１ 、２ｃ１ の間に形成された間隙Ｓとコア１ｂ、
２ｂで包囲された空間Ｒとの間に圧力差が生じ、該圧力
差により、間隙部Ｓを通る２重矢印方向の作動油の流れ
が生ずる。前記圧力差は、作動油の矢印方向の流速Ｖの
増減に応じて増減する。したがって、アイドリング領域
では間隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が大きく、ひいて
は２重矢印方向の流速ＶＳ が大きく、走行領域では間
隙部Ｓと空間Ｒとの間の圧力差が小さく、ひいては２重
矢印方向の流速ＶＳ が小さい。このため、アイドリン
グ領域では矢印方向の循環流が２重矢印方向の流れによ
って乱されて、トルクコンバータＡの容量係数Ｋｐ が
減少し、走行領域では、矢印方向の循環流は２重矢印方
向の流れによって乱されず、トルクコンバータＡの容量
係数Ｋｐ は減少しない。
【００１７】ここで、前述のごとく、本実施例にあって
は、ブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ は、コア１
ｂの径方向外方の端１ｂ１ よりも、対峙するブレード
２ｃの径方向外方の端２ｃ１ 側に突出しており、他方
ブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ１ は、コア２ｂの
径方向外方の端２ｂ１ よりも、対峙するブレード１ｃ
の径方向外方の端１ｃ１ 側に突出しているので、コア
１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ１ 、２ｂ１ が、そ
れぞれブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、
２ｃ１ まで達している従来の構造のトルクコンバータ
に比べて、作動油は２重矢印方向に容易に流れることが
できる。従って、本実施例に係るトルクコンバータＡの
容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べて、ア
イドリング領域で小さい。これにより、アイドリング領
域での燃費が向上する。他方走行領域では、２重矢印方
向の流れの流速が小さいので、従来構造のトルクコンバ
ータと同程度の容量係数が確保される。これにより、走
行時の加速性が確保される。
は、ブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ は、コア１
ｂの径方向外方の端１ｂ１ よりも、対峙するブレード
２ｃの径方向外方の端２ｃ１ 側に突出しており、他方
ブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ１ は、コア２ｂの
径方向外方の端２ｂ１ よりも、対峙するブレード１ｃ
の径方向外方の端１ｃ１ 側に突出しているので、コア
１ｂ、２ｂの径方向外方の端１ｂ１ 、２ｂ１ が、そ
れぞれブレード１ｃ、２ｃの径方向外方の端１ｃ１ 、
２ｃ１ まで達している従来の構造のトルクコンバータ
に比べて、作動油は２重矢印方向に容易に流れることが
できる。従って、本実施例に係るトルクコンバータＡの
容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べて、ア
イドリング領域で小さい。これにより、アイドリング領
域での燃費が向上する。他方走行領域では、２重矢印方
向の流れの流速が小さいので、従来構造のトルクコンバ
ータと同程度の容量係数が確保される。これにより、走
行時の加速性が確保される。
【００１８】図３に、本実施例に係るトルクコンバータ
Ａの容量係数と従来構造のトルクコンバータの容量係数
の実測による比較を示す。図から明らかなごとく、アイ
ドリング領域では、本実施例に係るトルクコンバータＡ
の容量係数が従来構造のトルクコンバータの容量係数よ
りも小さい。一方走行領域では、両者の差は殆ど無い。 図２には、タービントルクとポンプトルクの比、すなわ
ちトルク比と、伝達効率とに関する前記両者の実測によ
る比較をも示す。図から、本実施例に係るトルクコンバ
ータＡが、従来構造のトルクコンバータよりも、トルク
比と、伝達効率共に優れていることが分かる。
Ａの容量係数と従来構造のトルクコンバータの容量係数
の実測による比較を示す。図から明らかなごとく、アイ
ドリング領域では、本実施例に係るトルクコンバータＡ
の容量係数が従来構造のトルクコンバータの容量係数よ
りも小さい。一方走行領域では、両者の差は殆ど無い。 図２には、タービントルクとポンプトルクの比、すなわ
ちトルク比と、伝達効率とに関する前記両者の実測によ
る比較をも示す。図から、本実施例に係るトルクコンバ
ータＡが、従来構造のトルクコンバータよりも、トルク
比と、伝達効率共に優れていることが分かる。
【００１９】上記実施例では、ブレード１ｃの径方向外
方の端１ｃ１ は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ１
よりも、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ１
側に突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の
端２ｃ１ は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ１ より
も、対峙するブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ 側
に突出していたが、いずれか一方の端１ｃ１ または２
ｃ１ のみが、対応するコアの端よりも突出する構造で
も、上記実施例と同様の効果があるものと考えられる。
方の端１ｃ１ は、コア１ｂの径方向外方の端１ｂ１
よりも、対峙するブレード２ｃの径方向外方の端２ｃ１
側に突出しており、他方ブレード２ｃの径方向外方の
端２ｃ１ は、コア２ｂの径方向外方の端２ｂ１ より
も、対峙するブレード１ｃの径方向外方の端１ｃ１ 側
に突出していたが、いずれか一方の端１ｃ１ または２
ｃ１ のみが、対応するコアの端よりも突出する構造で
も、上記実施例と同様の効果があるものと考えられる。
【００２０】
【効果】上述の如く、本発明においては、径方向外方に
おいて互いに対峙するポンプのブレードの端とタービン
のブレードの端とは、何れか一方が又は両方共に、該部
のコアの端よりも対峙する相手側に突出しているので、
コアの端がブレードの端まで達している従来構造に比べ
て、ブレードの端間に存在する作動流体は、径方向に流
動し易い。従って、トルクコンバータの径方向外方位置
とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比領域では
、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流れによっ
て、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され、トルク
コンバータの容量係数が従来構造のトルクコンバータに
比べて減少する。他方、トルクコンバータの径方向外方
位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速度比領域
では、該圧力差によって惹起される径方向の流れは微小
なので、該径方向の流れによっては、前記循環流は乱さ
れない。したがって高速度比領域では、トルクコンバー
タの容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べて
、減少しない。
おいて互いに対峙するポンプのブレードの端とタービン
のブレードの端とは、何れか一方が又は両方共に、該部
のコアの端よりも対峙する相手側に突出しているので、
コアの端がブレードの端まで達している従来構造に比べ
て、ブレードの端間に存在する作動流体は、径方向に流
動し易い。従って、トルクコンバータの径方向外方位置
とコアの内側位置との圧力差が大きい低速度比領域では
、該圧力差によって径方向の流れが生じ、該流れによっ
て、トルクコンパータ内の前記循環流が乱され、トルク
コンバータの容量係数が従来構造のトルクコンバータに
比べて減少する。他方、トルクコンバータの径方向外方
位置とコアの内側位置との圧力差が小さい高速度比領域
では、該圧力差によって惹起される径方向の流れは微小
なので、該径方向の流れによっては、前記循環流は乱さ
れない。したがって高速度比領域では、トルクコンバー
タの容量係数は、従来構造のトルクコンバータに比べて
、減少しない。
【００２１】従って、本発明により、走行領域において
は従来構造のトルクコンバータと同程度の容量係数を維
持しつつ、アイドリング領域において、従来構造のトル
クコンバータよりも容量係数が低下したトルクコンバー
タが提供される。
は従来構造のトルクコンバータと同程度の容量係数を維
持しつつ、アイドリング領域において、従来構造のトル
クコンバータよりも容量係数が低下したトルクコンバー
タが提供される。
【図１】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの
構造を示す縦断面図である。
構造を示す縦断面図である。
【図２】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの
構造の要部拡大図である。
構造の要部拡大図である。
【図３】 本発明の実施例に係るトルクコンバータの
性能と従来構造のトルクコンバータの性能との比較図で
ある。
性能と従来構造のトルクコンバータの性能との比較図で
ある。
Ａ トルクコンバータ
１ ポンプ
１ｂ ポンプコア
１ｃ ポンプブレード
２ タービン
２ｂ タービンコア
２ｃ タービンブレード
３ ステータ
Claims (3)
- 【請求項１】 ポンプと、タービンと、ステータとを
備え、径方向外方においてポンプのブレードの端に対峙
するタービンのブレードの端が、タービンのコアの端よ
りもポンプのブレードの端側に突出していることを特徴
とするトルクコンバータ。 - 【請求項２】 ポンプと、タービンと、ステータとを
備え、径方向外方においてタービンのブレードの端に対
峙するポンプのブレードの端が、ポンプのコアの端より
もタービンのブレードの端側に突出していることを特徴
とするトルクコンバータ。 - 【請求項３】 ポンプと、タービンと、ステータとを
備え、径方向外方において互いに対峙するポンプのブレ
ードの端とタービンのブレードの端とが、ポンプのブレ
ードの端はポンプのコアの端よりもタービンのブレード
の端側に突出し、タービンのブレードの端はタービンの
コアの端よりもポンプのブレードの端側に突出している
ことを特徴とするトルクコンバータ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05697591A JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
| US07/851,299 US5259191A (en) | 1991-03-20 | 1992-03-11 | Torque converter |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05697591A JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04290657A true JPH04290657A (ja) | 1992-10-15 |
| JP3155286B2 JP3155286B2 (ja) | 2001-04-09 |
Family
ID=13042523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05697591A Expired - Fee Related JP3155286B2 (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | トルクコンバータ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5259191A (ja) |
| JP (1) | JP3155286B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6959544B2 (en) | 2002-12-26 | 2005-11-01 | Exedy Corporation | Torque converter |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5394694A (en) * | 1993-10-15 | 1995-03-07 | Amercom Funding Ltd. Ii | Automatic transmissions using compact hydrodynamic torque converters |
| KR100206781B1 (ko) | 1996-04-24 | 1999-07-01 | 구자홍 | 텔레비젼수상기의 초고속 채널기억 장치 및 방법 |
| KR100361691B1 (ko) * | 1997-03-07 | 2003-03-03 | 기아자동차주식회사 | 무단변속기용토크컨버터의제어방법 |
| DE19748683C1 (de) * | 1997-11-04 | 1998-09-03 | Mannesmann Sachs Ag | Drehmomentwandler |
| DE19946333A1 (de) * | 1998-10-05 | 2000-04-06 | Luk Getriebe Systeme Gmbh | Drehmomentwandler |
| JP5767067B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2015-08-19 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用流体伝動装置 |
| JP5856419B2 (ja) * | 2011-09-29 | 2016-02-09 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用流体伝動装置 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB520424A (en) * | 1938-08-20 | 1940-04-24 | Piero Mariano Salerni | Improvements in or relating to hydraulic power transmission apparatus |
| US2801521A (en) * | 1954-06-21 | 1957-08-06 | Chrysler Corp | Axial thrust balanced fluid power transmitter |
| JPS526420B2 (ja) * | 1972-12-30 | 1977-02-22 | ||
| JPS60260765A (ja) * | 1985-04-25 | 1985-12-23 | Aisin Warner Ltd | 吸振ダンパ装置付直結クラツチを備えた流体継手 |
| JPH03204434A (ja) * | 1989-12-28 | 1991-09-06 | Aisin Aw Co Ltd | 薄型流体トルクコンバータ |
-
1991
- 1991-03-20 JP JP05697591A patent/JP3155286B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-03-11 US US07/851,299 patent/US5259191A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6959544B2 (en) | 2002-12-26 | 2005-11-01 | Exedy Corporation | Torque converter |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5259191A (en) | 1993-11-09 |
| JP3155286B2 (ja) | 2001-04-09 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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