JPH04294085A - 点火栓用複合電極の製造方法 - Google Patents
点火栓用複合電極の製造方法Info
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- JPH04294085A JPH04294085A JP5897891A JP5897891A JPH04294085A JP H04294085 A JPH04294085 A JP H04294085A JP 5897891 A JP5897891 A JP 5897891A JP 5897891 A JP5897891 A JP 5897891A JP H04294085 A JPH04294085 A JP H04294085A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、点火栓用複合外側電極
や点火栓用複合中心電極などの点火栓用複合電極の製造
方法に関するものである。
や点火栓用複合中心電極などの点火栓用複合電極の製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、点火栓の電極、例えば外側電
極は、一般に、９５％以上のニッケルに、珪素、クロム
、アルミニウム、マンガン等を添加したニッケル合金に
よって形成されている。このニッケル合金は、耐腐食性
（特に耐火花消耗性）、耐熱性（高温強度）に優れると
ともに、比較的に熱引き（熱伝導性）にも優れる。
極は、一般に、９５％以上のニッケルに、珪素、クロム
、アルミニウム、マンガン等を添加したニッケル合金に
よって形成されている。このニッケル合金は、耐腐食性
（特に耐火花消耗性）、耐熱性（高温強度）に優れると
ともに、比較的に熱引き（熱伝導性）にも優れる。
【０００３】しかるに、近年、内燃機関の高性能化に伴
い、従来よりさらに熱引きに優れた外側電極が要望され
ている。そこで、ニッケル合金の内部に熱引きに優れた
銅を埋設した複合外側電極が提案されている。
い、従来よりさらに熱引きに優れた外側電極が要望され
ている。そこで、ニッケル合金の内部に熱引きに優れた
銅を埋設した複合外側電極が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の複合
外側電極により点火栓を製造して内燃機関に使用してみ
ると、ニッケル合金と銅との熱膨張係数の差によって、
外側電極の形状が変化してしまい、使用条件下で外側電
極と中心電極との火花放電間隙を適切な値に保つことが
困難であるという課題があった。本発明は、外側電極と
中心電極との火花放電間隙を使用条件下においても適切
な値に保てる点火栓用複合電極の製造方法の提供を目的
とする。
外側電極により点火栓を製造して内燃機関に使用してみ
ると、ニッケル合金と銅との熱膨張係数の差によって、
外側電極の形状が変化してしまい、使用条件下で外側電
極と中心電極との火花放電間隙を適切な値に保つことが
困難であるという課題があった。本発明は、外側電極と
中心電極との火花放電間隙を使用条件下においても適切
な値に保てる点火栓用複合電極の製造方法の提供を目的
とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、つぎの各工程
の結合より製造される。熱伝導性に優れた第１金属を塑
性加工、切削加工等により成形することによって、端部
に第１凹所を有するカップ形状の第１被覆体を形成する
第１工程。耐熱、耐腐食性に優れた第２金属を塑性加工
、切削加工等により成形することによって、端部に第２
凹所を有するカップ形状の第２被覆体を形成する第２工
程。前記第２金属とほぼ同じ熱膨張係数の第３金属から
なる芯材を前記第１凹所内に嵌め合わせて、前記第１被
覆体で前記芯材を覆った第１複合体を形成する第３工程
。前記第１複合体を前記第２凹所内に嵌め合わせて、前
記第２被覆体で前記第１複合体を覆った第２複合体を形
成する第４工程。前記第２複合体を押出し成形して押出
成形体を形成する第５工程。
の結合より製造される。熱伝導性に優れた第１金属を塑
性加工、切削加工等により成形することによって、端部
に第１凹所を有するカップ形状の第１被覆体を形成する
第１工程。耐熱、耐腐食性に優れた第２金属を塑性加工
、切削加工等により成形することによって、端部に第２
凹所を有するカップ形状の第２被覆体を形成する第２工
程。前記第２金属とほぼ同じ熱膨張係数の第３金属から
なる芯材を前記第１凹所内に嵌め合わせて、前記第１被
覆体で前記芯材を覆った第１複合体を形成する第３工程
。前記第１複合体を前記第２凹所内に嵌め合わせて、前
記第２被覆体で前記第１複合体を覆った第２複合体を形
成する第４工程。前記第２複合体を押出し成形して押出
成形体を形成する第５工程。
【０００６】なお、第２被覆体の第２凹所内に第１被覆
体を嵌め合わせ、第１被覆体の第１凹所内に第３金属か
らなる芯材を嵌め合わせても良い。また、第１金属とし
ては、銅、または銅を主成分とする銅合金等が考えられ
る。第２金属としては、ニッケル、またはニッケルを主
成分とするニッケル合金等が考えられる。第３金属とし
ては、第２金属とほぼ同じ熱膨張係数のニッケル、また
はニッケルを主成分とするニッケル合金等が考えられる
。
体を嵌め合わせ、第１被覆体の第１凹所内に第３金属か
らなる芯材を嵌め合わせても良い。また、第１金属とし
ては、銅、または銅を主成分とする銅合金等が考えられ
る。第２金属としては、ニッケル、またはニッケルを主
成分とするニッケル合金等が考えられる。第３金属とし
ては、第２金属とほぼ同じ熱膨張係数のニッケル、また
はニッケルを主成分とするニッケル合金等が考えられる
。
【０００７】
【作用】本発明により製造された点火栓用複合電極は、
熱伝導性に優れた第１金属を熱膨張係数のほぼ等しい耐
熱、耐腐食性に優れた第２金属と第３金属とによって挟
まれる。このため、温度変化が生じても、熱膨張係数の
差により生ずる熱応力が緩和され、複合電極の形状の変
化が抑えられる。すなわち、内燃機関の燃焼室内に配さ
れて高温状態に晒されても、複合電極の形状変化が抑え
られる。
熱伝導性に優れた第１金属を熱膨張係数のほぼ等しい耐
熱、耐腐食性に優れた第２金属と第３金属とによって挟
まれる。このため、温度変化が生じても、熱膨張係数の
差により生ずる熱応力が緩和され、複合電極の形状の変
化が抑えられる。すなわち、内燃機関の燃焼室内に配さ
れて高温状態に晒されても、複合電極の形状変化が抑え
られる。
【０００８】また、使用状態において複合電極の熱は、
第１金属製の第１被覆体を伝わって、複合電極に隣設す
る点火栓部品に導かれる。このため、使用条件下におい
て、複合電極を外側電極に用いた場合に中心電極との火
花放電間隙が適切な値に保たれ、複合電極を中心電極に
用いた場合に外側電極との火花放電間隙が適切な値に保
たれる。
第１金属製の第１被覆体を伝わって、複合電極に隣設す
る点火栓部品に導かれる。このため、使用条件下におい
て、複合電極を外側電極に用いた場合に中心電極との火
花放電間隙が適切な値に保たれ、複合電極を中心電極に
用いた場合に外側電極との火花放電間隙が適切な値に保
たれる。
【０００９】
【実施例】本発明の点火栓用複合電極の製造方法を図１
ないし図５に示す一実施例に基づき説明する。図１は複
合外側電極の製造例を示した工程図である。図２および
図３は内燃機関に組み付けられる点火栓を示した図であ
る。
ないし図５に示す一実施例に基づき説明する。図１は複
合外側電極の製造例を示した工程図である。図２および
図３は内燃機関に組み付けられる点火栓を示した図であ
る。
【００１０】点火栓１は、ニッケル合金の内部に銅芯を
封入した複合中心電極２、この複合中心電極２の外周に
嵌め合わされた絶縁体３、およびこの絶縁体３の外周に
嵌め合わされた主体金具４を備える。この主体金具４の
先端部には、複合外側電極５が溶接により接合されてい
る。
封入した複合中心電極２、この複合中心電極２の外周に
嵌め合わされた絶縁体３、およびこの絶縁体３の外周に
嵌め合わされた主体金具４を備える。この主体金具４の
先端部には、複合外側電極５が溶接により接合されてい
る。
【００１１】複合外側電極５は、角棒状を呈し、先端部
が複合中心電極２の先端面との間に火花放電間隙６を介
して対向して配置されるように略Ｌ字型に折り曲げられ
ている。
が複合中心電極２の先端面との間に火花放電間隙６を介
して対向して配置されるように略Ｌ字型に折り曲げられ
ている。
【００１２】この複合外側電極５は、中心に配された芯
材７、この芯材７の外周を覆った第１被覆体８、および
この第１被覆体８の外周を覆った第２被覆体９から構成
されている。
材７、この芯材７の外周を覆った第１被覆体８、および
この第１被覆体８の外周を覆った第２被覆体９から構成
されている。
【００１３】芯材７は、第２被覆体９とほぼ同じ熱膨張
係数で熱伝導性が比較的優れる第３金属で形成され、例
えば純ニッケル（Ｎｉ）または純鉄（Ｆｅ）よりなる。 なお、純ニッケルは、熱膨張係数が１．３（１０−５／
ｄｅｇ ）、熱伝導度が６８（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄ
ｅｇ ）である。また、純鉄は、熱膨張係数が１．２（
１０−５／ｄｅｇ）、熱伝導度が６８（ｋｃａｌ ／ｍ
・ｈ・ｄｅｇ ）である。この芯材７は、一端が第１被
覆体８とともに第２被覆体９に封止され、他端が第１被
覆体８および第２被覆体９とともに主体金具４の先端部
に接合される。
係数で熱伝導性が比較的優れる第３金属で形成され、例
えば純ニッケル（Ｎｉ）または純鉄（Ｆｅ）よりなる。 なお、純ニッケルは、熱膨張係数が１．３（１０−５／
ｄｅｇ ）、熱伝導度が６８（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄ
ｅｇ ）である。また、純鉄は、熱膨張係数が１．２（
１０−５／ｄｅｇ）、熱伝導度が６８（ｋｃａｌ ／ｍ
・ｈ・ｄｅｇ ）である。この芯材７は、一端が第１被
覆体８とともに第２被覆体９に封止され、他端が第１被
覆体８および第２被覆体９とともに主体金具４の先端部
に接合される。
【００１４】第１被覆体８は、熱伝導性に優れた第１金
属で形成され、例えば銅（Ｃｕ）よりなる。なお、銅は
、熱膨張係数が１．７（１０−５／ｄｅｇ ）、熱伝導
度が３４０（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄｅｇ ）である。 この第１被覆体８の断面積は、複合外側電極５の断面積
の例えば２０％〜５０％の範囲内に設けられる。
属で形成され、例えば銅（Ｃｕ）よりなる。なお、銅は
、熱膨張係数が１．７（１０−５／ｄｅｇ ）、熱伝導
度が３４０（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄｅｇ ）である。 この第１被覆体８の断面積は、複合外側電極５の断面積
の例えば２０％〜５０％の範囲内に設けられる。
【００１５】第２被覆体９は、内燃機関の燃焼室に晒さ
れるとともに、表面において火花放電が発生する。この
第２被覆体９は、Ｎｉ−Ｍｎ−Ｓｉ合金、Ｎｉ−Ｍｎ−
Ｓｉ−Ｃｒ合金、Ｎｉ−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金等
のニッケル合金、インコネル６００など、耐熱性、耐腐
食性に優れ、主体金具４との接合強度の高い第２金属よ
りなる。なお、インコネル６００（商標名）は、熱膨張
係数が１．６（１０−５／ｄｅｇ ）、熱伝導度が２５
（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄｅｇ ）である。
れるとともに、表面において火花放電が発生する。この
第２被覆体９は、Ｎｉ−Ｍｎ−Ｓｉ合金、Ｎｉ−Ｍｎ−
Ｓｉ−Ｃｒ合金、Ｎｉ−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｃｒ−Ａｌ合金等
のニッケル合金、インコネル６００など、耐熱性、耐腐
食性に優れ、主体金具４との接合強度の高い第２金属よ
りなる。なお、インコネル６００（商標名）は、熱膨張
係数が１．６（１０−５／ｄｅｇ ）、熱伝導度が２５
（ｋｃａｌ ／ｍ・ｈ・ｄｅｇ ）である。
【００１６】つぎに、複合外側電極５の製造方法の一例
を図１に基づいて簡単に説明する。まず、純ニッケルま
たは純鉄等の第３金属を、押出し成形することによって
、図１（Ａ）に示すように、丸棒状の芯部７１およびこ
の芯部７１より外径の大きい円形状の鍔部７２を有する
芯材７を形成する。
を図１に基づいて簡単に説明する。まず、純ニッケルま
たは純鉄等の第３金属を、押出し成形することによって
、図１（Ａ）に示すように、丸棒状の芯部７１およびこ
の芯部７１より外径の大きい円形状の鍔部７２を有する
芯材７を形成する。
【００１７】また、銅等の第１金属を、後方押出し成形
することによって、図１（Ａ）に示すように、一端部に
円形状の閉端部８１および他端部に内径が芯材７の芯部
７１の外径とほぼ同じである円形状の第１凹所８２を有
するカップ形状の第１被覆体８を形成する。
することによって、図１（Ａ）に示すように、一端部に
円形状の閉端部８１および他端部に内径が芯材７の芯部
７１の外径とほぼ同じである円形状の第１凹所８２を有
するカップ形状の第１被覆体８を形成する。
【００１８】つぎに、図１（Ｂ）に示すように、第１被
覆体８の第１凹所８２内に芯材７の芯部７１を封入し、
芯材７の芯部７１の外周を第１被覆体８で覆った第１複
合体１０を形成する。
覆体８の第１凹所８２内に芯材７の芯部７１を封入し、
芯材７の芯部７１の外周を第１被覆体８で覆った第１複
合体１０を形成する。
【００１９】つぎに、第１複合体１０を、押出し成形す
ることによって、図１（Ｃ）に示すように、第３金属と
第１金属とからなる丸棒状の芯部１１およびこの芯部１
１より外径の大きい円形状の鍔部１２を形成する。
ることによって、図１（Ｃ）に示すように、第３金属と
第１金属とからなる丸棒状の芯部１１およびこの芯部１
１より外径の大きい円形状の鍔部１２を形成する。
【００２０】また、ニッケル合金またはインコネル等の
第２金属を、後方押出し成形することによって、図１（
Ｃ）に示すように、一端部に円形状の閉端部９１および
他端部に内径が第１複合体１０の芯部１１の外径とほぼ
同じである円形状の第２凹所９２を有するカップ形状の
第２被覆体９を形成する。
第２金属を、後方押出し成形することによって、図１（
Ｃ）に示すように、一端部に円形状の閉端部９１および
他端部に内径が第１複合体１０の芯部１１の外径とほぼ
同じである円形状の第２凹所９２を有するカップ形状の
第２被覆体９を形成する。
【００２１】つぎに、図１（Ｄ）に示すように、第２被
覆体９の第２凹所９２内に第１複合体１０の芯部１１を
封入し、第１複合体１０の芯部１１の外周を第２被覆体
９で覆った第２複合体２０を形成する。
覆体９の第２凹所９２内に第１複合体１０の芯部１１を
封入し、第１複合体１０の芯部１１の外周を第２被覆体
９で覆った第２複合体２０を形成する。
【００２２】つぎに、第２複合体２０を押出し成形する
。すなわち、図１（Ｅ）に示すように、第２被覆体９の
先端部を先頭にして第２複合体２０を、ダイス穴が方形
状のダイス３１内にパンチ３２により挿入して、断面形
状が方形状の角柱部４１およびこの角柱部４１の外径よ
り大きく、断面形状が円形状の円柱部４２を有する押出
成形体４０を形成する。
。すなわち、図１（Ｅ）に示すように、第２被覆体９の
先端部を先頭にして第２複合体２０を、ダイス穴が方形
状のダイス３１内にパンチ３２により挿入して、断面形
状が方形状の角柱部４１およびこの角柱部４１の外径よ
り大きく、断面形状が円形状の円柱部４２を有する押出
成形体４０を形成する。
【００２３】つぎに、図１（Ｆ）に示すように、押出成
形体４０を主体金具４との接合側において適切な長さに
切断する。このときには、主体金具４との接合側となる
円柱部４２が切断される。その後に、押出成形体４０の
角柱部４１を焼鈍する。以上によって、複合外側電極５
が製造される。
形体４０を主体金具４との接合側において適切な長さに
切断する。このときには、主体金具４との接合側となる
円柱部４２が切断される。その後に、押出成形体４０の
角柱部４１を焼鈍する。以上によって、複合外側電極５
が製造される。
【００２４】つぎに、第１被覆体８の断面積を変化させ
て、熱伝導効率および主体金具４との接合強度について
調査した２つの実験について説明する。１つ目の実験は
、第１被覆体８の断面積と複合外側電極５の断面積との
比を変化させて熱伝導効率を調査したもので、その実験
結果を図４のグラフに示した。この図４のグラフからも
確認できるように、第１被覆体８の断面積を複合外側電
極５の断面積の２０％以上とすることによって、充分な
熱伝導効率を得ることができる。
て、熱伝導効率および主体金具４との接合強度について
調査した２つの実験について説明する。１つ目の実験は
、第１被覆体８の断面積と複合外側電極５の断面積との
比を変化させて熱伝導効率を調査したもので、その実験
結果を図４のグラフに示した。この図４のグラフからも
確認できるように、第１被覆体８の断面積を複合外側電
極５の断面積の２０％以上とすることによって、充分な
熱伝導効率を得ることができる。
【００２５】２つ目の実験は、芯材７を一定の大きさの
ものを使用して、第１被覆体８の断面積と複合外側電極
５の断面積との比を変化させ、複合外側電極５を主体金
具４に電気抵抗溶接によって接合し、接合強度を調査し
たもので、その実験結果を図５のグラフに示した。この
図５のグラフからも確認できるように、第１被覆体８の
断面積を複合外側電極５の断面積の５０％以下とするこ
とによって、充分な接合強度を得ることができる。
ものを使用して、第１被覆体８の断面積と複合外側電極
５の断面積との比を変化させ、複合外側電極５を主体金
具４に電気抵抗溶接によって接合し、接合強度を調査し
たもので、その実験結果を図５のグラフに示した。この
図５のグラフからも確認できるように、第１被覆体８の
断面積を複合外側電極５の断面積の５０％以下とするこ
とによって、充分な接合強度を得ることができる。
【００２６】本実施例により製造された複合外側電極は
、銅製の第１被覆体８を熱膨張係数のほぼ等しい耐熱、
耐腐食性に優れた第２被覆体９と芯材７とによって挟み
込んでいるこのため、複合外側電極５が内燃機関の燃焼
室内に配されて高温状態に晒されても、熱膨張係数の差
により生ずる熱応力が緩和され、複合外側電極５の形状
の変化が抑えられる。
、銅製の第１被覆体８を熱膨張係数のほぼ等しい耐熱、
耐腐食性に優れた第２被覆体９と芯材７とによって挟み
込んでいるこのため、複合外側電極５が内燃機関の燃焼
室内に配されて高温状態に晒されても、熱膨張係数の差
により生ずる熱応力が緩和され、複合外側電極５の形状
の変化が抑えられる。
【００２７】また、使用状態において複合外側電極５の
熱は、第１被覆体８を伝わって、主体金具４に導かれる
。このため、使用条件下においても複合外側電極５と中
心電極２との火花放電間隙６が適切な値に保たれる。
熱は、第１被覆体８を伝わって、主体金具４に導かれる
。このため、使用条件下においても複合外側電極５と中
心電極２との火花放電間隙６が適切な値に保たれる。
【００２８】さらに、前述の２つの実験結果に示したよ
うに、第１被覆体８の断面積を複合外側電極５の断面積
の２０％以上５０％以下としたことにより、熱伝導効率
が高く、且つ主体金具４との接合強度が高い複合外側電
極５を得ることができる。
うに、第１被覆体８の断面積を複合外側電極５の断面積
の２０％以上５０％以下としたことにより、熱伝導効率
が高く、且つ主体金具４との接合強度が高い複合外側電
極５を得ることができる。
【００２９】なお、最初から純ニッケルの芯材７を銅製
の第１被覆体８で被覆したクラッドワイヤ（クラッド材
）を用いることが考えられるが、そのクラッド材は高価
な製品であるため、高価な複合外側電極５の製造方法と
なってしまう。したがって、本実施例のように、製造工
程中に、芯材７を第１被覆体８で被覆して製造された複
合外側電極５は安価な製造方法でクラッド材を用いたも
のと同様の高価を得ることができる。
の第１被覆体８で被覆したクラッドワイヤ（クラッド材
）を用いることが考えられるが、そのクラッド材は高価
な製品であるため、高価な複合外側電極５の製造方法と
なってしまう。したがって、本実施例のように、製造工
程中に、芯材７を第１被覆体８で被覆して製造された複
合外側電極５は安価な製造方法でクラッド材を用いたも
のと同様の高価を得ることができる。
【００３０】（変形例） 本実施例では、本発明を複
合外側電極の製造方法に用いたが、本発明を複合中心電
極の製造方法に用いても良い。
合外側電極の製造方法に用いたが、本発明を複合中心電
極の製造方法に用いても良い。
【００３１】
【発明の効果】本発明は、使用条件下においても、外側
電極と中心電極との火花放電間隙を適切な値に保つこと
ができるとともに、熱伝導効率の高い、すなわち、熱引
きに優れた複合電極を得ることができる。
電極と中心電極との火花放電間隙を適切な値に保つこと
ができるとともに、熱伝導効率の高い、すなわち、熱引
きに優れた複合電極を得ることができる。
【図１】複合外側電極の製造例を示した工程図である。
【図２】点火栓の主要部を示した断面図である。
【図３】図２のＡ−Ａ断面図である。
【図４】複合外側電極の先端部の温度と第１被覆体の面
積比との関係を表したグラフである。
積比との関係を表したグラフである。
【図５】引張強度と第１被覆体の面積比との関係を表し
たグラフである。
たグラフである。
１ 点火栓
５ 複合外側電極
６ 火花放電間隙
７ 芯材
８ 第１被覆体
９ 第２被覆体
１０ 第１複合体
２０ 第２複合体
４０ 押出成形体
８２ 第１凹所
９２ 第２凹所
Claims (1)
- 【請求項１】 （ａ）熱伝導性に優れた第１金属から
、端部に第１凹所を有するカップ形状の第１被覆体を形
成する第１工程と、（ｂ）耐熱、耐腐食性に優れた第２
金属から、端部に第２凹所を有するカップ形状の第２被
覆体を形成する第２工程と、（ｃ）前記第２金属とほぼ
同じ熱膨張係数の第３金属からなる芯材を前記第１凹所
内に嵌め合わせて、前記第１被覆体で前記芯材を覆った
第１複合体を形成する第３工程と、（ｄ）前記第１複合
体を前記第２凹所内に嵌め合わせて、前記第２被覆体で
前記第１複合体を覆った第２複合体を形成する第４工程
と、（ｅ）前記第２複合体を押出し成形して押出成形体
を形成する第５工程とを備えた点火栓用複合電極の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03058978A JP3128254B2 (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 点火栓用複合電極の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03058978A JP3128254B2 (ja) | 1991-03-22 | 1991-03-22 | 点火栓用複合電極の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04294085A true JPH04294085A (ja) | 1992-10-19 |
| JP3128254B2 JP3128254B2 (ja) | 2001-01-29 |
Family
ID=13099945
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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Country Status (1)
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| JP (1) | JP3128254B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102012100475A1 (de) | 2011-01-27 | 2012-08-02 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von Elektroden für eine Zündkerze und Verfahren zur Herstellung einer Zündkerze |
-
1991
- 1991-03-22 JP JP03058978A patent/JP3128254B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102012100475A1 (de) | 2011-01-27 | 2012-08-02 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von Elektroden für eine Zündkerze und Verfahren zur Herstellung einer Zündkerze |
| US8795017B2 (en) | 2011-01-27 | 2014-08-05 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Method of manufacturing a spark plug electrode and a spark plug |
| DE102012100475B4 (de) | 2011-01-27 | 2018-12-13 | Ngk Spark Plug Co., Ltd. | Verfahren zur Herstellung von Elektroden für eine Zündkerze und Verfahren zur Herstellung einer Zündkerze |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3128254B2 (ja) | 2001-01-29 |
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