JPH04294848A - 酸化物制御方法 - Google Patents
酸化物制御方法Info
- Publication number
- JPH04294848A JPH04294848A JP8052291A JP8052291A JPH04294848A JP H04294848 A JPH04294848 A JP H04294848A JP 8052291 A JP8052291 A JP 8052291A JP 8052291 A JP8052291 A JP 8052291A JP H04294848 A JPH04294848 A JP H04294848A
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- Japan
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- slab
- oxides
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- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は脱酸材としてＡｌ合金を
ほとんど用いない低炭素鋼で、主たる用途として厚板ま
たはＵＯパイプである。
ほとんど用いない低炭素鋼で、主たる用途として厚板ま
たはＵＯパイプである。
【０００２】
【従来の技術】近年、海洋構造物、船舶、ラインパイプ
等の材質特性に対する要求は厳しさを増しており、特に
溶接部における低温靱性の抜本的改善が望まれていた。
等の材質特性に対する要求は厳しさを増しており、特に
溶接部における低温靱性の抜本的改善が望まれていた。
【０００３】これに対して、Ｔｉを主成分とした微小な
酸化物（酸化物粒径≦１０μ） を鋼材中に均一分散さ
せることにより、溶接後の冷却過程において、これらを
核にしてオーステナイト粒内に数多くの微小なフェライ
ト（以下、粒内フェライトと記す）が生成し、溶接熱影
響部の結晶粒を実行的に微細化することにより優れた靱
性を得ている。本鋼材の溶製方法は特開昭６０―７０１
５に示したとおりである。
酸化物（酸化物粒径≦１０μ） を鋼材中に均一分散さ
せることにより、溶接後の冷却過程において、これらを
核にしてオーステナイト粒内に数多くの微小なフェライ
ト（以下、粒内フェライトと記す）が生成し、溶接熱影
響部の結晶粒を実行的に微細化することにより優れた靱
性を得ている。本鋼材の溶製方法は特開昭６０―７０１
５に示したとおりである。
【０００４】しかしながら、特開昭６０―７０１５法の
製造方法では連続鋳造鋳片で微小な酸化物個数が鋳片厚
み方向で大きく変化していることが判明した。
製造方法では連続鋳造鋳片で微小な酸化物個数が鋳片厚
み方向で大きく変化していることが判明した。
【０００５】冷却速度が大きい鋳片表層近傍では酸化物
個数は多いが、冷却速度の小さい鋳片中心部で個数は減
少している。鋼材の材質をより均一化させるには、粒内
のフェライトの核となる微小な酸化物の鋳片厚み方向の
個数減少を制御する必要がある。
個数は多いが、冷却速度の小さい鋳片中心部で個数は減
少している。鋼材の材質をより均一化させるには、粒内
のフェライトの核となる微小な酸化物の鋳片厚み方向の
個数減少を制御する必要がある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は鋼材中の厚み
方向の微小な酸化物個数減少を低減する方法である。
方向の微小な酸化物個数減少を低減する方法である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】微小な酸化物個数減少の
機構を調査解析すると、連続鋳造鋳片で鋳片厚み方向で
鋳片の冷却速度が変化しており、この冷却速度が酸化物
個数を支配していることが判った。
機構を調査解析すると、連続鋳造鋳片で鋳片厚み方向で
鋳片の冷却速度が変化しており、この冷却速度が酸化物
個数を支配していることが判った。
【０００８】即ち、鋳片内部は鋳片表層よりも冷却速度
が小さく、凝固する時間が長い。冷却速度が小さい鋳片
内部では、酸化物を晶出するための駆動力が小さく、か
つ、凝固時間が長いために晶出した酸化物同志の衝突に
よる凝集、合体が生ずる頻度が増加する。
が小さく、凝固する時間が長い。冷却速度が小さい鋳片
内部では、酸化物を晶出するための駆動力が小さく、か
つ、凝固時間が長いために晶出した酸化物同志の衝突に
よる凝集、合体が生ずる頻度が増加する。
【０００９】以上の二つの理由により鋳片内部での酸化
物の個数が少ない。したがって、鋳片内部の酸化物の個
数上昇を図るためには、内部での冷却速度を上昇させる
ことが必要である。
物の個数が少ない。したがって、鋳片内部の酸化物の個
数上昇を図るためには、内部での冷却速度を上昇させる
ことが必要である。
【００１０】連続鋳造設備の二次冷却水量の増加による
鋳片内部の冷却速度の上昇は凝固した鋳片内の熱移動が
律速しており鋳片厚みの影響が大きく効率的な冷却を得
ることは難しく、過剰な冷却は表面割れ等の品質欠陥の
原因となる。
鋳片内部の冷却速度の上昇は凝固した鋳片内の熱移動が
律速しており鋳片厚みの影響が大きく効率的な冷却を得
ることは難しく、過剰な冷却は表面割れ等の品質欠陥の
原因となる。
【００１１】そこで、より効率的に鋳片内部の冷却速度
を上昇させるために、冷却材を直接溶鋼内部に添加する
。
を上昇させるために、冷却材を直接溶鋼内部に添加する
。
【００１２】具体的には、モールド内溶鋼へ鉄ワイヤー
を供給し、溶鋼内部での鉄ワイヤーの溶解により、内部
の冷却速度を上昇させるものである。この内部の冷却速
度の上昇によって晶出する酸化物個数の増加と凝固時間
の短縮により酸化物の凝集成長を抑制する。
を供給し、溶鋼内部での鉄ワイヤーの溶解により、内部
の冷却速度を上昇させるものである。この内部の冷却速
度の上昇によって晶出する酸化物個数の増加と凝固時間
の短縮により酸化物の凝集成長を抑制する。
【００１３】鉄ワイヤーの溶解位置は、鋳片厚み方向で
個数減少が顕著となる位置が望ましく、モールドミニス
カスから深部まで添加浸漬させる。具体的には、鋳片凝
固厚みが全鋳片厚みの３０％以上となる位置で溶解し鋳
片内部の冷却速度を上昇させて酸化物個数を鋳片内部で
増加させる。
個数減少が顕著となる位置が望ましく、モールドミニス
カスから深部まで添加浸漬させる。具体的には、鋳片凝
固厚みが全鋳片厚みの３０％以上となる位置で溶解し鋳
片内部の冷却速度を上昇させて酸化物個数を鋳片内部で
増加させる。
【００１４】しかしながら、溶解位置が深すぎると未凝
固部分が少なくなるためにワイヤー未溶解が生じるので
、溶解位置は限定される。これまでの実験結果からワイ
ヤー未溶解が生じないための、溶解位置は鋳片凝固厚み
が全鋳片厚みの７０％未満であることが判った。
固部分が少なくなるためにワイヤー未溶解が生じるので
、溶解位置は限定される。これまでの実験結果からワイ
ヤー未溶解が生じないための、溶解位置は鋳片凝固厚み
が全鋳片厚みの７０％未満であることが判った。
【００１５】
【作用】モールド内へ鉄ワイヤーを添加しない従来方法
による鋳片内酸化物個数分布とモールド内へ鉄ワイヤー
を添加した場合の鋳片内酸化物個数分布を図をもちいて
比較する。
による鋳片内酸化物個数分布とモールド内へ鉄ワイヤー
を添加した場合の鋳片内酸化物個数分布を図をもちいて
比較する。
【００１６】従来方法による鋳片厚み方向の酸化物個数
は図１に示すように鋳片表層近傍では、７０〜１００
個／ｍｍ２ であるが鋳片内部では減少し中心部では、
１５個／ｍｍ２ 程度である。
は図１に示すように鋳片表層近傍では、７０〜１００
個／ｍｍ２ であるが鋳片内部では減少し中心部では、
１５個／ｍｍ２ 程度である。
【００１７】一方、モールド内へ鉄ワイヤーを添加し、
ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約３５％に
制御して鋳片内部の冷却速度の向上を図った場合の結果
を、図２に示す。
ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約３５％に
制御して鋳片内部の冷却速度の向上を図った場合の結果
を、図２に示す。
【００１８】鋳片表層近傍では、８０〜９０個／ｍｍ２
でほぼ従来法と同程度であるが、鋳片内部では減少が
従来方法と比較して小さく、中心部では、５０個／ｍｍ
２ 程度を確保できた。
でほぼ従来法と同程度であるが、鋳片内部では減少が
従来方法と比較して小さく、中心部では、５０個／ｍｍ
２ 程度を確保できた。
【００１９】ワイヤー溶解位置が浅すぎると、例えば、
ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約１５％と
した場合は、図３に示すとおり中心部での個数増加は認
められない。
ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約１５％と
した場合は、図３に示すとおり中心部での個数増加は認
められない。
【００２０】ワイヤー溶解位置が深すぎると、ワイヤー
溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約７５％を目標にし
たが、ワイヤーが未溶解のままで残り効果を得ることが
できないのみならず品質上、不均一な鋼材となった。
溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約７５％を目標にし
たが、ワイヤーが未溶解のままで残り効果を得ることが
できないのみならず品質上、不均一な鋼材となった。
【００２１】材質への効果であるが、図４に示すとおり
、ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約３５％
に制御して鋳片内部の冷却速度の向上を図り酸化物個数
を増加させると、材質を支配する粒内フェライトの面積
率が増加していることが判る。
、ワイヤー溶解位置を凝固厚みが全鋳片厚みの約３５％
に制御して鋳片内部の冷却速度の向上を図り酸化物個数
を増加させると、材質を支配する粒内フェライトの面積
率が増加していることが判る。
【００２２】
【００２３】
【表１】
【００２４】表１の成分の溶鋼を２４０ ｍｍ厚みの２
ストランドの連続鋳造機に鋳造し、１ストランド側のモ
ールドではワイヤー溶解位置を変更させて、鉄ワイヤー
を添加を実施し、２ストランド側のモールドでは鉄ワイ
ヤーを添加を行わない、比較鋳造試験を実施した。その
鋳片の酸化物個数測定結果を表２に示す。
ストランドの連続鋳造機に鋳造し、１ストランド側のモ
ールドではワイヤー溶解位置を変更させて、鉄ワイヤー
を添加を実施し、２ストランド側のモールドでは鉄ワイ
ヤーを添加を行わない、比較鋳造試験を実施した。その
鋳片の酸化物個数測定結果を表２に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【発明の効果】連続鋳造にて鋳造時にモールド内に鉄ワ
イヤーを添加し鋳片内部の冷却速度を上昇させることに
よって微小な酸化物を鋳片内部まで多数均一分散させる
ことで、粒内フェライトの生成量を増大させ、靱性、溶
接靱性の優れた鋼材の製造することが可能となった。
イヤーを添加し鋳片内部の冷却速度を上昇させることに
よって微小な酸化物を鋳片内部まで多数均一分散させる
ことで、粒内フェライトの生成量を増大させ、靱性、溶
接靱性の優れた鋼材の製造することが可能となった。
【図１】従来の鋳片内の酸化物分布を示す図である。
【図２】鉄ワイヤー添加による（本発明範囲の溶解位置
）鋳片内の酸化物分布を示す図である。
）鋳片内の酸化物分布を示す図である。
【図３】鉄ワイヤー添加による（本発明範囲以外の溶解
位置）鋳片内の酸化物分布を示す図である。
位置）鋳片内の酸化物分布を示す図である。
【図４】酸化物個数と粒内フェライト生成率の関係を示
す図である。
す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ａｌ：０．００５ ％以下の弱脱酸鋼
を連続鋳造設備にて鋳造する場合にモールド内に鉄ワイ
ヤーを、添加ワイヤーの溶解位置が鋳片凝固厚みが全鋳
片厚みの３０％以上７０％未満となるようにモールドミ
ニスカスから深部まで添加浸漬させることによって、鋳
片内部の冷却速度を上昇させ、１０μｍ以下の微小な酸
化物を多数均一分散させる鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8052291A JPH04294848A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 酸化物制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8052291A JPH04294848A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 酸化物制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04294848A true JPH04294848A (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=13720649
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8052291A Withdrawn JPH04294848A (ja) | 1991-03-20 | 1991-03-20 | 酸化物制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04294848A (ja) |
-
1991
- 1991-03-20 JP JP8052291A patent/JPH04294848A/ja not_active Withdrawn
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |