JPH04304332A - 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 - Google Patents
耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金Info
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- JPH04304332A JPH04304332A JP3093423A JP9342391A JPH04304332A JP H04304332 A JPH04304332 A JP H04304332A JP 3093423 A JP3093423 A JP 3093423A JP 9342391 A JP9342391 A JP 9342391A JP H04304332 A JPH04304332 A JP H04304332A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、優れた耐摩耗性およ
び耐欠損性を有する高送り断続切削などの高能率加工に
適した超硬合金並びに高速連続切削や高送り断続切削な
どの高能率加工に適した上記超硬合金の表面に硬質層を
被覆した超硬合金に関するものである。
び耐欠損性を有する高送り断続切削などの高能率加工に
適した超硬合金並びに高速連続切削や高送り断続切削な
どの高能率加工に適した上記超硬合金の表面に硬質層を
被覆した超硬合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、耐摩耗性および耐欠損性の優れた
超硬合金として、素地中に炭化チタン（以下、ＴｉＣと
記す）、炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮと記す）、窒化
チタン（以下、ＴｉＮと記す）などのホイスカーを分散
含有せしめることにより耐欠損性を向上せしめた超硬合
金が提供されており（特開平２−７１９０４号公報参照
）、さらに上記ホイスカー分散含有超硬合金の表面に硬
質層を被覆した超硬合金も提供されている（特開平２−
７１９０６号公報参照）。
超硬合金として、素地中に炭化チタン（以下、ＴｉＣと
記す）、炭窒化チタン（以下、ＴｉＣＮと記す）、窒化
チタン（以下、ＴｉＮと記す）などのホイスカーを分散
含有せしめることにより耐欠損性を向上せしめた超硬合
金が提供されており（特開平２−７１９０４号公報参照
）、さらに上記ホイスカー分散含有超硬合金の表面に硬
質層を被覆した超硬合金も提供されている（特開平２−
７１９０６号公報参照）。
【０００３】上記特開平２−７１９０４号公報記載の超
硬合金は、結合相形成成分として、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｆｅ（
以下、鉄族金属という）のうちの１種または２種以上：
５〜２０重量％を含有し、必要に応じて分散相形成成分
として、Ｔｉ，Ｔａ，ＮｂおよびＷの炭化物、窒化物お
よび炭窒化物並びにこれら２種以上の固溶体（ただし、
Ｗの炭化物を除く、以下、これら全体を（Ｔｉ，Ｔａ，
Ｎｂ，Ｗ）Ｃ・Ｎと表示する）、のうちの１種または２
種以上を０．５〜３０重量％含有し、残りが分散相形成
成分としての炭化タングステンと不可避不純物からなる
超硬合金に、同じく分散相形成成分としてＴｉＣホイス
カー、ＴｉＣＮホイスカー、ＴｉＮホイスカーのうちの
１種または２種以上からなるホイスカーを、超硬合金全
体に占める割合で３〜４０重量％含有するものであり、
さらに、上記特開平２−７１９０６号公報記載の超硬合
金は、上記ホイスカー分散含有超硬合金の表面に、Ｔｉ
の炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸化物、並びに
Ａｌ２ Ｏ３ のうちの１種の単層または２種以上の複
層からなる硬質層を０．５〜２０μｍの平均厚さで被覆
してなるものである。
硬合金は、結合相形成成分として、Ｃｏ，Ｎｉ，Ｆｅ（
以下、鉄族金属という）のうちの１種または２種以上：
５〜２０重量％を含有し、必要に応じて分散相形成成分
として、Ｔｉ，Ｔａ，ＮｂおよびＷの炭化物、窒化物お
よび炭窒化物並びにこれら２種以上の固溶体（ただし、
Ｗの炭化物を除く、以下、これら全体を（Ｔｉ，Ｔａ，
Ｎｂ，Ｗ）Ｃ・Ｎと表示する）、のうちの１種または２
種以上を０．５〜３０重量％含有し、残りが分散相形成
成分としての炭化タングステンと不可避不純物からなる
超硬合金に、同じく分散相形成成分としてＴｉＣホイス
カー、ＴｉＣＮホイスカー、ＴｉＮホイスカーのうちの
１種または２種以上からなるホイスカーを、超硬合金全
体に占める割合で３〜４０重量％含有するものであり、
さらに、上記特開平２−７１９０６号公報記載の超硬合
金は、上記ホイスカー分散含有超硬合金の表面に、Ｔｉ
の炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸化物、並びに
Ａｌ２ Ｏ３ のうちの１種の単層または２種以上の複
層からなる硬質層を０．５〜２０μｍの平均厚さで被覆
してなるものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記ＴｉＣホ
イスカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホイスカー
を超硬合金中に分散含有してなる従来の超硬合金は、下
記の如き問題点があった。すなわち、 （１）ＴｉＣホイスカーおよびＴｉＣＮホイスカーは、
超硬合金の結合相形成成分である鉄族金属と反応してホ
イスカー自体の強度が低下するために、上記ＴｉＣホイ
スカーおよびＴｉＣＮホイスカーが素地中に分散含有し
てなる超硬合金は、耐摩耗性および耐欠損性が不足し、
この超硬合金を従来よりも厳しい条件の高速連続切削や
高送り断続切削に切削工具として用いた場合に切刃に異
常摩耗や欠損を起しがちであった。 （２）一般にホイスカーは分散素地に強固に密着してい
ると、伝播して来た亀裂がホイスカーを切断するために
十分な耐欠損性が得られない。したがって、ホイスカー
入り超硬合金の耐欠損性を向上させるには一層強度の優
れたホイスカーを分散含有させることも必要であるが、
ホイスカーと素地との密着性を不十分なものとし、亀裂
発生時に素地中のホイスカーが引き抜かれる状態に保持
すると、耐欠損性が一層向上すると言われている（以下
、ホイスカーが引き抜かれることにより強度を向上させ
る効果を引き抜き効果という）。ところが、上記ＴｉＣ
ホイスカーおよびＴｉＣＮホイスカーは、超硬合金素地
に対する密着性が優れているために、上記引き抜き効果
が十分に発揮されず、そのためＴｉＣホイスカーおよび
ＴｉＣＮホイスカーを分散含有させた超硬合金は、特に
高送り断続切削に用いた場合に耐欠損性が得られない。 （３）一方、ＴｉＮホイスカーは、超硬合金素地との密
着性および反応性が低いところから、優れた引き抜き効
果を奏するが、ＴｉＮホイスカー自体の強度が低いとこ
ろから、ＴｉＮホイスカーを分散含有した超硬合金は十
分な耐摩耗性および耐欠損性が得られない。
イスカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホイスカー
を超硬合金中に分散含有してなる従来の超硬合金は、下
記の如き問題点があった。すなわち、 （１）ＴｉＣホイスカーおよびＴｉＣＮホイスカーは、
超硬合金の結合相形成成分である鉄族金属と反応してホ
イスカー自体の強度が低下するために、上記ＴｉＣホイ
スカーおよびＴｉＣＮホイスカーが素地中に分散含有し
てなる超硬合金は、耐摩耗性および耐欠損性が不足し、
この超硬合金を従来よりも厳しい条件の高速連続切削や
高送り断続切削に切削工具として用いた場合に切刃に異
常摩耗や欠損を起しがちであった。 （２）一般にホイスカーは分散素地に強固に密着してい
ると、伝播して来た亀裂がホイスカーを切断するために
十分な耐欠損性が得られない。したがって、ホイスカー
入り超硬合金の耐欠損性を向上させるには一層強度の優
れたホイスカーを分散含有させることも必要であるが、
ホイスカーと素地との密着性を不十分なものとし、亀裂
発生時に素地中のホイスカーが引き抜かれる状態に保持
すると、耐欠損性が一層向上すると言われている（以下
、ホイスカーが引き抜かれることにより強度を向上させ
る効果を引き抜き効果という）。ところが、上記ＴｉＣ
ホイスカーおよびＴｉＣＮホイスカーは、超硬合金素地
に対する密着性が優れているために、上記引き抜き効果
が十分に発揮されず、そのためＴｉＣホイスカーおよび
ＴｉＣＮホイスカーを分散含有させた超硬合金は、特に
高送り断続切削に用いた場合に耐欠損性が得られない。 （３）一方、ＴｉＮホイスカーは、超硬合金素地との密
着性および反応性が低いところから、優れた引き抜き効
果を奏するが、ＴｉＮホイスカー自体の強度が低いとこ
ろから、ＴｉＮホイスカーを分散含有した超硬合金は十
分な耐摩耗性および耐欠損性が得られない。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者は、高
速切削において十分な耐摩耗性を有し、かつ高送り断続
切削において十分な耐欠損性を有するホイスカー分散含
有の超硬合金を得るべく研究を行った結果、ＴｉＣホイ
スカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホイスカーの
うちでも最も強度の優れているＴｉＣホイスカーを芯と
し、このＴｉＣホイスカーの表面に素地との密着性およ
び反応性の小さいＴｉＮをコーティングしたホイスカー
（以下、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーという）
をサーメット素地に分散させてなる超硬合金は、従来の
ＴｉＣホイスカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホ
イスカーのうちの１種または２種以上分散含有させてな
る超硬合金よりも一層すぐれた耐摩耗性および耐欠損性
を示すという知見を得たのである。
速切削において十分な耐摩耗性を有し、かつ高送り断続
切削において十分な耐欠損性を有するホイスカー分散含
有の超硬合金を得るべく研究を行った結果、ＴｉＣホイ
スカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホイスカーの
うちでも最も強度の優れているＴｉＣホイスカーを芯と
し、このＴｉＣホイスカーの表面に素地との密着性およ
び反応性の小さいＴｉＮをコーティングしたホイスカー
（以下、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーという）
をサーメット素地に分散させてなる超硬合金は、従来の
ＴｉＣホイスカー、ＴｉＣＮホイスカーおよびＴｉＮホ
イスカーのうちの１種または２種以上分散含有させてな
る超硬合金よりも一層すぐれた耐摩耗性および耐欠損性
を示すという知見を得たのである。
【０００６】この発明は、かかる知見にもとづいてなさ
れたものであって、結合相形成成分として鉄族金属のう
ちの１種または２種以上：４〜１５重量％を含有し、さ
らに必要に応じて分散相形成成分として、（Ｔｉ，Ｔａ
，Ｎｂ，Ｗ）Ｃ・Ｎのうちの１種または２種以上：４０
重量％以下を含有し、残りが分散相形成成分としての炭
化タングステンと不可避不純物からなる超硬合金に、同
じく分散相形成成分としてＴｉＮコーティングＴｉＣホ
イスカーを超硬合金全体に占められる割合で５〜３０重
量％分散含有させた超硬合金に特徴を有するものであり
、さらに、上記ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを
５〜３０重量％分散含有させた超硬合金の表面に、Ｔｉ
，Ｚｒ，Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸
化物、並びに酸化アルミニウム、のうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層からなる公知の硬質層を被覆してな
る超硬合金にも特徴を有するものである。
れたものであって、結合相形成成分として鉄族金属のう
ちの１種または２種以上：４〜１５重量％を含有し、さ
らに必要に応じて分散相形成成分として、（Ｔｉ，Ｔａ
，Ｎｂ，Ｗ）Ｃ・Ｎのうちの１種または２種以上：４０
重量％以下を含有し、残りが分散相形成成分としての炭
化タングステンと不可避不純物からなる超硬合金に、同
じく分散相形成成分としてＴｉＮコーティングＴｉＣホ
イスカーを超硬合金全体に占められる割合で５〜３０重
量％分散含有させた超硬合金に特徴を有するものであり
、さらに、上記ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを
５〜３０重量％分散含有させた超硬合金の表面に、Ｔｉ
，Ｚｒ，Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸
化物、並びに酸化アルミニウム、のうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層からなる公知の硬質層を被覆してな
る超硬合金にも特徴を有するものである。
【０００７】つぎに、この発明の超硬合金の成分組成を
上記の通りに限定した理由を説明する。
上記の通りに限定した理由を説明する。
【０００８】（ａ）鉄族金属
これらの成分には、分散相と強固に結合し、強度および
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４重量％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が１５重量％を越えると硬さ低下が著しく、耐摩耗
性が低下するようになることから、その含有量を４〜１
５重量％と定めた。
靭性を向上させる作用があるが、その含有量が４重量％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その含
有量が１５重量％を越えると硬さ低下が著しく、耐摩耗
性が低下するようになることから、その含有量を４〜１
５重量％と定めた。
【０００９】（ｂ）（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｗ）Ｃ・Ｎこ
れらの成分には、合金の硬さを高めて、耐摩耗性を向上
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が４０重量％を越えると耐欠損性が低下するよ
うになることから、その含有量を４０重量％以下と定め
た。
れらの成分には、合金の硬さを高めて、耐摩耗性を向上
させる作用があるので、必要に応じて含有されるが、そ
の含有量が４０重量％を越えると耐欠損性が低下するよ
うになることから、その含有量を４０重量％以下と定め
た。
【００１０】
（ｃ）ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーこれらの成
分には、上記の通り耐欠損性を飛躍的に向上させる作用
があるが、その含有量が５重量％未満では所望のすぐれ
た耐欠損性を確保することができず、一方その含有量が
３０重量％を越えると素地中に均一に分散分布させるこ
とが困難になり、局部的材質ムラが生ずるようになるこ
とから、その含有量を５〜３０重量％と定めた。
分には、上記の通り耐欠損性を飛躍的に向上させる作用
があるが、その含有量が５重量％未満では所望のすぐれ
た耐欠損性を確保することができず、一方その含有量が
３０重量％を越えると素地中に均一に分散分布させるこ
とが困難になり、局部的材質ムラが生ずるようになるこ
とから、その含有量を５〜３０重量％と定めた。
【００１１】
【実施例】つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体
的に説明する。
的に説明する。
【００１２】実施例１
原料粉末として、いずれも１〜５．５μｍの範囲内の平
均粒径を有するＷＣ粉末、各種の（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎｂ，
Ｗ）Ｃ・Ｎ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末、およびＦｅ粉末
を用意し、さらに１０〜１００の範囲内のアスペクト比
（長さ／径）を有するＴｉＮコーティングＴｉＣホイス
カー、ＴｉＣホイスカー、ＴｉＮホイスカーを用意した
。
均粒径を有するＷＣ粉末、各種の（Ｔｉ，Ｔａ，Ｎｂ，
Ｗ）Ｃ・Ｎ粉末、Ｃｏ粉末、Ｎｉ粉末、およびＦｅ粉末
を用意し、さらに１０〜１００の範囲内のアスペクト比
（長さ／径）を有するＴｉＮコーティングＴｉＣホイス
カー、ＴｉＣホイスカー、ＴｉＮホイスカーを用意した
。
【００１３】これら原料粉末をそれぞれ表１〜表３に示
される組成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合
し、ついでホイスカーを加えまたは加えずに軽く混合し
、乾燥した後、１０Ｔｏｎ ／ｃｍ２ の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体に、１×１０−２ｔｏｒｒ
の真空中、温度：１３８０〜１４００℃の条件で真空焼
結、または、温度：１３８０〜１４００℃、圧力：２０
０ｋｇ／ｃｍ２ の条件でホットプレス、を施し、上記
条件で真空焼結した焼結体およびホットプレスしたホッ
トプレス体を研摩してＳＰＰ４２２の形状をもったチッ
プを形成し、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分
散含有した本発明超硬合金製スローアウェイチップ（以
下、本発明超硬チップという）１〜１５および比較超硬
合金製スローアウェイチップ（以下、比較超硬チップと
いう）１〜２、並びにＴｉＣホイスカーまたはＴｉＮホ
イスカーを分散含有した従来超硬合金製スローアウェイ
チップ（以下、従来超硬チップという）１〜９をそれぞ
れ製造した。
される組成に配合し、ボールミルにて７２時間湿式混合
し、ついでホイスカーを加えまたは加えずに軽く混合し
、乾燥した後、１０Ｔｏｎ ／ｃｍ２ の圧力で圧粉体
にプレス成形し、この圧粉体に、１×１０−２ｔｏｒｒ
の真空中、温度：１３８０〜１４００℃の条件で真空焼
結、または、温度：１３８０〜１４００℃、圧力：２０
０ｋｇ／ｃｍ２ の条件でホットプレス、を施し、上記
条件で真空焼結した焼結体およびホットプレスしたホッ
トプレス体を研摩してＳＰＰ４２２の形状をもったチッ
プを形成し、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分
散含有した本発明超硬合金製スローアウェイチップ（以
下、本発明超硬チップという）１〜１５および比較超硬
合金製スローアウェイチップ（以下、比較超硬チップと
いう）１〜２、並びにＴｉＣホイスカーまたはＴｉＮホ
イスカーを分散含有した従来超硬合金製スローアウェイ
チップ（以下、従来超硬チップという）１〜９をそれぞ
れ製造した。
【００１４】なお、上記本発明超硬チップ１〜１５は、
ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーをこの発明の条件
をみたす超硬合金全体に占める割合の５〜３０重量％の
範囲内で分散含有し、上記比較超硬チップ１〜２はそれ
ぞれこの発明の範囲外の５重量％未満および３０重量％
超のＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分散含有し
たものである。
ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーをこの発明の条件
をみたす超硬合金全体に占める割合の５〜３０重量％の
範囲内で分散含有し、上記比較超硬チップ１〜２はそれ
ぞれこの発明の範囲外の５重量％未満および３０重量％
超のＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分散含有し
たものである。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【表３】
【００１８】このようにして製造された各種超硬チップ
を、 切削試験Ａ 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨＢ ２００）の角材、
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．５ｍｍ／ｒｅｖ 、 切込み：２ｍｍ、 切削油：なし の条件で鋼の高送り断続切削試験を行ない、逃げ面摩耗
幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定すると共に
切刃状況を観察し、これらの結果を表４〜表５に示した
。
を、 切削試験Ａ 被削材：ＳＣＭ４４０（硬さ：ＨＢ ２００）の角材、
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．５ｍｍ／ｒｅｖ 、 切込み：２ｍｍ、 切削油：なし の条件で鋼の高送り断続切削試験を行ない、逃げ面摩耗
幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定すると共に
切刃状況を観察し、これらの結果を表４〜表５に示した
。
【００１９】
【表４】
【００２０】
【表５】
【００２１】上記表１〜表５に示される結果から、Ｔｉ
Ｎコーティングホイスカーを５〜３０重量％分散含有す
る本発明超硬チップ１〜１５は、いずれも通常のＴｉＣ
ホイスカーまたはＴｉＮホイスカーを分散含有した従来
超硬チップ１〜９よりも高送り断続切削において逃げ面
摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間は長く、切刃
状況も良好であることがわかる。
Ｎコーティングホイスカーを５〜３０重量％分散含有す
る本発明超硬チップ１〜１５は、いずれも通常のＴｉＣ
ホイスカーまたはＴｉＮホイスカーを分散含有した従来
超硬チップ１〜９よりも高送り断続切削において逃げ面
摩耗幅が０．３ｍｍに至るまでの切削時間は長く、切刃
状況も良好であることがわかる。
【００２２】また、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカ
ーを素地中に分散含有している超硬チップであっても、
その分散含有量が５重量％未満では耐欠損性が劣り、一
方、３０重量％を越えて含有すると切刃摩耗にムラが生
じて切削工具としては使用に耐えないことがわかる。
ーを素地中に分散含有している超硬チップであっても、
その分散含有量が５重量％未満では耐欠損性が劣り、一
方、３０重量％を越えて含有すると切刃摩耗にムラが生
じて切削工具としては使用に耐えないことがわかる。
【００２３】実施例２
実施例１で作製した本発明超硬チップ１０，１２および
１５、比較超硬チップ１および２、並びに従来超硬チッ
プ８および９を基体とし、その表面に通常の化学蒸着法
を用いて表６〜表７に示す成分組成のコーティング層を
有する本発明コーテッド超硬合金チップ（以下、比較コ
ーテッドチップという）１６〜２４、比較コーテッド超
硬合金チップ（以下、比較コーテッドチップという）３
〜４および従来コーテッド超硬合金チップ（以下、従来
コーテッドチップという）１０〜１８を作製した。
１５、比較超硬チップ１および２、並びに従来超硬チッ
プ８および９を基体とし、その表面に通常の化学蒸着法
を用いて表６〜表７に示す成分組成のコーティング層を
有する本発明コーテッド超硬合金チップ（以下、比較コ
ーテッドチップという）１６〜２４、比較コーテッド超
硬合金チップ（以下、比較コーテッドチップという）３
〜４および従来コーテッド超硬合金チップ（以下、従来
コーテッドチップという）１０〜１８を作製した。
【００２４】これら各種のコーテッドチップを用い、上
記実施例１の切削試験Ａと全く同一の条件で高送り断続
切削を行ない、さらに、 切削試験Ｂ 被削材：ＳＣＭ４１５（硬さ：ＨＢ １５０）の丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ 、 切込み：１．５ｍｍ、 切削油：あり、 の条件で高速連続切削試験を行ない、逃げ面摩耗幅が０
．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定し、その結果を表
８に示した。
記実施例１の切削試験Ａと全く同一の条件で高送り断続
切削を行ない、さらに、 切削試験Ｂ 被削材：ＳＣＭ４１５（硬さ：ＨＢ １５０）の丸棒、
切削速度：２５０ｍ／ｍｉｎ 、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ 、 切込み：１．５ｍｍ、 切削油：あり、 の条件で高速連続切削試験を行ない、逃げ面摩耗幅が０
．３ｍｍに至るまでの切削時間を測定し、その結果を表
８に示した。
【００２５】
【表６】
【００２６】
【表７】
【００２７】
【表８】
【００２８】表６〜表８の結果から、表面を硬質層でコ
ーティングすることにより全体として耐摩耗性は向上す
るが、同じ成分組成のコーティング層を施した本発明コ
ーテッドチップ１６〜２４と従来コーテッドチップ１０
〜１８を比べると、本発明コーテッドチップ１６〜２４
はいずれも従来コーテッドチップ１０〜１８よりも耐摩
耗性および耐欠損性に優れていることがわかる。さらに
、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分散含有して
も、この発明の５〜３０重量％を外れて含有した比較コ
ーテッドチップ３〜４は、いずれも切削工具としての性
能が劣ることがわかる。
ーティングすることにより全体として耐摩耗性は向上す
るが、同じ成分組成のコーティング層を施した本発明コ
ーテッドチップ１６〜２４と従来コーテッドチップ１０
〜１８を比べると、本発明コーテッドチップ１６〜２４
はいずれも従来コーテッドチップ１０〜１８よりも耐摩
耗性および耐欠損性に優れていることがわかる。さらに
、ＴｉＮコーティングＴｉＣホイスカーを分散含有して
も、この発明の５〜３０重量％を外れて含有した比較コ
ーテッドチップ３〜４は、いずれも切削工具としての性
能が劣ることがわかる。
【００２９】
【発明の効果】この発明の超硬合金は、優れた耐摩耗性
および耐欠損性を有するので、これを切削工具として用
いた場合に、従来のホイスカー含有超硬合金に比べて長
期に亘って優れた切削性能を発揮し、産業上すぐれた効
果をもたらすものである。
および耐欠損性を有するので、これを切削工具として用
いた場合に、従来のホイスカー含有超硬合金に比べて長
期に亘って優れた切削性能を発揮し、産業上すぐれた効
果をもたらすものである。
Claims (4)
- 【請求項１】 結合相形成成分として、Ｃｏ，Ｎｉお
よびＦｅのうちの１種または２種以上：４〜１５重量％
を含有し、残りが分散相形成成分としての炭化タングス
テンと不可避不純物からなる組成を有する炭化タングス
テン基超硬合金に、同じく分散相形成成分としてホイス
カーを合金全体に占める割合で５〜３０重量％を含有さ
せた超硬合金において、上記ホイスカーは、窒化チタン
をコーティングした炭化チタンホイスカーであることを
特徴とする耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金。 - 【請求項２】 結合相形成成分として、Ｃｏ，Ｎｉお
よびＦｅのうちの１種または２種以上：４〜１５重量％
を含有し、さらに分散相形成成分としてＴｉ，Ｔａ，Ｎ
ｂおよびＷの炭化物、窒化物、炭窒化物、並びにこれら
の２種以上の固溶体（但し、Ｗの炭化物は除く）、のう
ちの１種または２種以上：４０重量％以下を含有し、残
りが分散相形成成分としての炭化タングステンと不可避
不純物からなる組成を有する炭化タングステン基超硬合
金に、同じく分散相形成成分としてホイスカーを合金全
体に占める割合で５〜３０重量％を含有させた超硬合金
において、上記ホイスカーは、窒化チタンをコーティン
グした炭化チタンホイスカーであることを特徴とする耐
摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金。 - 【請求項３】 請求項１の超硬合金の表面に、Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸化
物、並びに酸化アルミニウム、のうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質層を被覆してなることを
特徴とする耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金。 - 【請求項４】 請求項２の超硬合金の表面に、Ｔｉ，
Ｚｒ，Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物および炭窒酸化
物、並びに酸化アルミニウムのうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる硬質層を被覆してなることを特
徴とする耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3093423A JP2982359B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3093423A JP2982359B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04304332A true JPH04304332A (ja) | 1992-10-27 |
| JP2982359B2 JP2982359B2 (ja) | 1999-11-22 |
Family
ID=14081894
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3093423A Expired - Lifetime JP2982359B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 耐摩耗性および耐欠損性に優れた超硬合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2982359B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013014792A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 硬質材料とその製造方法、並びに切削工具 |
| CN106756653A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 天津大学 | 一种氧化铝晶须增强铝基复合材料的原位制备方法 |
| CN116024451A (zh) * | 2022-12-12 | 2023-04-28 | 河南大地合金有限公司 | 一种二硼化钛晶须合金制备方法及合金 |
| JP2024543099A (ja) * | 2021-11-20 | 2024-11-19 | ハイペリオン マテリアルズ アンド テクノロジーズ インコーポレイテッド | 改善された超硬合金 |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP3093423A patent/JP2982359B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013014792A (ja) * | 2011-06-30 | 2013-01-24 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 硬質材料とその製造方法、並びに切削工具 |
| CN106756653A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 天津大学 | 一种氧化铝晶须增强铝基复合材料的原位制备方法 |
| JP2024543099A (ja) * | 2021-11-20 | 2024-11-19 | ハイペリオン マテリアルズ アンド テクノロジーズ インコーポレイテッド | 改善された超硬合金 |
| CN116024451A (zh) * | 2022-12-12 | 2023-04-28 | 河南大地合金有限公司 | 一种二硼化钛晶须合金制备方法及合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2982359B2 (ja) | 1999-11-22 |
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