JPH0382767A - 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 - Google Patents
硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具Info
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- JPH0382767A JPH0382767A JP22004789A JP22004789A JPH0382767A JP H0382767 A JPH0382767 A JP H0382767A JP 22004789 A JP22004789 A JP 22004789A JP 22004789 A JP22004789 A JP 22004789A JP H0382767 A JPH0382767 A JP H0382767A
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- tungsten carbide
- hard coating
- cemented carbide
- cutting tool
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、硬質被覆層の炭化タングステン（以下ＷＣ
で示す）超超硬合金基体に対する密着性にすぐれ、得に
フライス切削や仕上げ旋削に使用した場合にすぐれた切
削性能を長期に亘って発揮する表面波ｌ３２ｗｃ基超硬
合金製切削工具に関するものである。
で示す）超超硬合金基体に対する密着性にすぐれ、得に
フライス切削や仕上げ旋削に使用した場合にすぐれた切
削性能を長期に亘って発揮する表面波ｌ３２ｗｃ基超硬
合金製切削工具に関するものである。
従来、例えば鋼や鋳鉄の荒旋削などの靭性が要求される
切削に、特開昭５２ − １１０２０９号公報や特開昭
５４ − １１７７１９号公報、さらに米国特許第４６
１０９３１号明細書に記載される、表面部に内部の硬さ
に比べて２〜２０％低い硬さの表面軟化層を形成したＷ
ＣＣ超超硬合金基体表面に、元素周期律表の４ ａ，
５ ａ，および６ａ族金属の炭化物、窒化物、および酸
化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらに酸化ア
ルミニウム（以下Ａ ＩＩ ２ ０ ３で示す）のうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を形成してなる表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具用
いられている。
切削に、特開昭５２ − １１０２０９号公報や特開昭
５４ − １１７７１９号公報、さらに米国特許第４６
１０９３１号明細書に記載される、表面部に内部の硬さ
に比べて２〜２０％低い硬さの表面軟化層を形成したＷ
ＣＣ超超硬合金基体表面に、元素周期律表の４ ａ，
５ ａ，および６ａ族金属の炭化物、窒化物、および酸
化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらに酸化ア
ルミニウム（以下Ａ ＩＩ ２ ０ ３で示す）のうち
の１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被覆層
を形成してなる表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具用
いられている。
しかし、上記の表面軟化層を有するＷＣＣ超超硬合金基
体表面に、硬質被覆層を形成してなる従来表面被覆ＷＣ
Ｃ超超硬合金製切削工具、これを大きな機械的衝撃が加
わる荒旋削に用いた場合には、基体の表面軟化層による
靭性向上効果によって、硬質被覆層に剥離の発生なく、
すぐれた切１１１性能を長期に亘って発揮するが、これ
を硬質被覆層に熱的衝撃や機械的微小振動が加わるフラ
イス切削や、さらに硬質被覆層に強いせん断力が加わる
仕上げ旋削に用いた場合には、硬質被覆層のＷＣＣ超超
硬合金基体対する密着強度が十分ないために、硬質被覆
層に欠損やチッピングが発生し短時間の使用寿命しか示
さないのが現状である。
体表面に、硬質被覆層を形成してなる従来表面被覆ＷＣ
Ｃ超超硬合金製切削工具、これを大きな機械的衝撃が加
わる荒旋削に用いた場合には、基体の表面軟化層による
靭性向上効果によって、硬質被覆層に剥離の発生なく、
すぐれた切１１１性能を長期に亘って発揮するが、これ
を硬質被覆層に熱的衝撃や機械的微小振動が加わるフラ
イス切削や、さらに硬質被覆層に強いせん断力が加わる
仕上げ旋削に用いた場合には、硬質被覆層のＷＣＣ超超
硬合金基体対する密着強度が十分ないために、硬質被覆
層に欠損やチッピングが発生し短時間の使用寿命しか示
さないのが現状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から上記の従
来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具着目し、これの
ＷＣＣ超超硬合金基体対する硬質被覆層の密着性向上を
はかるべく研究を行なった結果、 （ａ） 一般に、ＷＣＣ超超硬合金基体、通常の粉末
冶金法にて、原料粉末を所定の配合組成に配合し、いず
れも通常の条件で、混合した後、圧粉体にプレス成形し
、この圧粉体を、真空中、１３８０〜１４８０℃の温度
で焼結し、ついで焼結体に、必要に応じて汚れ落しの目
的でＳｉＣ粉末やＡｇ２Ｏ３粉末などを用いてショット
ピーニングを施した状態で、例えばダイヤモンド砥石を
用いて、寸法出しのための研削を行なうことにより製造
されており、この結果得られたＷＣＣ超超硬合金基体、
表面部および内部とも均一な組織をもつが、これに、上
記の焼結雰囲気と同等もしくは相対的に高真空の真空中
、あるいはＡｒやＮ２などの不活性ガス雰囲気中で、１
３００〜１５００℃の温度に所定時間保持の熱処理を施
すと、前記熱処理条件によって、基体表面部には、 （ｉ）例えば熱処理温度を上記範囲内の低温側とした場
合には、結合相形ｆｉ、戊分としてのＣｏ（５）表面部
のＣｏ含有量より低い層、 ■同じく、例えば熱処理温度を上記範囲内の高温側とし
た場合には、硬質相形成成分としてのＷＣの粒径が内部
のＷＣ粒径よりも粗い層、０さらに、例えば熱処理温度
を上記範囲内の中間とした場合には、結合相形成成分と
してのＣｏ（５）表面部のＣｏ含有量よりも低く、かつ
硬質相形成成分としてのＷＣの粒径が内部のＷＣ粒径よ
りも粗い層、 以上（ｉ）〜６０のいずれかの層が形成されるようにな
り、また、表面に対するＸ線回折で、上記熱処理前のＷ
ＣＣ超超硬合金基体は、ＷＣの（２１１）面に単一ピー
クの波形しか現われないが、上記熱処理後では、前記波
形が２つに分離した高低差のある連続ピーク波形となる
こと。
来表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具着目し、これの
ＷＣＣ超超硬合金基体対する硬質被覆層の密着性向上を
はかるべく研究を行なった結果、 （ａ） 一般に、ＷＣＣ超超硬合金基体、通常の粉末
冶金法にて、原料粉末を所定の配合組成に配合し、いず
れも通常の条件で、混合した後、圧粉体にプレス成形し
、この圧粉体を、真空中、１３８０〜１４８０℃の温度
で焼結し、ついで焼結体に、必要に応じて汚れ落しの目
的でＳｉＣ粉末やＡｇ２Ｏ３粉末などを用いてショット
ピーニングを施した状態で、例えばダイヤモンド砥石を
用いて、寸法出しのための研削を行なうことにより製造
されており、この結果得られたＷＣＣ超超硬合金基体、
表面部および内部とも均一な組織をもつが、これに、上
記の焼結雰囲気と同等もしくは相対的に高真空の真空中
、あるいはＡｒやＮ２などの不活性ガス雰囲気中で、１
３００〜１５００℃の温度に所定時間保持の熱処理を施
すと、前記熱処理条件によって、基体表面部には、 （ｉ）例えば熱処理温度を上記範囲内の低温側とした場
合には、結合相形ｆｉ、戊分としてのＣｏ（５）表面部
のＣｏ含有量より低い層、 ■同じく、例えば熱処理温度を上記範囲内の高温側とし
た場合には、硬質相形成成分としてのＷＣの粒径が内部
のＷＣ粒径よりも粗い層、０さらに、例えば熱処理温度
を上記範囲内の中間とした場合には、結合相形成成分と
してのＣｏ（５）表面部のＣｏ含有量よりも低く、かつ
硬質相形成成分としてのＷＣの粒径が内部のＷＣ粒径よ
りも粗い層、 以上（ｉ）〜６０のいずれかの層が形成されるようにな
り、また、表面に対するＸ線回折で、上記熱処理前のＷ
ＣＣ超超硬合金基体は、ＷＣの（２１１）面に単一ピー
クの波形しか現われないが、上記熱処理後では、前記波
形が２つに分離した高低差のある連続ピーク波形となる
こと。
（ｂ） 上記熱処理後のＷＣＣ超超硬合金基体すなわ
ちいずれも表面部に、ｃｏ含有量低下層、ＷＣ粗粒化層
、またはＣｏ（５）表面部に比して相対的に低く、かつ
ＷＣ粒径が相対的に内部に比して粗い層が形成されたＷ
ＣＣ超超硬合金基体、通常の化学蒸着法により、上記の
通りの硬質被覆層を形成すると、この硬質被覆層は基体
表面に対する密着性が著しく向上するようになり、特に
上記基体表面に対して、第１層として炭化チタン、窒化
チタン、および炭窒化チタン（以下、Ｔ ｉ ＣｏＴ
ｉ Ｎ、およびＴｉＣＮで示す）からなるＴＩ化合物の
うちのいずれかで構成された硬質被覆層を形成すると、
このＴｆ化合物からなる硬質被覆層の上記基体表面に対
する密着性は一段と向上するようになり、この場合のＸ
線回折では、前記ＴＩ化合物の（１１１）面に最高ピー
ク波形が現われるようになること（ちなみに、上記ＷＣ
Ｃ超超硬合金基体上記条件による熱処理を施さない以外
は同一の条件で製造した表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切
削工具表面に対するＸ線回折では、ＴＩ化合物の（２０
０）面または（２２０）面に最高ピーク波形が現われる
）。
ちいずれも表面部に、ｃｏ含有量低下層、ＷＣ粗粒化層
、またはＣｏ（５）表面部に比して相対的に低く、かつ
ＷＣ粒径が相対的に内部に比して粗い層が形成されたＷ
ＣＣ超超硬合金基体、通常の化学蒸着法により、上記の
通りの硬質被覆層を形成すると、この硬質被覆層は基体
表面に対する密着性が著しく向上するようになり、特に
上記基体表面に対して、第１層として炭化チタン、窒化
チタン、および炭窒化チタン（以下、Ｔ ｉ ＣｏＴ
ｉ Ｎ、およびＴｉＣＮで示す）からなるＴＩ化合物の
うちのいずれかで構成された硬質被覆層を形成すると、
このＴｆ化合物からなる硬質被覆層の上記基体表面に対
する密着性は一段と向上するようになり、この場合のＸ
線回折では、前記ＴＩ化合物の（１１１）面に最高ピー
ク波形が現われるようになること（ちなみに、上記ＷＣ
Ｃ超超硬合金基体上記条件による熱処理を施さない以外
は同一の条件で製造した表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切
削工具表面に対するＸ線回折では、ＴＩ化合物の（２０
０）面または（２２０）面に最高ピーク波形が現われる
）。
（Ｃ） また、この結果製造された表面被覆ＷＣＣ超
超硬合金製切削工具表面に対するＸ線回折でも、上記（
ａ）項で示されている熱処理後のＷＣＣ超超硬合金基体
示したと同じ波形、すなわちＷＣの（２Ｈ）面に２つに
分離した高低差のある連続ピーク波形が現われること。
超硬合金製切削工具表面に対するＸ線回折でも、上記（
ａ）項で示されている熱処理後のＷＣＣ超超硬合金基体
示したと同じ波形、すなわちＷＣの（２Ｈ）面に２つに
分離した高低差のある連続ピーク波形が現われること。
以上（ａ）〜（Ｃ）に示される知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、 （ａ） 表面部における結合相形成成分としてのＣｏ
（５）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い、
望ましくは表面部のＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ、内部のＣ
ｏ含有量を（Ｃｏ）Ｉとした場合、重量％で（以下％は
重量％を示す）、（Ｃｏ）Ｓ ／ （Ｃｏ）Ｉ Ｘ
１００＜９０％、を満足するＷＣＣ超超硬合金基体 （ｂ） 表面部における硬質相形成成分としてのＷＣ
が内部におけるＷＣに比して相対的に粗粒である、望ま
しくは表面部のＷＣの平均粒径をＷＣＳ、内部のＷＣの
平均粒径をＷＣｌとした場合、 ｗｃ。
て、 （ａ） 表面部における結合相形成成分としてのＣｏ
（５）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い、
望ましくは表面部のＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ、内部のＣ
ｏ含有量を（Ｃｏ）Ｉとした場合、重量％で（以下％は
重量％を示す）、（Ｃｏ）Ｓ ／ （Ｃｏ）Ｉ Ｘ
１００＜９０％、を満足するＷＣＣ超超硬合金基体 （ｂ） 表面部における硬質相形成成分としてのＷＣ
が内部におけるＷＣに比して相対的に粗粒である、望ま
しくは表面部のＷＣの平均粒径をＷＣＳ、内部のＷＣの
平均粒径をＷＣｌとした場合、 ｗｃ。
の関係式を満足するＷＣＣ超超硬合金基体（Ｃ） 表
面部における結合相形成成分としてのＣｏ（５）表面部
におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い、望ましくは表
面部のＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ、内部のＣｏ含有量を（
Ｃｏ） ＋とした場合、 （Ｃｏ） ／ （Ｃｏ）Ｉ Ｘ ｔｏｏ＜ ９０％
、の関係式を満足すると共に、 表面部における硬質相形成成分としてのＷＣが内部にお
けるＷＣに比して相対的に粗粒である、望ましくは表面
部のＷＣの平均粒径をＷＣＳ、内部のＷＣの平均粒径を
ＷＣ，とした場合、ｗｃ。
面部における結合相形成成分としてのＣｏ（５）表面部
におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い、望ましくは表
面部のＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ、内部のＣｏ含有量を（
Ｃｏ） ＋とした場合、 （Ｃｏ） ／ （Ｃｏ）Ｉ Ｘ ｔｏｏ＜ ９０％
、の関係式を満足すると共に、 表面部における硬質相形成成分としてのＷＣが内部にお
けるＷＣに比して相対的に粗粒である、望ましくは表面
部のＷＣの平均粒径をＷＣＳ、内部のＷＣの平均粒径を
ＷＣ，とした場合、ｗｃ。
の関係式を満足するＷＣＣ超超硬合金基体上記（ａ）〜
（Ｃ）のうちのいずれかからなるＷＣＣ超超硬合金基体
表面に、通常の化学蒸着法にて、元素周期律表の４ ａ
、 ５ ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化物、およ
び酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらにＡ
ｌｌ ２０ ａのうちの１種の単層また２種以上の複層
からなる硬質被覆層を形成してなる表面被覆ＷＣＣ超超
硬合金製切削工具して、上記構成のこの発明の表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具、上記硬質被覆層の上記（
ａ）〜（ｃ）のＷＣＣ超超硬合金基体対する密着性にす
ぐれているので、これを硬質被覆層に高い付着強度が要
求されるフライス切削や仕上旋削に用いた場合にも、す
ぐれた耐摩耗性と耐欠損性を長期に亘って示すものであ
り、さらに上記の（ａ）〜（ｅ）のＷＣＣ超超硬合金基
体およびこの発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工
具、その表面に対するＸ線回折で、ＷＣの（２１＋）面
に、２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現わ
れる回折曲線を示し、云いかえれば、ＷＣＣ超超硬合金
基体表面に対するＸ線回折で、ＷＣの（２１１）面に、
２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現われる
回折曲線を示す場合、これの表面に施される硬質被覆層
は密着性の高いものとなり、また表面被覆ＷＣＣ超超硬
合金製切削工具表面に対するＸ線回折で、前記のＷＣＣ
超超硬合金基体場合と同じ回折曲線を示せば、表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具おける硬質被覆層の基体表
面に対する付着強度が著しく高いことを示すものであり
、これらの事実はいずれも経験的に判明したものであり
、さらにまた、上記（ａ）〜（Ｃ）のＷＣＣ超超硬合金
基体表面に、第１層がＴｉｃ。
（Ｃ）のうちのいずれかからなるＷＣＣ超超硬合金基体
表面に、通常の化学蒸着法にて、元素周期律表の４ ａ
、 ５ ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化物、およ
び酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらにＡ
ｌｌ ２０ ａのうちの１種の単層また２種以上の複層
からなる硬質被覆層を形成してなる表面被覆ＷＣＣ超超
硬合金製切削工具して、上記構成のこの発明の表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具、上記硬質被覆層の上記（
ａ）〜（ｃ）のＷＣＣ超超硬合金基体対する密着性にす
ぐれているので、これを硬質被覆層に高い付着強度が要
求されるフライス切削や仕上旋削に用いた場合にも、す
ぐれた耐摩耗性と耐欠損性を長期に亘って示すものであ
り、さらに上記の（ａ）〜（ｅ）のＷＣＣ超超硬合金基
体およびこの発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工
具、その表面に対するＸ線回折で、ＷＣの（２１＋）面
に、２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現わ
れる回折曲線を示し、云いかえれば、ＷＣＣ超超硬合金
基体表面に対するＸ線回折で、ＷＣの（２１１）面に、
２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現われる
回折曲線を示す場合、これの表面に施される硬質被覆層
は密着性の高いものとなり、また表面被覆ＷＣＣ超超硬
合金製切削工具表面に対するＸ線回折で、前記のＷＣＣ
超超硬合金基体場合と同じ回折曲線を示せば、表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具おける硬質被覆層の基体表
面に対する付着強度が著しく高いことを示すものであり
、これらの事実はいずれも経験的に判明したものであり
、さらにまた、上記（ａ）〜（Ｃ）のＷＣＣ超超硬合金
基体表面に、第１層がＴｉｃ。
Ｔ ｉ Ｎ、またはＴｉＣＮのＴＩ化合物からなる硬質
被覆層を形成した場合、これら硬質被覆層の基体表面に
対する密着性は一段と強固なものとなり、かつこの結果
の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具、その表面に対
するＸ線回折で、Ｔｉ化合物の（１１１）面に最高ピー
ク波形が現われる回折曲線を示すようになる点に特徴を
有するものである。
被覆層を形成した場合、これら硬質被覆層の基体表面に
対する密着性は一段と強固なものとなり、かつこの結果
の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具、その表面に対
するＸ線回折で、Ｔｉ化合物の（１１１）面に最高ピー
ク波形が現われる回折曲線を示すようになる点に特徴を
有するものである。
なお、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具
おいては、上記の通り表面部におけるＣｏ含有量は内部
のそれに比して９０％以下であり、また表面部における
ＷＣの平均粒径は内部のそれに比してｌＯ％以上粗粒で
あることが望ましいが、これらのＣｏ低減化割合および
ＷＣ粗粒化割合はいずれも経験的に定められたものであ
って、これらの範囲を外れると硬質被覆層に強固な付着
強度を確保するのが困難になるものである。
おいては、上記の通り表面部におけるＣｏ含有量は内部
のそれに比して９０％以下であり、また表面部における
ＷＣの平均粒径は内部のそれに比してｌＯ％以上粗粒で
あることが望ましいが、これらのＣｏ低減化割合および
ＷＣ粗粒化割合はいずれも経験的に定められたものであ
って、これらの範囲を外れると硬質被覆層に強固な付着
強度を確保するのが困難になるものである。
つぎに、この発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工
具実施例により具体的に説明する。
具実施例により具体的に説明する。
原料粉末として、いずれも２〜６−の範囲内の平均粒径
を有するＷＣ粉末、（ＷＣ／ＴｔＣ−７０／ ３０３の
（Ｗ、Ｔｉ ）Ｃ粉末、（ＷＣ／ＴｉＣ／ＴａＣ−５０
／３（］／２０〕の（Ｗ、 Ｔｌ 。
を有するＷＣ粉末、（ＷＣ／ＴｔＣ−７０／ ３０３の
（Ｗ、Ｔｉ ）Ｃ粉末、（ＷＣ／ＴｉＣ／ＴａＣ−５０
／３（］／２０〕の（Ｗ、 Ｔｌ 。
Ｔａ）Ｃ粉末、（ＷＣ／Ｔ ｆ Ｃ／Ｔ ｉ Ｎ−５５
／２５／２０．以上重量比〕の（Ｗ、ＴＩ ）ＣＮ粉末
、ＴａＣ粉末、およびＧｏ粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボー
ルミルにて７２時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、１Ｏ
ｔｏｎ／ｃ／の圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を同じく第１表に示される条件にて焼結し、この結
果得られた焼結体に必要に応じてＡｌ２Ｏ３粉末を用い
てショットピーニングを施し、さらにダイヤモンド砥石
を用いて研削を施すことにより、実質的に配合組成と同
一の成分組成を有し、かつＩＳＯ規格のＳ Ｎ Ｇ Ｎ
／２０４１２に定めた形状のスローアウェイチップから
なるＷＣ基超超合金基体ａ−１をそれぞれ製造した。
／２５／２０．以上重量比〕の（Ｗ、ＴＩ ）ＣＮ粉末
、ＴａＣ粉末、およびＧｏ粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ第１表に示される配合組成に配合し、ボー
ルミルにて７２時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、１Ｏ
ｔｏｎ／ｃ／の圧力にて圧粉体にプレス成形し、この圧
粉体を同じく第１表に示される条件にて焼結し、この結
果得られた焼結体に必要に応じてＡｌ２Ｏ３粉末を用い
てショットピーニングを施し、さらにダイヤモンド砥石
を用いて研削を施すことにより、実質的に配合組成と同
一の成分組成を有し、かつＩＳＯ規格のＳ Ｎ Ｇ Ｎ
／２０４１２に定めた形状のスローアウェイチップから
なるＷＣ基超超合金基体ａ−１をそれぞれ製造した。
つぎに、これらのＷＣ基超超合金基体ａ−１のそれぞれ
を用い、これに第２表に示される条件で熱処理を施し、
この状態で基体表面から深さ：５−位ＩＦ（表面部）と
深さ： １００ ｔｓ位置（内ｉ）の結合相形成成分と
してのＣＯの含有量および硬質相形成成分としてのＷＣ
の平均粒径を測定し、この測定結果にもとづいて、（Ｃ
ｏ）／ （Ｃｏ）１×１００の値、並びに、（ＷＣ−Ｗ
Ｃ）／ ＷＣ１×Ｓ■ １００の値（以下、それぞれ相対比という）を算出し、
さらに熱処理後の基体表面に対して、ターゲット・フィ
ルター；Ｃυ−Ｎ１合金、電圧： ４０ｋＶＳ 電流
： ４０ｙａＡｓ時定数：５秒、 チャート速度＝４
０ｍｍ／度、の条件でＸ線回折を行ない、ＷＣの（２１
１）面に現われる波形が、２つに分離した高低差のある
連続ピーク波形（以下分離波形という）か、あるいは単
一ピーク波形（以下単一波形という）かを観察し、つい
で、上記の熱処理後のＷＣＣ超超硬合金基体表面に、通
常の化学蒸着法を用い、硬質被覆層の構成成分が、それ
ぞれ、 （Ｈ）Ｔｉｃの場合 温度： Ｉ（１３０℃、圧カニ １００ｔｏｒｒ 。
を用い、これに第２表に示される条件で熱処理を施し、
この状態で基体表面から深さ：５−位ＩＦ（表面部）と
深さ： １００ ｔｓ位置（内ｉ）の結合相形成成分と
してのＣＯの含有量および硬質相形成成分としてのＷＣ
の平均粒径を測定し、この測定結果にもとづいて、（Ｃ
ｏ）／ （Ｃｏ）１×１００の値、並びに、（ＷＣ−Ｗ
Ｃ）／ ＷＣ１×Ｓ■ １００の値（以下、それぞれ相対比という）を算出し、
さらに熱処理後の基体表面に対して、ターゲット・フィ
ルター；Ｃυ−Ｎ１合金、電圧： ４０ｋＶＳ 電流
： ４０ｙａＡｓ時定数：５秒、 チャート速度＝４
０ｍｍ／度、の条件でＸ線回折を行ない、ＷＣの（２１
１）面に現われる波形が、２つに分離した高低差のある
連続ピーク波形（以下分離波形という）か、あるいは単
一ピーク波形（以下単一波形という）かを観察し、つい
で、上記の熱処理後のＷＣＣ超超硬合金基体表面に、通
常の化学蒸着法を用い、硬質被覆層の構成成分が、それ
ぞれ、 （Ｈ）Ｔｉｃの場合 温度： Ｉ（１３０℃、圧カニ １００ｔｏｒｒ 。
反応ガスｍ或：４％Ｔ ｉＣＩＩ ４−５％ＣＨ４９１
％Ｈ２、 （ｂ）ＴｉＮの場合 温度：９８０℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ ％反応
ガス組成＝４％ＴｉＣｆＩ −８％Ｎ２−８８％Ｈ２、 （ｃ）ＴｉＣＮの場合 温度： １０００℃、 圧カニ ｌ００ｔｏｒｒ 。
％Ｈ２、 （ｂ）ＴｉＮの場合 温度：９８０℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ ％反応
ガス組成＝４％ＴｉＣｆＩ −８％Ｎ２−８８％Ｈ２、 （ｃ）ＴｉＣＮの場合 温度： １０００℃、 圧カニ ｌ００ｔｏｒｒ 。
反応ガス組成：４％Ｔ ｉＣ１４−３％ＣＨ４４％Ｎ２
−８９％Ｈ２、 （ｄ）ＴｉＣＮＯの場合 温度： １０００℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ 。
−８９％Ｈ２、 （ｄ）ＴｉＣＮＯの場合 温度： １０００℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ 。
反応ガス組成：４％Ｔ ｉＣＤ ４−３％Ｃｏ−３％Ｎ
２−９０％Ｈ２、 （ｅ）Ａｐ２０３の場合 温度： １ｏｏｏ℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ １
反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ３−５％ＣＯ２９２％Ｈ２
、 の条件（上記の反応ガス組成については容量％を示す）
で、第２表に示される組成および平均層厚の硬質被覆層
を形成することにより本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金
製切削工具以下本発明被覆切削チップという）１〜１４
をそれぞれ製造した。
２−９０％Ｈ２、 （ｅ）Ａｐ２０３の場合 温度： １ｏｏｏ℃、 圧カニ １００ｔｏｒｒ １
反応ガス組成：３％ＡｌＣｌ３−５％ＣＯ２９２％Ｈ２
、 の条件（上記の反応ガス組成については容量％を示す）
で、第２表に示される組成および平均層厚の硬質被覆層
を形成することにより本発明表面被覆ＷＣＣ超超硬合金
製切削工具以下本発明被覆切削チップという）１〜１４
をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、上記の熱処理を施さない以外は同
一の条件で比較表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具以
下比較被覆切削チップという）ｌ〜１４をそれぞれ製造
した。
一の条件で比較表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工具以
下比較被覆切削チップという）ｌ〜１４をそれぞれ製造
した。
上記の本発明被覆切削チップ１〜１４および比較被覆切
削チップ１〜１４の製造過程での測定および観察結果を
第２表に示した。
削チップ１〜１４の製造過程での測定および観察結果を
第２表に示した。
さらに、この結果得られた本発明被覆切削チップ１〜１
４および比較被覆切削チップ１〜１４について、上記の
条件でＸ線回折を行なって、基体のＷＣの（２１１）面
に現われる波形を観察すると共に、上記Ｘ線回折条件の
うち、チャート速度を１０閣／度とする以外は同じ条件
でＸ線回折を行ない、硬質被覆層を構成するＴＩ化合物
が示す最高ピーク結晶面を観察し、引続いて、 被削材：ＳＮＣＭ４３９ （硬さ： ＨＢ２７０）、
切削速度： １８０ｍ／ｗｉｎ。
４および比較被覆切削チップ１〜１４について、上記の
条件でＸ線回折を行なって、基体のＷＣの（２１１）面
に現われる波形を観察すると共に、上記Ｘ線回折条件の
うち、チャート速度を１０閣／度とする以外は同じ条件
でＸ線回折を行ない、硬質被覆層を構成するＴＩ化合物
が示す最高ピーク結晶面を観察し、引続いて、 被削材：ＳＮＣＭ４３９ （硬さ： ＨＢ２７０）、
切削速度： １８０ｍ／ｗｉｎ。
送 リ＋０．３＋６ｍ／刃、
切込み：３＋ｒａ。
切削時ｒｕｌ ： ４ＤｔｘＩｎ 。
の条件で鋼の乾式フライス切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定すると共に、切刃状況も観察した。こ
れらの結果を第３表に示した。
げ面摩耗幅を測定すると共に、切刃状況も観察した。こ
れらの結果を第３表に示した。
さらに第３表には、比較の目的で、配合組成をＷＣ−６
％Ｃｏ−３％（Ｗ、ＴＩ ）ＣＮ−３％ＴａＣとし、焼
結条件を、Ｉ Ｘ １Ｏ−３ｔｏｒｒの真空中、温度：
１４７０℃に１時間保持の条件とすると共に、硬質被
覆層をＴｉｃ：２坤（第１層）−ＴｉＮ二１−（第２層
）で構成する以外は同一の条件で製造した従来表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具以下従来被覆切削チップと
いう）の結果も示した。
％Ｃｏ−３％（Ｗ、ＴＩ ）ＣＮ−３％ＴａＣとし、焼
結条件を、Ｉ Ｘ １Ｏ−３ｔｏｒｒの真空中、温度：
１４７０℃に１時間保持の条件とすると共に、硬質被
覆層をＴｉｃ：２坤（第１層）−ＴｉＮ二１−（第２層
）で構成する以外は同一の条件で製造した従来表面被覆
ＷＣＣ超超硬合金製切削工具以下従来被覆切削チップと
いう）の結果も示した。
なお、上記従来被覆切削チップを構成するＷＣＣ超超硬
合金基体、硬質被覆層形成前の状態で、表面部のＣｏ含
有量：９．３％、内部のＣＯ含有量＝５．９％を示し、
内部に比して表面部の方がＣｏ含有量が高い表面軟化層
を有するものであった。
合金基体、硬質被覆層形成前の状態で、表面部のＣｏ含
有量：９．３％、内部のＣＯ含有量＝５．９％を示し、
内部に比して表面部の方がＣｏ含有量が高い表面軟化層
を有するものであった。
第３表に示される結果から、本発明被覆切削チップ１〜
１４においては、これを構成するＷＣＣ超超硬合金基体
表面部が、いずれも内部に比してＣｏ含有量が低く、お
よび／またはＷＣが粗粒であり、かつＸ線回折でも第１
図に模擬的に示される分離波形を示し、この分離波形は
硬質被覆層形成後も示すものであり、かつ硬質被覆層を
構成するＴＩ化合物の（１１１）面に最高ピーク波形が
現われており、この結果硬質被覆層の基体表面に対する
密着性が著しく向上したものになっているので、切刃に
欠損やチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性と耐欠
損性を発揮するのに対して、比較被覆切削チップ１〜１
４および従来被覆切削チップは、これを構成するＷＣＣ
超超硬合金、前者では表面部および内部とも均質であり
、また後者では表面軟化層が存在するために、硬質被覆
層の基体表面に対する密着性が十分でなく、したがって
いずれも切削途中で、切刃の欠損やチッピング発生が原
因で使用寿命に至ることが明らかである。
１４においては、これを構成するＷＣＣ超超硬合金基体
表面部が、いずれも内部に比してＣｏ含有量が低く、お
よび／またはＷＣが粗粒であり、かつＸ線回折でも第１
図に模擬的に示される分離波形を示し、この分離波形は
硬質被覆層形成後も示すものであり、かつ硬質被覆層を
構成するＴＩ化合物の（１１１）面に最高ピーク波形が
現われており、この結果硬質被覆層の基体表面に対する
密着性が著しく向上したものになっているので、切刃に
欠損やチッピングの発生なく、すぐれた耐摩耗性と耐欠
損性を発揮するのに対して、比較被覆切削チップ１〜１
４および従来被覆切削チップは、これを構成するＷＣＣ
超超硬合金、前者では表面部および内部とも均質であり
、また後者では表面軟化層が存在するために、硬質被覆
層の基体表面に対する密着性が十分でなく、したがって
いずれも切削途中で、切刃の欠損やチッピング発生が原
因で使用寿命に至ることが明らかである。
上述のように、この発明の表面波１ｗｃ基超硬合金製切
削工具は、ＷＣＣ超超硬合金基体対する硬質被覆層の密
着性にきわめてすぐれているので、特に硬質被覆層に高
い付着強度が要求されるフライス切削や仕上旋削に用い
た場合に、すぐれた耐摩耗性と耐欠損性を発揮し、長期
に亘る使用を可能とするなど工業上有用な特性を有する
のである。
削工具は、ＷＣＣ超超硬合金基体対する硬質被覆層の密
着性にきわめてすぐれているので、特に硬質被覆層に高
い付着強度が要求されるフライス切削や仕上旋削に用い
た場合に、すぐれた耐摩耗性と耐欠損性を発揮し、長期
に亘る使用を可能とするなど工業上有用な特性を有する
のである。
第１図はこの発明の表面被覆ＷＣＣ超超硬合金製切削工
具Ｘ線回折で、ＷＣの（２１１）面に現われる分離波形
を示す図である。 出 願 人 二 三菱金属株式会社 代 理 人 晶 田 和 夫 外１名 第 図 手 続 補 正 書 （自発）平成 ２年 ８
月 ８日 事件の表示 特願平１−２２００４７Ｍ 発明の名称 硬質液ｒ！ｉ層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タング
ステン基超硬合金製切削工具補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号氏名（名称
） （６２６）三菱金属株式会社代表者 永 野
健 代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ビル８階 自 発 補正の対象 明細書の特許請求の範囲および発明の詳細（１） 明
細書、第１〜５頁、特許請求の範囲の記載を別紙１に示
す通りに訂正する。 （２）明細書、発明の詳細な説明の項、（ａ） 第１
０頁第２〜１０行、 「向上するようになり、この場合・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・最高ピーク波形が現われ
る）。」とあるを、 「向上すること。」と訂正する。 （ｂ） 第１４頁第２〜６行、 「強固なものとなり、かつこの結果・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・特徴を有するものである。」
とあるを、 「強固なものとなる点に特徴を有するものである。」と
訂正する。 （ｅ） 第１４頁第１９行、 「２〜６」とあるを「１〜６」と訂正する。 （ｄ） 第１５頁第８行、 ｒ １０ｔｏｎ ／ｃｊＪとあるを、 ｒ １ ｔｏｎ ／ｃｊＪと訂正する。 （ｅ） 第１５頁第１４行、 ｒ Ｓ Ｎ Ｇ Ｎ／２０４１２Ｊとあるを、ｒ Ｓ
Ｎ Ｇ Ｎ １２０４１２Ｊと訂正する。 （ｆ’） 第１５頁第１９行、 「深さ：５」とあるを、 「深さ＝２」と訂正する。 （ｇ） 第２１頁第１２〜１６行、 「波形を観察すると共に、上記Ｘ線・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・最高ピーク結晶面を観察し、
」とあるを、 「波形を観察し、」と訂正する。 （ｈ） ￥ｓ２２頁の第３表の１を別紙２に示す通り
に訂正する。 （１〉 第２３頁の第３表の２を別紙３に示す通りに
訂正する。 （ｊ） 第２５頁第６〜８行、 「かつ硬質被覆層を構成するＴｉ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・最高ピーク波形が現われ
ており、」とある記載を削除する。 以上 別 紙 １ ２、特許請求の範囲 （１） 表面部における結合相形成成分としてのＣｏ
（５）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い炭
化タングステン基超硬合金基体の表面に、元素周期律表
の４ ａ、 ５ ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化
物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、
さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬質被覆
層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬
合金製切削工具。 （２）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ １内部のＣｏ含有量を
（Ｃｏ） ｒとした場合、重量％で、（Ｃｏ） ／
（Ｃｏ）Ｉ ｘｌｏｏ＜９０％、の関係式を満足する
ことを特徴とする特許求の範囲第（１）項記載の硬質被
覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具。 （３）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンが内部における炭化タングステンに比して相対
的に粗粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、 元素周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化物
、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固
溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 （４）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣＳ、内部における炭化タング
ステンの平均粒径をＷＣｒとした場合、の関係式を満足
することを特徴とする特許求の範囲第（３）項記載の硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 （５）表面部における結合相形成成分としてのＣｏ（５
）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低く、かつ
表面部における硬質相形成成分としての炭化タングステ
ンが内部における炭化タングステンに比して相対的に粗
粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、 元素周期律表の４ ａ， ５ ａ．および６ａ族金属の
炭化物、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以
上の固溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単
層または２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成して
なる硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タング
ステン基超硬合金製切削工具。 （６）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（ Ｃ ｏ）Ｓ １内部のＣｏ含有
量を（Ｃｏ）Ｉとした場合、重量％で、（Ｃｏ） ／
（Ｃｏ）、ｘｌｏｏ＜９０％、の関係式を満足すると
共に、表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣＳ、内部における炭化タング
ステンの平均粒径をｗｃ，とした場合、 ｗｃ。 の関係式を満足することを特徴とする上記特許請求の範
囲第（５）項記載の硬質被覆層の密着性にすぐれた表面
被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。 〈７）硬質被覆層形成前の炭化タングステン基超硬合金
製切削工具。（７）硬質被覆層形成後の表面被覆炭化タ
ングステン基超硬合金基体および硬質被覆層形成後の表
面に対するＸ線回折で、炭化タングステンの（２１１）
面に、２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現
われる回折曲線を示すことを特徴とする上記特許請求の
範囲第（１）〜（６）項のうちのいずれかに記載の硬質
被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具。 別 紙 第 表 の
具Ｘ線回折で、ＷＣの（２１１）面に現われる分離波形
を示す図である。 出 願 人 二 三菱金属株式会社 代 理 人 晶 田 和 夫 外１名 第 図 手 続 補 正 書 （自発）平成 ２年 ８
月 ８日 事件の表示 特願平１−２２００４７Ｍ 発明の名称 硬質液ｒ！ｉ層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タング
ステン基超硬合金製切削工具補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町−丁目５番２号氏名（名称
） （６２６）三菱金属株式会社代表者 永 野
健 代 理 人 住所 東京都千代田区神田錦町−丁目２３番地宗保第二
ビル８階 自 発 補正の対象 明細書の特許請求の範囲および発明の詳細（１） 明
細書、第１〜５頁、特許請求の範囲の記載を別紙１に示
す通りに訂正する。 （２）明細書、発明の詳細な説明の項、（ａ） 第１
０頁第２〜１０行、 「向上するようになり、この場合・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・最高ピーク波形が現われ
る）。」とあるを、 「向上すること。」と訂正する。 （ｂ） 第１４頁第２〜６行、 「強固なものとなり、かつこの結果・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・特徴を有するものである。」
とあるを、 「強固なものとなる点に特徴を有するものである。」と
訂正する。 （ｅ） 第１４頁第１９行、 「２〜６」とあるを「１〜６」と訂正する。 （ｄ） 第１５頁第８行、 ｒ １０ｔｏｎ ／ｃｊＪとあるを、 ｒ １ ｔｏｎ ／ｃｊＪと訂正する。 （ｅ） 第１５頁第１４行、 ｒ Ｓ Ｎ Ｇ Ｎ／２０４１２Ｊとあるを、ｒ Ｓ
Ｎ Ｇ Ｎ １２０４１２Ｊと訂正する。 （ｆ’） 第１５頁第１９行、 「深さ：５」とあるを、 「深さ＝２」と訂正する。 （ｇ） 第２１頁第１２〜１６行、 「波形を観察すると共に、上記Ｘ線・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・最高ピーク結晶面を観察し、
」とあるを、 「波形を観察し、」と訂正する。 （ｈ） ￥ｓ２２頁の第３表の１を別紙２に示す通り
に訂正する。 （１〉 第２３頁の第３表の２を別紙３に示す通りに
訂正する。 （ｊ） 第２５頁第６〜８行、 「かつ硬質被覆層を構成するＴｉ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・最高ピーク波形が現われ
ており、」とある記載を削除する。 以上 別 紙 １ ２、特許請求の範囲 （１） 表面部における結合相形成成分としてのＣｏ
（５）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い炭
化タングステン基超硬合金基体の表面に、元素周期律表
の４ ａ、 ５ ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化
物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、
さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層または２種
以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬質被覆
層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬
合金製切削工具。 （２）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（Ｃｏ）Ｓ １内部のＣｏ含有量を
（Ｃｏ） ｒとした場合、重量％で、（Ｃｏ） ／
（Ｃｏ）Ｉ ｘｌｏｏ＜９０％、の関係式を満足する
ことを特徴とする特許求の範囲第（１）項記載の硬質被
覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超
硬合金製切削工具。 （３）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンが内部における炭化タングステンに比して相対
的に粗粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、 元素周期律表の４ａ、５ａ、および６ａ族金属の炭化物
、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固
溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 （４）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣＳ、内部における炭化タング
ステンの平均粒径をＷＣｒとした場合、の関係式を満足
することを特徴とする特許求の範囲第（３）項記載の硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 （５）表面部における結合相形成成分としてのＣｏ（５
）表面部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低く、かつ
表面部における硬質相形成成分としての炭化タングステ
ンが内部における炭化タングステンに比して相対的に粗
粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、 元素周期律表の４ ａ， ５ ａ．および６ａ族金属の
炭化物、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以
上の固溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単
層または２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成して
なる硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タング
ステン基超硬合金製切削工具。 （６）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（ Ｃ ｏ）Ｓ １内部のＣｏ含有
量を（Ｃｏ）Ｉとした場合、重量％で、（Ｃｏ） ／
（Ｃｏ）、ｘｌｏｏ＜９０％、の関係式を満足すると
共に、表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣＳ、内部における炭化タング
ステンの平均粒径をｗｃ，とした場合、 ｗｃ。 の関係式を満足することを特徴とする上記特許請求の範
囲第（５）項記載の硬質被覆層の密着性にすぐれた表面
被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。 〈７）硬質被覆層形成前の炭化タングステン基超硬合金
製切削工具。（７）硬質被覆層形成後の表面被覆炭化タ
ングステン基超硬合金基体および硬質被覆層形成後の表
面に対するＸ線回折で、炭化タングステンの（２１１）
面に、２つに分離した高低差のある連続ピーク波形が現
われる回折曲線を示すことを特徴とする上記特許請求の
範囲第（１）〜（６）項のうちのいずれかに記載の硬質
被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具。 別 紙 第 表 の
Claims (8)
- （１）表面部における結合相形成成分としてのＣｏ含有
量が内部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低い炭化タ
ングステン基超硬合金基体の表面に、元素周期律表の４
ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭化物、窒化物、および
酸化物、並びにこれらの２種以上の固溶体、さらに酸化
アルミニウムのうちの１種の単層または２種以上の複層
からなる硬質被覆層を形成してなる硬質被覆層の密着性
にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削
工具。 - （２）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（Ｃｏ）＿Ｓ、内部のＣｏ含有量を
（Ｃｏ）＿Ｉとした場合、重量％で、（Ｃｏ）＿Ｓ／（
Ｃｏ）＿Ｉ×１００＜９０％、の関係式を満足すること
を特徴とする上記特許請求の範囲第（１）項記載の硬質
被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具。 - （３）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンが内部における炭化タングステンに比して相対
的に粗粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面
に、 元素周期律表の４ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭化物
、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固
溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 - （４）表面部における硬質相形成成分としての炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣ＿Ｓ、内部における炭化タン
グステンの平均粒径をＷＣ＿Ｉとした場合、（ＷＣ＿Ｓ
−ＷＣ＿Ｉ）／（ＷＣ＿Ｉ）×１００＞１０％、の関係
式を満足することを特徴とする上記特許請求の範囲第（
３）項記載の硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭
化タングステン基超硬合金製切削工具。 - （５）表面部における結合相形成成分としてのＣｏ含有
量が内部におけるＣｏ含有量よりも相対的に低く、かつ
表面部における硬質相形成成分としての炭化タングステ
ンが内部における炭化タングステンに比して相対的に粗
粒である炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、 元素周期律表の４ａ，５ａ，および６ａ族金属の炭化物
、窒化物、および酸化物、並びにこれらの２種以上の固
溶体、さらに酸化アルミニウムのうちの１種の単層また
は２種以上の複層からなる硬質被覆層を形成してなる硬
質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具。 - （６）上記炭化タングステン基超硬合金基体の表面部に
おけるＣｏ含有量を（Ｃｏ）＿Ｓ、内部のＣｏ含有量を
（Ｃｏ）＿Ｉとした場合、重量％で、（Ｃｏ）＿Ｓ／（
Ｃｏ）＿Ｉ×１００＜９０％、の関係式を満足すると共
に、表面部における硬質相形成成分としての炭化タング
ステンの平均粒径をＷＣ＿Ｓ、内部における炭化タング
ステンの平均粒径をＷＣ＿Ｉとした場合、 （ＷＣ＿Ｓ−ＷＣ＿Ｉ）／（ＷＣ＿Ｉ）×１００＞１０
％、の関係式を満足することを特徴とする上記特許請求
の範囲第（５）項記載の硬質被覆層の密着性にすぐれた
表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具。 - （７）硬質被覆層形成前の炭化タングステン基超硬合金
基体および硬質被覆層形成後の表面被覆炭化タングステ
ン基超硬合金製切削工具が、その表面に対するＸ線回折
で、炭化タングステンの（２１１）面に、２つに分離し
た高低差のある連続ピーク波形が現われる回折曲線を示
すことを特徴とする上記特許請求の範囲第（１）〜（６
）項のうちのいずれかに記載の硬質被覆層の密着性にす
ぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具
。 - （８）硬質被覆層の炭化タングステン基超硬合金基体に
対する第１層が、炭化チタン、窒化チタン、および炭窒
化チタンのうちのいずれかからなるＴｉ化合物で構成さ
れ、かつ硬質被覆層形成後の表面被覆炭化タングステン
基超硬合金製切削工具が、その表面に対するＸ線回折で
、前記Ｔｉ化合物の（１１１）面に最高ピーク波形が現
われる回折曲線を示すことを特徴とする上記特許請求の
範囲第（１）〜（７）項のうちのいずれかに記載の硬質
被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基
超硬合金製切削工具。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220047A JP2748583B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
| US07/507,665 US5066553A (en) | 1989-04-12 | 1990-04-10 | Surface-coated tool member of tungsten carbide based cemented carbide |
| DE69005348T DE69005348T2 (de) | 1989-04-12 | 1990-04-11 | Oberflächenbeschichteter Werkzeugteil aus Hartmetall auf der Basis von Wolframcarbid. |
| EP90106963A EP0392519B1 (en) | 1989-04-12 | 1990-04-11 | Surface-coated tool member of tungsten carbide based cemented carbide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1220047A JP2748583B2 (ja) | 1989-08-24 | 1989-08-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0382767A true JPH0382767A (ja) | 1991-04-08 |
| JP2748583B2 JP2748583B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=16745095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1220047A Expired - Lifetime JP2748583B2 (ja) | 1989-04-12 | 1989-08-24 | 硬質被覆層の密着性にすぐれた表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2748583B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10237628A (ja) * | 1997-02-20 | 1998-09-08 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆工具およびその製造方法 |
| KR100859189B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2008-09-18 | 세코 툴스 에이비 | 철-니켈계 바인더 상을 갖는 코팅된 절삭 공구 인서트 |
| JP2012508327A (ja) * | 2008-11-11 | 2012-04-05 | サンドビック インテレクチュアル プロパティー アクティエボラーグ | 超硬合金体及び方法 |
| CN114829039A (zh) * | 2019-12-20 | 2022-07-29 | 山特维克科洛曼特公司 | 切削工具 |
Citations (4)
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1989
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| JP2748583B2 (ja) | 1998-05-06 |
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