JPH04305383A - クラッド鋼材の製造方法 - Google Patents
クラッド鋼材の製造方法Info
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- JPH04305383A JPH04305383A JP9473891A JP9473891A JPH04305383A JP H04305383 A JPH04305383 A JP H04305383A JP 9473891 A JP9473891 A JP 9473891A JP 9473891 A JP9473891 A JP 9473891A JP H04305383 A JPH04305383 A JP H04305383A
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- welding
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- clad steel
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、接合部性能の優れた
クラッド鋼材を工業的に安定して製造する方法に関する
。
クラッド鋼材を工業的に安定して製造する方法に関する
。
【０００２】
【従来技術とその課題】近年、供給が安定していて成形
性，溶接性，コスト等の面からも非常に有利な炭素鋼（
Ｃ含有量：０．０１〜０．３０重量％の鋼等）を基材と
し、これに異種金属合わせ材（例えばＳＵＳ３０４等）
を重ね合わせたクラッド鋼材の需要が、厚鋼板，薄鋼板
，鋼管，平鋼等の種類を問わず増加する傾向を見せてい
る。
性，溶接性，コスト等の面からも非常に有利な炭素鋼（
Ｃ含有量：０．０１〜０．３０重量％の鋼等）を基材と
し、これに異種金属合わせ材（例えばＳＵＳ３０４等）
を重ね合わせたクラッド鋼材の需要が、厚鋼板，薄鋼板
，鋼管，平鋼等の種類を問わず増加する傾向を見せてい
る。
【０００３】従来、上記クラッド鋼材を製造する手段の
代表的なものとして、基材と合わせ材（以降“合材”と
呼ぶ）とを重ね合わせてから接合すべき面の四周を空気
抜き孔を除いて溶接・封入した後、これに軽圧下の冷間
圧延又はプレスを施して接合面間に存在する空気を追い
出し、更に空気抜き孔の溶接・密封を行って複合スラブ
を組み立てた後、これを加熱・圧延してクラッド成品と
する方法が知られていた（特公昭５７−２６８７０号公
報，特公昭５９−１１３９４号公報等参照）。
代表的なものとして、基材と合わせ材（以降“合材”と
呼ぶ）とを重ね合わせてから接合すべき面の四周を空気
抜き孔を除いて溶接・封入した後、これに軽圧下の冷間
圧延又はプレスを施して接合面間に存在する空気を追い
出し、更に空気抜き孔の溶接・密封を行って複合スラブ
を組み立てた後、これを加熱・圧延してクラッド成品と
する方法が知られていた（特公昭５７−２６８７０号公
報，特公昭５９−１１３９４号公報等参照）。
【０００４】しかしながら、この方法では複合スラブ組
み立て時の空気抜きのために多大な設備（冷間圧延設備
，プレス設備等）を必要とするほか、得られる複合スラ
ブの接合すべき面の状態（真空度）が空気抜き孔を溶接
・密封する際の個人的な技術差等によって不完全なもの
となり、加熱・圧延時での界面剥離，成品接合面での剥
離や超音波欠陥（超音波検査で検出される欠陥）等が発
生しやすいとの問題があった。
み立て時の空気抜きのために多大な設備（冷間圧延設備
，プレス設備等）を必要とするほか、得られる複合スラ
ブの接合すべき面の状態（真空度）が空気抜き孔を溶接
・密封する際の個人的な技術差等によって不完全なもの
となり、加熱・圧延時での界面剥離，成品接合面での剥
離や超音波欠陥（超音波検査で検出される欠陥）等が発
生しやすいとの問題があった。
【０００５】もっとも、上記方法を適用する場合に、接
合すべき面の間に空気吸収材（例えばジルコニウム又は
ジルカロイ等）を介在させておいて加熱時における該箇
所の真空度確保を強化しようとの提案（特公昭５９−３
０５１７号）もなされたが、空気吸収材自体が比較的高
価なためにコストへの悪影響が無視できない上、設備の
問題や空気抜き孔溶接・密封技術のバラツキに関する前
記問題は残されたままであったことから、実用上の効果
は十分と言えなかった。
合すべき面の間に空気吸収材（例えばジルコニウム又は
ジルカロイ等）を介在させておいて加熱時における該箇
所の真空度確保を強化しようとの提案（特公昭５９−３
０５１７号）もなされたが、空気吸収材自体が比較的高
価なためにコストへの悪影響が無視できない上、設備の
問題や空気抜き孔溶接・密封技術のバラツキに関する前
記問題は残されたままであったことから、実用上の効果
は十分と言えなかった。
【０００６】これに対して、各素材金属の接合すべき面
を清浄化して重ね合わせると共に、重ね合わせ面（接合
すべき面）の四周を電子ビ−ム溶接やレ−ザ−ビ−ム溶
接等の高エネルギ−ビ−ム溶接にて密封することにより
熱間接合圧延用複合スラブを組み立てる方法がある（特
公昭５５−６４９８号公報参照）。周知の如く、通常、
高エネルギ−ビ−ム溶接は真空室内で行なわれるので、
上記複合スラブの組み立て法に従い重ね合わせ面の四周
を高エネルギ−ビ−ムビ−ム溶接によって密封すれば、
接合すべき面は必然的に高真空に保たれ、空気抜きのた
めの冷間圧延設備やプレス設備を必要としないばかりか
、空気抜き孔の溶接・密封作業も不要となる。
を清浄化して重ね合わせると共に、重ね合わせ面（接合
すべき面）の四周を電子ビ−ム溶接やレ−ザ−ビ−ム溶
接等の高エネルギ−ビ−ム溶接にて密封することにより
熱間接合圧延用複合スラブを組み立てる方法がある（特
公昭５５−６４９８号公報参照）。周知の如く、通常、
高エネルギ−ビ−ム溶接は真空室内で行なわれるので、
上記複合スラブの組み立て法に従い重ね合わせ面の四周
を高エネルギ−ビ−ムビ−ム溶接によって密封すれば、
接合すべき面は必然的に高真空に保たれ、空気抜きのた
めの冷間圧延設備やプレス設備を必要としないばかりか
、空気抜き孔の溶接・密封作業も不要となる。
【０００７】ところが、高エネルギ−ビ−ム溶接を適用
した複合スラブであっても次のような問題が指摘された
。即ち、熱間圧延に供するために複合スラブを加熱する
と、その際の熱応力によって溶接部に破断が生じ接合す
べき面の気密性維持ができない場合があり、所望の接合
強度が得られないとの問題である。そこで、このような
不都合を防止しようとの観点から、前記特公昭５５−６
４９８号に係わる提案においても「複合スラブの密封溶
接部強度を左右する溶込み深さを特定量以上確保するこ
と」が必須の条件となっている。
した複合スラブであっても次のような問題が指摘された
。即ち、熱間圧延に供するために複合スラブを加熱する
と、その際の熱応力によって溶接部に破断が生じ接合す
べき面の気密性維持ができない場合があり、所望の接合
強度が得られないとの問題である。そこで、このような
不都合を防止しようとの観点から、前記特公昭５５−６
４９８号に係わる提案においても「複合スラブの密封溶
接部強度を左右する溶込み深さを特定量以上確保するこ
と」が必須の条件となっている。
【０００８】しかし、複合スラブ組み立て時の密封溶接
は異材溶接であるので熱起電力が発生しやすく、更に残
留磁気が存在することも考えられるものであるが、電子
ビ−ムやレ−ザ−ビ−ム等はこれらに影響されて曲がり
を生じやすく、そのため溶接部が図４の如くに偏向し必
要な溶込み深さが確保されにくいとの問題があった。し
かも、接合圧延の実際作業では、複合スラブ加熱時の熱
応力だけではなく、圧延時の変形応力によっても破壊さ
れないだけの更に十分な溶込み深さを確保しないと、安
定した接合部性能が確保できないことが明らかとなった
。従って、実際上、必要な溶込み深さを確保することが
困難な前記「特公昭５５−６４９８号として提案された
方法」も工業的には十分満足できるものとは言えなかっ
た。
は異材溶接であるので熱起電力が発生しやすく、更に残
留磁気が存在することも考えられるものであるが、電子
ビ−ムやレ−ザ−ビ−ム等はこれらに影響されて曲がり
を生じやすく、そのため溶接部が図４の如くに偏向し必
要な溶込み深さが確保されにくいとの問題があった。し
かも、接合圧延の実際作業では、複合スラブ加熱時の熱
応力だけではなく、圧延時の変形応力によっても破壊さ
れないだけの更に十分な溶込み深さを確保しないと、安
定した接合部性能が確保できないことが明らかとなった
。従って、実際上、必要な溶込み深さを確保することが
困難な前記「特公昭５５−６４９８号として提案された
方法」も工業的には十分満足できるものとは言えなかっ
た。
【０００９】このようなことから、本発明が目的とした
のは、接合部性能の優れたクラッド鋼材を煩雑な手数や
格別に高価な設備を必要とすることなく安定かつ安価に
製造し得る手段を確立することであった。
のは、接合部性能の優れたクラッド鋼材を煩雑な手数や
格別に高価な設備を必要とすることなく安定かつ安価に
製造し得る手段を確立することであった。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、上記目的を
達成すべく鋭意研究を重ねた結果、次のような知見を得
ることができた。 （Ａ） 成品クラッド鋼材の接合部性能を高位に安定化
させるには“複合スラブ加熱時の熱応力による溶接部破
断対策”に加えて“接合圧延時の変形応力による溶接部
破断で気密性が破られることへの対策”が必要である。 即ち、接合圧延法によって所望性能の積層複合金属材を
安定製造するは、熱応力による溶接部破断への対策は勿
論重要であるが、これと共に接合圧延の初期パス（圧延
により接合が進展するまでの間）で生じる変形応力に耐
えるだけの溶接部強度（溶込み深さ）を複合スラブに確
保しておくことが重要な要素となる。しかるに、接合す
べき面の真空封入が容易である高エネルギ−ビ−ム溶接
を密封手段として適用する場合には、前述したように十
分な溶込み深さを確保することができないが、接合すべ
き面の単なる密封のための仮付けにのみ高エネルギ−ビ
−ム溶接を適用すると共に、その後これを真空室から取
り出し、加熱・接合圧延を実施する前に十分な溶込み深
さが容易に得られる溶接手段（例えば大気中等でのア−
ク溶接等）で本溶接すれば、接合すべき面の真空封入が
容易である上、接合部性能を高位に安定化させるのに必
要な所定の密封溶接部溶込み深さの確保も簡単かつ確実
に行えるようになる。また、この場合には、長時間にわ
たり真空室を使用する必要もなくなり、コスト的にも有
利となる。
達成すべく鋭意研究を重ねた結果、次のような知見を得
ることができた。 （Ａ） 成品クラッド鋼材の接合部性能を高位に安定化
させるには“複合スラブ加熱時の熱応力による溶接部破
断対策”に加えて“接合圧延時の変形応力による溶接部
破断で気密性が破られることへの対策”が必要である。 即ち、接合圧延法によって所望性能の積層複合金属材を
安定製造するは、熱応力による溶接部破断への対策は勿
論重要であるが、これと共に接合圧延の初期パス（圧延
により接合が進展するまでの間）で生じる変形応力に耐
えるだけの溶接部強度（溶込み深さ）を複合スラブに確
保しておくことが重要な要素となる。しかるに、接合す
べき面の真空封入が容易である高エネルギ−ビ−ム溶接
を密封手段として適用する場合には、前述したように十
分な溶込み深さを確保することができないが、接合すべ
き面の単なる密封のための仮付けにのみ高エネルギ−ビ
−ム溶接を適用すると共に、その後これを真空室から取
り出し、加熱・接合圧延を実施する前に十分な溶込み深
さが容易に得られる溶接手段（例えば大気中等でのア−
ク溶接等）で本溶接すれば、接合すべき面の真空封入が
容易である上、接合部性能を高位に安定化させるのに必
要な所定の密封溶接部溶込み深さの確保も簡単かつ確実
に行えるようになる。また、この場合には、長時間にわ
たり真空室を使用する必要もなくなり、コスト的にも有
利となる。
【００１１】（Ｂ） また、接合圧延による溶接部の塑
性変形による応力状態は圧延初期パスにおける接合進展
度合と密接な関係があり、接合が早く進めば圧延時の溶
接部破断の問題は軽減される。従って、例えば特公昭５
９−１１３９４号公報等で提案されている「複合スラブ
の接合面間にＮｉ箔等の金属箔媒接材を挿入して圧延プ
ロセスにおいて接合すべき面間の接合を促進する手法」
を活用すれば、圧延初期での素材の速やかな接合が促さ
れて圧延による溶接部の塑性変形が無理なく進行するこ
ととなり、溶接部にかかる剪断応力が小さくなるので、
密封溶接部の所要溶込み深さも軽減される。更に、合材
の種類によってはクラッド接合部に拡散による合金層が
形成されて界面の剥離強度が低下することがあるが、金
属箔媒接材の挿入によりこのような不都合も防止でき、
加工度の高い部材に適用できる高品位のクラッド材の製
造が可能となる。
性変形による応力状態は圧延初期パスにおける接合進展
度合と密接な関係があり、接合が早く進めば圧延時の溶
接部破断の問題は軽減される。従って、例えば特公昭５
９−１１３９４号公報等で提案されている「複合スラブ
の接合面間にＮｉ箔等の金属箔媒接材を挿入して圧延プ
ロセスにおいて接合すべき面間の接合を促進する手法」
を活用すれば、圧延初期での素材の速やかな接合が促さ
れて圧延による溶接部の塑性変形が無理なく進行するこ
ととなり、溶接部にかかる剪断応力が小さくなるので、
密封溶接部の所要溶込み深さも軽減される。更に、合材
の種類によってはクラッド接合部に拡散による合金層が
形成されて界面の剥離強度が低下することがあるが、金
属箔媒接材の挿入によりこのような不都合も防止でき、
加工度の高い部材に適用できる高品位のクラッド材の製
造が可能となる。
【００１２】本発明は、上記知見事項等を基にして完成
されたものであり、「接合圧延によりクラッド鋼材を製
造する際、 まず接合すべき面を清浄化した複数の素材
金属間にＮｉ箔等の金属箔から成る媒接材を挿入して重
ね合わせると共に、 その接合すべき面の四周を真空中
での高エネルギ−ビ−ム溶接で仮付けして密封し、 次
いで前記四周の本溶接を行って所定の溶接部溶込み深さ
が確保された複合スラブとした後、 この複合スラブを
熱間又は温間で接合圧延することによって、 接合部性
能の優れたクラッド鋼材を安定に低コストで製造し得る
ようにした点」に大きな特徴を有している。
されたものであり、「接合圧延によりクラッド鋼材を製
造する際、 まず接合すべき面を清浄化した複数の素材
金属間にＮｉ箔等の金属箔から成る媒接材を挿入して重
ね合わせると共に、 その接合すべき面の四周を真空中
での高エネルギ−ビ−ム溶接で仮付けして密封し、 次
いで前記四周の本溶接を行って所定の溶接部溶込み深さ
が確保された複合スラブとした後、 この複合スラブを
熱間又は温間で接合圧延することによって、 接合部性
能の優れたクラッド鋼材を安定に低コストで製造し得る
ようにした点」に大きな特徴を有している。
【００１３】ここで、媒接材として使用する金属箔はＮ
ｉ箔のみに限定されるものではなく、素材の種類その他
の条件に応じて公知のもの（例えば特公昭５９−１１３
９４号公報参照）等の中から適宜選択すれば良い。また
、高エネルギ−ビ−ム溶接とは、真空室内で電子ビ−ム
，レ−ザ−ビ−ム等の高エネルギ−ビ−ムを照射して実
施される溶接を総称したものであることは言うまでもな
い。この高エネルギ−ビ−ム溶接は真空度確保に主眼を
おいた仮付け溶接であるので、溶込み深さは浅くても差
支えはない。例えば、図１は、ステンレス鋼を合材とし
た複合スラブ（基材は炭素鋼）の電子ビ−ム仮付け溶接
での「真空度確保に必要な溶込み深さ」の調査結果を示
すグラフであるが、この図１からも仮付け溶接では非常
に少ない溶込み深さであっても構わないことが確認でき
る。本溶接としては、十分な溶込み深さが容易に得られ
る通常の大気中でのア−ク溶接（例えばＭＩＧ溶接等）
が適当である。そして、本溶接では“加熱時の熱応力”
及び“圧延時の変形応力”によっても破断しない強度が
溶接部に付与される溶込み深さを確保する必要があり、
これは合材の板厚，常温での合材又は基材の幅，常温で
の合材又は基材の長さ，クラッド比，圧延ロ−ル径，圧
延時の１パス当りの圧下量等を考慮した実験デ−タ等に
基づいて算出すれば良い。
ｉ箔のみに限定されるものではなく、素材の種類その他
の条件に応じて公知のもの（例えば特公昭５９−１１３
９４号公報参照）等の中から適宜選択すれば良い。また
、高エネルギ−ビ−ム溶接とは、真空室内で電子ビ−ム
，レ−ザ−ビ−ム等の高エネルギ−ビ−ムを照射して実
施される溶接を総称したものであることは言うまでもな
い。この高エネルギ−ビ−ム溶接は真空度確保に主眼を
おいた仮付け溶接であるので、溶込み深さは浅くても差
支えはない。例えば、図１は、ステンレス鋼を合材とし
た複合スラブ（基材は炭素鋼）の電子ビ−ム仮付け溶接
での「真空度確保に必要な溶込み深さ」の調査結果を示
すグラフであるが、この図１からも仮付け溶接では非常
に少ない溶込み深さであっても構わないことが確認でき
る。本溶接としては、十分な溶込み深さが容易に得られ
る通常の大気中でのア−ク溶接（例えばＭＩＧ溶接等）
が適当である。そして、本溶接では“加熱時の熱応力”
及び“圧延時の変形応力”によっても破断しない強度が
溶接部に付与される溶込み深さを確保する必要があり、
これは合材の板厚，常温での合材又は基材の幅，常温で
の合材又は基材の長さ，クラッド比，圧延ロ−ル径，圧
延時の１パス当りの圧下量等を考慮した実験デ−タ等に
基づいて算出すれば良い。
【００１４】続いて、本発明を実施例によって説明する
。
。
炭素含有量：０．０５重量％，
寸法：２５０ｍｍ厚×２２００ｍｍ幅×４０００ｍｍ長
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質：ＳＵＳ３０４， 寸法：３０ｍｍ厚×２２００ｍｍ幅×４０００ｍｍ長。 〔Ｎｉ箔媒接材〕 材質：純Ｎｉ， 厚さ：０．１ｍｍ 。
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質：ＳＵＳ３０４， 寸法：３０ｍｍ厚×２２００ｍｍ幅×４０００ｍｍ長。 〔Ｎｉ箔媒接材〕 材質：純Ｎｉ， 厚さ：０．１ｍｍ 。
【００１５】なお、複合スラブの組み立てに際しては、
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にＮｉ箔を挿入し、真空室（真空度１０−２〜
１０−５Ｔｏｒｒ）で電子ビ−ム照射による接合面四周
の仮付け溶接を実施して接合面の真空密封を行った。こ
の仮付け溶接での溶込み深さは５ｍｍであった。
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にＮｉ箔を挿入し、真空室（真空度１０−２〜
１０−５Ｔｏｒｒ）で電子ビ−ム照射による接合面四周
の仮付け溶接を実施して接合面の真空密封を行った。こ
の仮付け溶接での溶込み深さは５ｍｍであった。
【００１６】次いで、真空室に給気して大気雰囲気とし
た後、ＭＩＧ溶接によって仮付けした溶接部の本溶接を
実施した。この本溶接後の溶込み深さは２５ｍｍであっ
た。そして、上述のように組み立てられた複合スラブを
１２５０℃に加熱後、ロ−ル径が１０００ｍｍの圧延機
にて接合圧延し、厚さ：２０ｍｍ＋２．５ｍｍ のクラ
ッド鋼板を製造した。
た後、ＭＩＧ溶接によって仮付けした溶接部の本溶接を
実施した。この本溶接後の溶込み深さは２５ｍｍであっ
た。そして、上述のように組み立てられた複合スラブを
１２５０℃に加熱後、ロ−ル径が１０００ｍｍの圧延機
にて接合圧延し、厚さ：２０ｍｍ＋２．５ｍｍ のクラ
ッド鋼板を製造した。
【００１７】得られたクラッド鋼板は超音波検査歩留が
１００％で、接合界面の剪断強度が３７ｋｇｆ／ｍｍ２
と言う高い値を示した。
１００％で、接合界面の剪断強度が３７ｋｇｆ／ｍｍ２
と言う高い値を示した。
【００１８】実施例 ２
次に示す炭素鋼母材，ステンレス鋼合材，Ｎｉ箔媒接材
を準備し、図３の如き複合スラブに組み立てた。 〔炭素鋼母材〕 炭素含有量：０．０５重量％， 寸法：１００ｍｍ厚×２２００ｍｍ幅×４０００ｍｍ長
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質：ＳＵＳ３０４， 寸法：３０ｍｍ厚×２１５０ｍｍ幅×３９５０ｍｍ長。 〔Ｎｉ箔媒接材〕 材質：純Ｎｉ， 厚さ：０．１ｍｍ 。
を準備し、図３の如き複合スラブに組み立てた。 〔炭素鋼母材〕 炭素含有量：０．０５重量％， 寸法：１００ｍｍ厚×２２００ｍｍ幅×４０００ｍｍ長
。 〔ステンレス鋼合材〕 材質：ＳＵＳ３０４， 寸法：３０ｍｍ厚×２１５０ｍｍ幅×３９５０ｍｍ長。 〔Ｎｉ箔媒接材〕 材質：純Ｎｉ， 厚さ：０．１ｍｍ 。
【００１９】なお、複合スラブの組み立てに際しては、
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にＮｉ箔を挿入し、真空室（真空度１０−２〜
１０−５Ｔｏｒｒ）で電子ビ−ム照射による接合面四周
の仮付け溶接を実施して接合面の真空密封を行った。こ
の仮付け溶接での溶込み深さは５ｍｍであった。
まず母材及び合材の接合面を研磨し清浄化した後、その
接合面間にＮｉ箔を挿入し、真空室（真空度１０−２〜
１０−５Ｔｏｒｒ）で電子ビ−ム照射による接合面四周
の仮付け溶接を実施して接合面の真空密封を行った。こ
の仮付け溶接での溶込み深さは５ｍｍであった。
【００２０】次いで、真空室に給気して大気雰囲気とし
た後、ＭＩＧ溶接によって仮付けした溶接部の本溶接を
実施した。この本溶接後の溶込み深さは２８ｍｍであっ
た。そして、上述のように組み立てられた複合スラブを
１２５０℃に加熱後、ロ−ル径が１０００ｍｍの圧延機
にて接合圧延し、厚さ：１２ｍｍ＋２．５ｍｍ のクラ
ッド鋼板を製造した。
た後、ＭＩＧ溶接によって仮付けした溶接部の本溶接を
実施した。この本溶接後の溶込み深さは２８ｍｍであっ
た。そして、上述のように組み立てられた複合スラブを
１２５０℃に加熱後、ロ−ル径が１０００ｍｍの圧延機
にて接合圧延し、厚さ：１２ｍｍ＋２．５ｍｍ のクラ
ッド鋼板を製造した。
【００２１】得られたクラッド鋼板は超音波検査歩留が
１００％で、接合界面の剪断強度が３５ｋｇｆ／ｍｍ２
と言う高い値を示した。
１００％で、接合界面の剪断強度が３５ｋｇｆ／ｍｍ２
と言う高い値を示した。
【００２２】
【効果の総括】以上に示した如く、本発明によれば、接
合部性能の優れたクラッド鋼材を容易かつ安価に、しか
も安定して製造することが可能となるなど、産業上極め
て有用な効果がもたらされる。
合部性能の優れたクラッド鋼材を容易かつ安価に、しか
も安定して製造することが可能となるなど、産業上極め
て有用な効果がもたらされる。
【図１】複合スラブ組み立て時における仮付け溶接での
必要溶込み深さを示したグラフである。
必要溶込み深さを示したグラフである。
【図２】実施例での複合スラブ組み立て状況を示した模
式図である。
式図である。
【図３】別の実施例での複合スラブ組み立て状況を示し
た模式図である。
た模式図である。
【図４】高エネルギ−ビ−ム溶接でのビ−ム偏向状況を
示した模式図である。
示した模式図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 接合圧延によるクラッド鋼材の製造に
おいて、まず接合すべき面を清浄化した複数の素材金属
間に金属箔から成る媒接材を挿入して重ね合わせると共
に、その接合すべき面の四周を真空中での高エネルギ−
ビ−ム溶接で仮付けして密封し、次いで前記四周の本溶
接を行って所定の溶接部溶込み深さが確保された複合ス
ラブとした後、この複合スラブを熱間又は温間で接合圧
延することを特徴とするクラッド鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3094738A JP2541392B2 (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3094738A JP2541392B2 (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04305383A true JPH04305383A (ja) | 1992-10-28 |
| JP2541392B2 JP2541392B2 (ja) | 1996-10-09 |
Family
ID=14118458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3094738A Expired - Lifetime JP2541392B2 (ja) | 1991-04-01 | 1991-04-01 | クラッド鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2541392B2 (ja) |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005186095A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接用位置決め装置 |
| CN101947571A (zh) * | 2010-09-06 | 2011-01-19 | 杨自芬 | 一种复合钢的制造方法 |
| CN101088694B (zh) | 2006-06-15 | 2011-04-20 | 杜炜 | 任意复基比多层复合材料生产方法和专用设备 |
| CN102179405A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-09-14 | 东北大学 | 防止真空复合轧制不锈钢复合板的界面氧化的方法 |
| CN103878176A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-06-25 | 森港机械刀片有限公司 | 一种工具钢与不锈钢的真空热轧复合方法 |
| CN105710542A (zh) * | 2014-12-01 | 2016-06-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法 |
| CN106345809A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-01-25 | 鞍钢未来钢铁研究院 | 一种利用真空复合技术生产特厚钢板的组坯方法 |
| CN106890850A (zh) * | 2017-03-03 | 2017-06-27 | 河钢股份有限公司 | 一种金属复合板的真空热轧方法 |
| CN107511397A (zh) * | 2017-09-15 | 2017-12-26 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种ab型复合板的真空热轧方法 |
| JP2018512280A (ja) * | 2015-03-02 | 2018-05-17 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 複合材料の製造方法、および暫定複合材 |
| CN109420837A (zh) * | 2017-08-25 | 2019-03-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高碳钢真空电子束焊防焊接裂纹的方法 |
| CN113145645A (zh) * | 2021-05-11 | 2021-07-23 | 西安建筑科技大学 | 一种具有夹层的金属基层状复合材料及其制备方法 |
| CN113909299A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-01-11 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种不锈钢复合板的生产方法 |
| CN114505343A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-05-17 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 确保卷轧顺利咬入的复合板组坯的制备方法及卷轧方法 |
| CN114653764A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-06-24 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种热轧法生产单面异质复合钢板的方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS556498A (en) * | 1979-06-25 | 1980-01-17 | Kobe Steel Ltd | Highly conductive copper alloy for electricity |
| JPS61226192A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS61269988A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-11-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS62214882A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS6352784A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
-
1991
- 1991-04-01 JP JP3094738A patent/JP2541392B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS556498A (en) * | 1979-06-25 | 1980-01-17 | Kobe Steel Ltd | Highly conductive copper alloy for electricity |
| JPS61226192A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-08 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS61269988A (ja) * | 1985-05-27 | 1986-11-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS62214882A (ja) * | 1986-03-14 | 1987-09-21 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
| JPS6352784A (ja) * | 1986-08-21 | 1988-03-05 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | クラツド金属板の製造方法 |
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005186095A (ja) * | 2003-12-25 | 2005-07-14 | Toyota Auto Body Co Ltd | 溶接用位置決め装置 |
| CN101088694B (zh) | 2006-06-15 | 2011-04-20 | 杜炜 | 任意复基比多层复合材料生产方法和专用设备 |
| CN101947571A (zh) * | 2010-09-06 | 2011-01-19 | 杨自芬 | 一种复合钢的制造方法 |
| CN102179405A (zh) * | 2011-01-27 | 2011-09-14 | 东北大学 | 防止真空复合轧制不锈钢复合板的界面氧化的方法 |
| CN103878176A (zh) * | 2014-03-12 | 2014-06-25 | 森港机械刀片有限公司 | 一种工具钢与不锈钢的真空热轧复合方法 |
| CN105710542A (zh) * | 2014-12-01 | 2016-06-29 | 鞍钢股份有限公司 | 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法 |
| CN105710542B (zh) * | 2014-12-01 | 2019-03-26 | 鞍钢股份有限公司 | 一种避免中高碳钢复合焊接裂纹生成的方法 |
| JP2018512280A (ja) * | 2015-03-02 | 2018-05-17 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 複合材料の製造方法、および暫定複合材 |
| CN106345809A (zh) * | 2016-10-28 | 2017-01-25 | 鞍钢未来钢铁研究院 | 一种利用真空复合技术生产特厚钢板的组坯方法 |
| CN106890850A (zh) * | 2017-03-03 | 2017-06-27 | 河钢股份有限公司 | 一种金属复合板的真空热轧方法 |
| CN109420837B (zh) * | 2017-08-25 | 2020-10-27 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高碳钢真空电子束焊防焊接裂纹的方法 |
| CN109420837A (zh) * | 2017-08-25 | 2019-03-05 | 鞍钢股份有限公司 | 一种高碳钢真空电子束焊防焊接裂纹的方法 |
| CN107511397A (zh) * | 2017-09-15 | 2017-12-26 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种ab型复合板的真空热轧方法 |
| CN107511397B (zh) * | 2017-09-15 | 2019-11-08 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种ab型复合板的真空热轧方法 |
| CN113145645A (zh) * | 2021-05-11 | 2021-07-23 | 西安建筑科技大学 | 一种具有夹层的金属基层状复合材料及其制备方法 |
| CN113909299A (zh) * | 2021-09-08 | 2022-01-11 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种不锈钢复合板的生产方法 |
| CN114653764A (zh) * | 2022-02-22 | 2022-06-24 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种热轧法生产单面异质复合钢板的方法 |
| CN114505343A (zh) * | 2022-03-16 | 2022-05-17 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 确保卷轧顺利咬入的复合板组坯的制备方法及卷轧方法 |
| CN114505343B (zh) * | 2022-03-16 | 2023-11-24 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 确保卷轧顺利咬入的复合板组坯的制备方法及卷轧方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
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