JPH04308022A - 高清浄度溶鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、高清浄度鋼溶製用の耐
火物に関するものであって、特にｓｏｌ．Ａｌ．０．０
０２％以下の伸線加工性、疲労強度、あるいは被削性を
要求されるＳｉ脱酸鋼溶製用の取鍋内張り用耐火物に関
するものである。

【０００２】

【従来の技術】今日の二次精練および連続鋳造を行なう
状況の下での取鍋は、出鋼温度の上昇、滞湯時間の延長
等を強いられるため耐火物にかかる負担が過酷なものに
なっている。そのために現在の取鍋内張り用耐火物は高
耐食性を指向したものが主流をしめている。例えば取鍋
の中で最も溶損の大きいスラグライン用の耐火物として
は、高アルミナ質またはＡｌ２Ｏ３−ＭｇＯ系及びジル
コン質耐火物が使用される場合が多く、最近ではカーボ
ン添加により耐スポーリング性を向上させた材質も使用
されている。また、溶鋼やスラグによる磨耗が大きい取
鍋一般壁用の耐火物としては、高アルミナ質、中アルミ
ナ質あるいはジルコン質のれんがが使用される場合が多
い。なお、一部では耐火物のコスト低減を目的に一般壁
の不定形化を進めるメーカーも増えている。主に流し込
み材が使用されるが、これについても高耐食性、高耐磨
耗性を目的に高アルミナ質、あるいはスピネル質が使用
されている。　　敷耐火物については直接スラグに接す
る機会が少ないので、高耐スポーリング性指向によるジ
ルコン質、シャモット質、蝋石質耐火物が使用されてい
る。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】従来から高清浄度Ｓｉ
キルド鋼を製造するに当たっては耐火物の非アルミナ化
（純Ａｌ２Ｏ３を用いない）が望ましいと言われてきた
。 その理由は■介在物組成制御用の溶鋼酸素活量およびｓ
ｏｌ．Ａｌ．の微量コントロール（小山等：学振１９委
員会第３分科会・神戸製鋼所資料；Ｓ６２．９．３０）
、■耐火物を構成する純Ａｌ２Ｏ３粒子の脱落防止（市
橋等；鉄と鋼Ｖｏｌ．７１　Ｎｏ．２・８５−Ａ２５）
であった。従って、従来技術で可能な取鍋内張り耐火物
の非アルミナ化、例えばジルコン系耐火物の使用、タン
ディッシュ内張り耐火物の非アルミナ化、例えばＭｇＯ
系耐火物の使用等、部分的には非アルミナ化が行なわれ
、それなりの改善効果も認められていた（斉藤等；神戸
製鋼技報Ｖｏｌ．３４　　Ｎｏ．２　　ｐ９６）が、実
害介在物を皆無にし、実用上のトラブルを防止できるレ
ベルには至っていない（斉藤等；神戸製鋼技報Ｖｏｌ．
３４　　Ｎｏ．２　　ｐ９６）。その理由は、溶鋼注入
系の耐火物を非アルミナ化することが技術的に困難であ
ったことと、部分的な非アルミナ化（純Ａｌ２Ｏ３粒子
を用いない）では、本発明者等が明らかにしたように溶
鋼中および耐火物中カーボンとの反応で耐火物中のＳｉ
Ｏ２成分が還元されてＡｌ２Ｏ３成分が濃化する結果、
後述する実害となるＡｌ２Ｏ３粒子相及びスピネル（Ｍ
ｇＯ・Ａｌ２Ｏ３）相が生成することを防止できないか
らである。したがって溶鋼と接触する耐火物は、実害を
及ぼさないレベルにアルミナレス化する必要がある。Ｓ
ｉキルド鋼を溶製・鋳造した後のＡｌ２Ｏ３成分を含有
した蝋石質等の取鍋耐火物稼働面は、反応付着生成物が
少ないため、従来無害であると考えられていたが、本発
明者らの最近の調査結果では、耐火物稼働面にＡｌ２Ｏ
３が濃化して生成したアルミナ相、スピネル相が鋳造中
に脱落し、鋳片にトラップされて実害を生じる介在物に
なっていると推定される。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明は従来技術の課題
を有利に解決するものであってｓｏｌ．Ａｌ．０．００
２％以下のＳｉ脱酸鋼を溶製する取鍋の内張り用耐火物
において、（１）溶鋼と接触する部分のＡｌ２Ｏ３含有
量を８重量％以下とし、望ましくはＺｒＯ２：３５重量
％以上、ＳｉＯ２：５５重量％以下、およびその他の耐
火成分：０〜５重量％からなることを特徴とする高清浄
度鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物。（２）：（１）の取
鍋内張り用耐火物で、取鍋敷き部以外の溶鋼と接触する
耐火物中のＡｌ２Ｏ３含有量を４重量％以下とし、望ま
しくはジルコン原料７０重量％（ＺｒＯ２として４５重
量％）以上を含有し、さらにＳｉＯ２：１０〜２５重量
％含有することを特徴とするセミジルコン質の高清浄度
鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物。（３）：（１）および
（２）の取鍋内張り耐火物で、スラグライン部の溶鋼と
接触する耐火物のＡｌ２Ｏ３含有量を２重量％以下とし
、望ましくはＺｒＯ２として６０〜８０重量％を含有し
、さらにＳｉＯ２を２０〜４０重量％含有し、さらにそ
の他の耐火成分を０〜５重量％含有することを特徴とす
る高清浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物である。

【０００５】以下本発明を図表を用いて説明する。表１
は本発明に適用する鋼種であって、特に低Ａｌに特徴が
ある。Ａｌは強脱酸元素で脱酸・酸素コントロール用に
有用であるが、ｓｏｌ．Ａｌ．が０．００２％以上にな
ると非延性硬質のＡｌ２Ｏ３系介在物を生じて、疲労特
性、伸線加工特性および被削性等を害するので、低Ａｌ
とする必要がある。Ｃは材質強度コントロ−ルに必要で
あり、用途によって必然的にその成分範囲が決定される
が、０．０５％未満では後述する本発明で問題にしてい
る耐火物稼働面のＡｌ２Ｏ３成分濃化も問題とならない
。 ＳｉはＣと共に脱酸・酸素コントロール上必要であり、
また靱性をあまり低下せずに強度を増加させる効果が有
り、　０．０３〜２．５０％が実用化されている。Ｍｎ
は強度を増加させる効果が有り、また介在物の軟質化に
も効果が有り０．１５〜２．００％程度が実用化されて
いる。Ｐ，Ｓは偏析を悪化させ、材料特性を悪化させる
ので０．０３％以下が望ましい。Ｏは介在物組成コント
ロール上重要な成分でありＣ，Ｓｉ含有量に対して適当
な範囲が有るが安定して鋳造できるのは８０ｐｐｍ以下
である。これ以上では鋳片にブローホールが発生したり
して鋳造が不安定になる。その他Ｃｒ，Ｎｂ，Ｖ等材質
特性上有効で脱酸および介在物組成にあまり影響を及ぼ
さない元素は含有してもかまわない。

【０００６】

【表１】

【０００７】〈耐火物をアルミナレス化する必要性〉伸
線加工中の破断面、および疲労破面に認められる実害と
なる介在物は、殆どが純アルミナ、およびスピネル（Ａ
ｌ２Ｏ３・ＭｇＯ）である。Ｓｉキルド鋼を溶製、鋳造
した後の中アルミナ質および蝋石質の取鍋内張り耐火物
稼働面には耐火物基材の粒子とは形態が異なる数十μｍ
〜１５０μｍサイズのアルミナ相、およびスピネル相が
析出していることが検鏡調査、ＥＰＭＡ調査で確認され
た。その稼働面断面の模式図を図１に示す。図で１は溶
鋼と反応生成したアルミナ相であり、２は（Ａｌ，Ｓｉ
，Ｍｎ）Ｏ系主体のマトリックスである。３は耐火物基
材である。これらＡｌ２Ｏ３成分含有耐火物の稼働面に
アルミナ、スピネル相が生成する機構をＡｌ２Ｏ３−Ｓ
ｉＯ２系耐火物の場合を例にして述べる。この例は連鋳
タンディッシュ堰（５２％Ａｌ２Ｏ３，４８％ＳｉＯ２
）の場合であるが、取鍋内張り耐火物の場合も同じ反応
である。

【０００８】カーボンを含まないＡｌ２Ｏ３−ＳｉＯ２
系耐火物にアルミナ相が生成する機構について、　溶鋼
と耐火物との反応を熱力学的に検討した。その結果を表
２に示す（熱力学データは学振・製鋼第１９委員会「製
鋼反応の推奨平衡値」を使用した）。１５００℃の溶鋼
５０Ｔと耐火物１ｋｇが平衡に達するまで反応した結果
を反応後の欄に示してある。溶鋼５０Ｔはタンディッシ
ュ内の溶鋼、耐火物１ｋｇは堰表面の反応層の量を想定
している。表で水準■は高炭素鋼との反応の例である。 耐火物中のＳｉＯ２が還元されて消失し、アルミナが１
００％つまり純アルミナ相が生成することを示している
。 さらにアルミナの一部も還元されてｓｏｌ．Ａｌ．とし
て溶鋼に入っていることが分かる。水準■は溶鋼中カー
ボンが０．２％の場合であるが、この場合でも純アルミ
ナ相が生成する。水準■および■は溶鋼中Ｍｎ含有量を
変更した場合であるが、あまり変化は認められない。こ
の結果から、耐火物中のＳｉＯ２成分は溶鋼中のカーボ
ンで還元されて、Ａｌ２Ｏ３成分が濃化し純アルミナ相
が生成することがわかる。従来溶鋼中のＭｎでＳｉＯ２
が還元されると言う文献が多く見られる（成田：耐火物
，３０〔１４〕，ｐ１４（１９７８）等）が、本発明の
場合にはカーボンの方が還元力が大きいことが分かる。 この全体の反応をムライト組成の例で示すと（３）式で
表わされる。 〈３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２〉　＋　４〔Ｃ〕　＝　３
Ａｌ２Ｏ３　＋　２〔Ｓｉ〕　＋　４｛ＣＯ｝　　　　
　　（３）この場合、耐火物中のＡｌ２Ｏ３成分が濃化
してアルミナ相が生成するので、実害となるアルミナ相
の生成を防止するためには、Ａｌ２Ｏ３成分を極力含有
しない耐火物を使用する必要がある。取鍋内張り耐火物
がジルコン系の場合も、ジルコン（ＳｉＯ２・ＺｒＯ２
）が高温の稼働面でＳｉＯ２とＺｒＯ２に解離したＳｉ
Ｏ２が溶鋼カーボンで還元され、耐火物に含まれるＡｌ
２Ｏ３成分が濃化するため、Ａｌ２Ｏ３含有量を少なく
する必要がある。

【０００９】

【表２】

【００１０】一方、耐火物中にカーボンを含有した耐火
物の場合も、例えばＳｉキルド鋼を鋳造したアルミナ−
黒鉛質の浸漬ノズル稼働面には、ノズル基材に用いられ
ているアルミナ粒子とは形態が異なる数十〜数百μｍサ
イズのアルミナ相、およびスピネル相が生成しているこ
とが検鏡調査・ＥＰＭＡ分析で確認された。耐火物を構
成する純アルミナ粒子が脱落して硬質の実害介在物にな
るのは当然として、アルミナ相およびＡｌ２Ｏ３成分を
含有し、かつカーボンを含有する浸漬ノズル等の耐火物
稼働面にＡｌ２Ｏ３相及びスピネル（ＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ
３）相が生成するのは次の機構によると考えられる。ア
ルミナ−黒鉛質の浸漬ノズルの様に耐火物中にカーボン
を含有する場合は、浸漬ノズル内のＡｌ２Ｏ３およびＳ
ｉＯ２成分がＣおよびＣＯガスで還元されてＡｌ２Ｏガ
ス、ＳｉＯガスとして稼働面に移動してＡｌ２Ｏガスは
溶鋼側から酸素を得てＡｌ２Ｏ３として析出し、ＳｉＯ
はさらにカーボン，およびＣＯガスで還元されてＳｉと
してメタル中へ移行する（福田等：鉄と鋼′８６−Ｓ２
８０等）。 全体の反応式は次の様に表わされる。 〈Ａｌ２Ｏ３〉　＋　４〈Ｃ〉　＋　２〈ＳｉＯ２〉　
→　（Ａｌ２Ｏ３）　＋　２〔Ｓｉ〕　＋　４｛ＣＯ｝
　　（１）ＳｉＯ２を含まないカーボン含有耐火物の反
応式も同様に（２）式（Ｈａｕｃｋら：Ｅｉｓｅｎｈｕ
ｔｔｅｎｗｅｓ．５３（１９８２）Ｎｒ．４Ａｐｒｉｌ
，Ｐ１２７）で表わされる。 ３〈Ａｌ２Ｏ３〉　＋　６〈Ｃ〉　→　４〔Ａｌ〕　＋
　（Ａｌ２Ｏ３）　＋　６｛ＣＯ｝　　　　　　　　（
２）従ってＳｉＯ２を含まない場合でもカーボンを含有
していれば稼働面にＡｌ２Ｏ３が生成することになる。 稼働面にアルミナ相の生成を防止するには、Ａｌ２Ｏ３
成分を極力含有しない耐火物、すなわちアルミナレス耐
火物とする必要がある。また、耐火物稼働面にスピネル
（ＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３）相の生成がしばしば認められる
のは、転炉スラグ、およびＭｇＯ系耐火物成分や脱酸生
成物中のＭｇＯ成分と耐火物稼働面に生成したＡｌ２Ｏ
３が反応してスピネルが生成するためであると推定され
る。

【００１１】本発明による取鍋内張り耐火物は（１）溶
鋼と接触する部分のＡｌ２Ｏ３含有量を８重量％以下と
し、望ましくはＺｒＯ２：３５重量％以上、ＳｉＯ２：
５５重量％以下、およびその他の耐火成分：０〜５重量
％からなり、また（２）取鍋敷き部以外の溶鋼と接触す
る耐火物中のＡｌ２Ｏ３含有量を４重量％以下とし、望
ましくはジルコン原料７０重量％（ＺｒＯ２として４５
重量％）以上を含有し、さらにＳｉＯ２：１０〜２５重
量％含有するセミジルコン質用の耐火物、さらに（３）
スラグライン部の溶鋼と接触する耐火物のＡｌ２Ｏ３含
有量を２重量％以下とし、望ましくはＺｒＯ２として６
０〜８０重量％を含有し、さらにＳｉＯ２を２０〜４０
重量％含有し、さらにその他の耐火成分を０〜５重量％
含有する耐火物であるために、溶鋼との反応で耐火物稼
働面に実害となるアルミナ相やスピネル相が生成するこ
とがない。アルミナを含有しない耐火性原料としてはジ
ルコン、　ジルコニア、溶融シリカ、珪石等がある。本
発明の耐火物はこれらの耐火原料を主に使用してなる。 耐火物が上記耐火原料で構成される場合、ＳｉＯ２含有
量が６５％を超えると耐食性の低下が著しくなるので５
５％以下が望ましい。また１０％未満では耐スポーリン
グ性が低下する。残部は主としてＺｒＯ２成分で、３５
〜９０％となる。上記耐火性原料のみで耐火物を製造す
ることも可能であるが、定形耐火物はその製造時に作業
性が安定せず、混練、成形に熟練を要する。また、不定
形耐火物の場合には、主として炉前で混練、養生されて
使用されるため、特にその作業性の不安定さが問題とな
る。 この難点を解決するために、耐火粘土を使用することが
出来る。しかしこの場合耐火物中のＡｌ２Ｏ３含有量が
１０％を超えるほどに多くなると、（Ａｌ，Ｓｉ，Ｚｒ
）Ｏ系の低融点生成物が多くなり耐食性の低下をもたら
すので少ない方が望ましい。以上述べたように、本発明
成分系による取鍋内張り用耐火物は、耐食性や、耐スポ
ーリング性の点で従来の耐火物と同等以上の耐用性があ
り、しかもＳｉキルド鋼の鋳造に於いてアルミナ相やス
ピネル相等の実害となる高融点・硬質介在物を生成しな
いため、鋼材品質向上の上で大きな利点がある。

【００１２】

【実施例】以下、本発明例を実施例に基ずいて説明する
。表３に定形耐火物の例を示す。実施例Ａは、ジルコニ
ア原料１７重量％、溶融シリカ８重量％、ジルコン原料
７５重量％からなる配合を、バインダーとしてフェノー
ル樹脂を添加して混練・成形・焼成して得られるもので
ある。化学成分はＺｒＯ２が６７％、ＳｉＯ２が３２％
であり、不可避的なＡｌ２Ｏ３含有量は０．３％である
。 実施例Ｂはジルコン原料６０重量％、珪石２５重量％、
可塑材としての粘土１５％からなるものである。化学成
分はＺｒＯ２が４０％、ＳｉＯ２が５３％であり、粘土
によるＡｌ２Ｏ３含有量は６％である。実施例Ａ，Ｂは
耐食性、耐スポーリング性も良好であり、鋼材品質への
影響も問題がなかった。比較例Ｃは化学成分としてＳｉ
Ｏ２が過剰な材質であり、ジルコン原料４５％、溶融シ
リカ５０重量％、珪石５重量％からなる配合をバインダ
ーとしてフェノール樹脂を添加して混練・成形・焼成し
て得られるものである。　化学成分はＺｒＯ２が３０％
、ＳｉＯ２が７０％であり、不可避的Ａｌ２Ｏ３含有量
は０．４％である。この比較例Ｃは、本発明を適用した
実施例と比較して耐食性に劣り、溶鋼を汚染し鋼材の品
質を低下せしめる。比較例Ｄは化学成分としてＳｉＯ２
が不足している材質であり、ジルコニア原料７７重量％
、珪石３重量％、ジルコン原料２０重量％からなるもの
である。 化学成分はＺｒＯ２が９０％、ＳｉＯ２が９％であり、
不可避的成分としてのＡｌ２Ｏ３含有量が０．３％であ
る。 この比較例Ｄは、本発明を適用した実施例と比較して、
耐スポーリング性に劣り寿命が短い。比較例Ｅは化学成
分としてのＡｌ２Ｏ３含有量が過剰な材質であり、粘土
を３５重量％使用している。この比較例Ｅは本発明を適
用した実施例と比較して、耐スポーリング性に劣り、ま
た稼働面に品質上有害なアルミナ相、スピネル相の生成
が認められた。比較例Ｆは高アルミナ質煉瓦であり、バ
ンケツ８０重量％、アルミナ原料１０重量％、粘土１０
重量％からなる。本発明を適用した実施例と比較して、
耐スポーリング性が劣り、　有害なアルミナ、スピネル
相の生成も多数認められた。

【００１３】

【表３】

【００１４】表４．には不定形耐火物の例を示す。実施
例Ｇはジルコニア原料１７重量％、溶融シリカ８重量％
、ジルコン原料７５％からなる配合を、水を添加して混
練・施工・養生して使用されるものである。化学成分は
ＺｒＯ２が６７％、ＳｉＯ２が３２％であり、不可避的
なＡｌ２Ｏ３含有量は０．３％である。実施例Ｈはジル
コン原料６３重量％、珪石２７重量％、可塑材としての
粘土１０重量％からなるものである。化学成分はＺｒＯ
２が４２％、ＳｉＯ２が５４％であり、粘土によるＡｌ
２Ｏ３含有量は４％である。実施例Ｇ、Ｈは耐食性が良
好であり、特にＨは作業性も良好である。比較例Ｉは化
学成分としてのＳｉＯ２が過剰な材質であり、ジルコン
原料４５重量％、珪石５５重量％、から成るものである
。化学成分はＺｒＯ２が３０％、ＳｉＯ２が６９％であ
り、不可避的なＡｌ２Ｏ３含有量は０．６％である。こ
の比較例Ｉは、本発明を適用した実施例と比較して耐食
性に劣り、　溶鋼を汚染して品質を低下させた。　比較
例Ｊは化学成分としてＳｉＯ２が不足している材質であ
り、ジルコニア原料７７重量％、珪石３重量％、ジルコ
ン原料２０重量％からなるものである。化学成分はＺｒ
Ｏ２が９０％、ＳｉＯ２が９％であり、不可避成分とし
てのＡｌ２Ｏ３含有量が０．３％である。この比較例Ｊ
は、本発明を適用した実施例と比較して耐スポーリング
性に劣り、寿命が著しく短くなる。比較例Ｋは化学成分
としてＡｌ２Ｏ３が過剰な材質であり、粘土を３５重量
％使用している。この比較例Ｋは本発明を適用した実施
例と比較して、耐スポーリング性に劣り、また稼働面に
有害なアルミナ相、スピネル相の生成も認められた。比
較例Ｌは従来の蝋石タイプの流し込み材であり、　蝋石
８０重量％、アルミナ原料１０重量％、粘土１０重量％
からなる。化学成分はＳｉＯ２が６２重量％、Ａｌ２Ｏ
３が３１重量％であり、稼働面に有害なアルミナ相、ス
ピネル相が多数生成した。

【００１５】

【表４】

【００１６】図２は、本発明対象成分の鋼材を、約２０
０ミクロンまで伸線加工をしたときの介在物性断線指数
と耐火物改善経過との関連を調査した結果を示す。従来
品は鍋から、タンディッシュ、および注入系耐火物とし
て、Ａｌ２Ｏ３含有耐火物を使用したものである。比較
例１は鍋注入系ノズル、ロングノズル、タンディッシュ
内壁、タンディッシュ上ノズル、ストッパー、浸漬ノズ
ル、タンディッシュカバー等の耐火物をＡｌ２Ｏ３含有
量１０％以下に少なくし、取鍋内張り耐火物のみを従来
の蝋石質主体の物を用いた場合である。鍋耐火物の稼働
面に生成したアルミナ、スピネル相が溶損脱落して断線
を生じた実害介在物になったことを示している。　本発
明１は、本発明の取鍋内張り耐火物を従来品に替えて使
用した例である。その他は従来耐火物であるが若干の改
善効果が認められる。本発明２は本発明の考えを発展さ
せ、取鍋から浸漬ノズルまでの溶鋼と接触する全ての耐
火物のＡｌ２Ｏ３含有量を１０％以下にした例で大幅に
改善されている。これは溶鋼と耐火物の反応で生じるア
ルミナ、スピネルの実害介在物を無くすることが出来た
からである。本発明２でも極僅かに介在物性の断線が認
められるが、これは脱酸生成物系、及びスラグ系の大型
介在物起因によるものである。このレベルになると表面
欠陥起因、　及び中心偏析起因の断線の方が圧倒的に多
く、従来問題となっていた介在物性起因の断線トラブル
は殆ど生じなくなった。同様に、硬質介在物が大幅に減
少した結果疲労限が向上し、また硬質介在物に起因する
伸線時のダイスの寿命が延長し、切削時の工具刃先の傷
みが減少した結果、被削性も向上した。なお、図３に取
鍋およびタンディッシュ耐火物の構造例を示す。

【００１７】

【発明の効果】本発明によって、耐火物稼働面に実害を
及ぼす硬質のアルミナ相やスピネル相が生成しなくなり
、鋳片内の硬質介在物が減少した結果、伸線加工中の断
線トラブルが減少し、また疲労限が向上し、さらに被削
性も向上させることが出来た。

【図面の簡単な説明】

【図１】高アルミナ質稼働面における断面模式図、

【図
２】本発明と比較例との介在物性の断線指数を示す図、

【図３】取鍋およびタンデッシュ耐火物の構造例を示す
。

【符号の説明】

１　　溶鋼と反応生成したアルミナ相、２　　（Ａｌ，
Ｓｉ，Ｍｎ）Ｏ系主体のマトリックス、３　　耐火物基
材。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　ｓｏｌ．Ａｌ．０．００２％以下のＳ
   ｉ脱酸鋼を溶製する取鍋の内張り用耐火物において、溶
   鋼と接触する部分のＡｌ２Ｏ３含有量を８重量％以下と
   し、望ましくはＺｒＯ２：３５重量％以上、ＳｉＯ２：
   ５５重量％以下、およびその他の耐火成分：０〜５重量
   ％からなることを特徴とする高清浄度鋼溶製用取鍋の内
   張り用耐火物。
2. 【請求項２】　　請求項１記載の取鍋内張り用耐火物で
   、取鍋敷き部以外の溶鋼と接触する耐火物中のＡｌ２Ｏ
   ３含有量を４重量％以下とし、望ましくはジルコン原料
   ７０重量％（ＺｒＯ２として４５重量％）以上を含有し
   、さらにＳｉＯ２：１０〜２５重量％含有することを特
   徴とするセミジルコン質の高清浄度鋼溶製用取鍋の内張
   り用耐火物。
3. 【請求項３】　　請求項１及び２記載の取鍋内張り耐火
   物で、スラグライン部耐火物のＡｌ２Ｏ３含有量を２重
   量％以下とし、望ましくはＺｒＯ２として６０〜８０重
   量％を含有し、さらにＳｉＯ２を２０〜４０重量％含有
   し、さらにその他の耐火成分を０〜５重量％含有するこ
   とを特徴とする高清浄度鋼溶製用取鍋の内張り用耐火物
   。