JPH04309471A - 多電極片面サブマージアーク溶接法 - Google Patents
多電極片面サブマージアーク溶接法Info
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- JPH04309471A JPH04309471A JP9616891A JP9616891A JPH04309471A JP H04309471 A JPH04309471 A JP H04309471A JP 9616891 A JP9616891 A JP 9616891A JP 9616891 A JP9616891 A JP 9616891A JP H04309471 A JPH04309471 A JP H04309471A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は片面溶接、特に造船の大
板継ぎなどで用いられている多電極片面サブマージアー
ク溶接法に関するものである。
板継ぎなどで用いられている多電極片面サブマージアー
ク溶接法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】造船の大板継ぎなどでは、高能率溶接法
として２〜３電極を用いた片面サブマージアーク溶接が
採用されている。図７は片面サブマージアーク溶接を溶
接方向から見た正面図である。片面サブマージアーク溶
接法は、７図（ａ）、（ｂ）に示すように、銅当金２上
に層状に散布したバッキングフラックス４、または耐火
性キャンバス７内に収納されたバッキングフラックス４
をエアーホース５等の押上機構により突き合わされた被
溶接材１、１ａの裏面に押圧しておき、表側よりワイヤ
３、フラックス６を用いてサブマージアーク溶接を行い
、被溶接材の表側と裏側に同時にビード形成する溶接方
法である。
として２〜３電極を用いた片面サブマージアーク溶接が
採用されている。図７は片面サブマージアーク溶接を溶
接方向から見た正面図である。片面サブマージアーク溶
接法は、７図（ａ）、（ｂ）に示すように、銅当金２上
に層状に散布したバッキングフラックス４、または耐火
性キャンバス７内に収納されたバッキングフラックス４
をエアーホース５等の押上機構により突き合わされた被
溶接材１、１ａの裏面に押圧しておき、表側よりワイヤ
３、フラックス６を用いてサブマージアーク溶接を行い
、被溶接材の表側と裏側に同時にビード形成する溶接方
法である。
【０００３】しかしながら、従来の片面サブマージアー
ク溶接法は、特公昭４８−２２５７２号公報や特公昭４
９−３８４２０号公報等に開示されているように、溶接
速度は最大でも６０〜７０ｃｍ／ｍｉｎであり、ここ２
０年ほとんど進歩していない。一方、最近、海洋汚染防
止の観点からタンカーは２重構造船化の方向にあり、こ
れが実施された場合、大板継ぎは２倍の工程がかかり、
前後工程に空き時間が生じ、作業能力が低下してしまう
ことが予想される。そこで、この大板継ぎ工程を従来と
同一速度で流すためには工場を増やすか、大板継ぎ工程
で用いられている片面サブマージアーク溶接の能率を２
倍以上に上げることが必要となる。しかしながら、前者
は工場敷地の確保のみならず、資金面でも莫大なものに
なる。そこで、近年、片面サブマージアーク溶接の高速
化が強く要望されている。
ク溶接法は、特公昭４８−２２５７２号公報や特公昭４
９−３８４２０号公報等に開示されているように、溶接
速度は最大でも６０〜７０ｃｍ／ｍｉｎであり、ここ２
０年ほとんど進歩していない。一方、最近、海洋汚染防
止の観点からタンカーは２重構造船化の方向にあり、こ
れが実施された場合、大板継ぎは２倍の工程がかかり、
前後工程に空き時間が生じ、作業能力が低下してしまう
ことが予想される。そこで、この大板継ぎ工程を従来と
同一速度で流すためには工場を増やすか、大板継ぎ工程
で用いられている片面サブマージアーク溶接の能率を２
倍以上に上げることが必要となる。しかしながら、前者
は工場敷地の確保のみならず、資金面でも莫大なものに
なる。そこで、近年、片面サブマージアーク溶接の高速
化が強く要望されている。
【０００４】この場合、片面サブマージアーク溶接にお
ける高速化には以下の３点が特に重要である。
ける高速化には以下の３点が特に重要である。
【０００５】（１）高速化における表・裏ビードの形成
【０００６】（２）後行電極の溶込み形状の制御
【００
０７】（３）高溶着量の確保
０７】（３）高溶着量の確保
【０００８】この内、（１）、（３）については、特公
昭６３−１０５７０号公報等のサブマージアーク溶接の
高速化に見られるように、多電極化および高電流化によ
り達成可能である。
昭６３−１０５７０号公報等のサブマージアーク溶接の
高速化に見られるように、多電極化および高電流化によ
り達成可能である。
【０００９】ところが、片面サブマージアーク溶接法に
おいては、先行電極の溶接金属が突合せ凝固になり、割
れ易い傾向がある。図８は、片面サブマージアーク溶接
金属のデンドライトの方向を説明するためのマクロ断面
図である。溶接の高速化に伴い、図８（ａ）に示す傾向
がさらに顕著になる。
おいては、先行電極の溶接金属が突合せ凝固になり、割
れ易い傾向がある。図８は、片面サブマージアーク溶接
金属のデンドライトの方向を説明するためのマクロ断面
図である。溶接の高速化に伴い、図８（ａ）に示す傾向
がさらに顕著になる。
【００１０】そこで、図８（ｂ）に示すように先行電極
が上向き凝固を呈するように、第３電極以降の後行電極
で溶接金属の溶け込みを適正に確保する必要がある。し
かし、溶込みが深すぎると裏ビードが過大となる。特に
、高速化に伴い高溶着量を確保するため各電極には大電
流が必要となり、溶込みが深くなり易い。この場合、溶
接速度６０〜７０ｃｍ／ｍｉｎの現状の３電極溶接の第
２−第３電極の距離（約１００ｍｍ）では、後行電極の
溶接金属が先行電極で形成した裏ビードまで容易に到達
してしまう。図４は３電極溶接の側面図である。大電流
化により図４に示す第２−第３電極距離１４は長くする
必要があり、その結果、第１電極から最終電極までの距
離Ｌはかなり長くなる。図５は４電極溶接の側面図であ
るが、電極数が増えるにつれてその傾向は著しいものと
なる。
が上向き凝固を呈するように、第３電極以降の後行電極
で溶接金属の溶け込みを適正に確保する必要がある。し
かし、溶込みが深すぎると裏ビードが過大となる。特に
、高速化に伴い高溶着量を確保するため各電極には大電
流が必要となり、溶込みが深くなり易い。この場合、溶
接速度６０〜７０ｃｍ／ｍｉｎの現状の３電極溶接の第
２−第３電極の距離（約１００ｍｍ）では、後行電極の
溶接金属が先行電極で形成した裏ビードまで容易に到達
してしまう。図４は３電極溶接の側面図である。大電流
化により図４に示す第２−第３電極距離１４は長くする
必要があり、その結果、第１電極から最終電極までの距
離Ｌはかなり長くなる。図５は４電極溶接の側面図であ
るが、電極数が増えるにつれてその傾向は著しいものと
なる。
【００１１】そこで、実際の溶接で第１電極から最終電
極までを同時にスタートしようとすると、スタートタブ
が非常に長くなり、非能率的であるばかりでなく、工場
内にタブ長さの分の余計なスペースが必要となってくる
。従って、最終電極までを同時スタートするのは現実的
ではない。
極までを同時にスタートしようとすると、スタートタブ
が非常に長くなり、非能率的であるばかりでなく、工場
内にタブ長さの分の余計なスペースが必要となってくる
。従って、最終電極までを同時スタートするのは現実的
ではない。
【００１２】ところで、溶接速度６０〜７０ｃｍ／ｍｉ
ｎの場合は、先行電極で生成されるスラグの凝固が終了
しないうちに第３電極のアークスタートが開始されるた
め、非常にスムーズに溶接が可能であり、実施工でも第
１、第２電極は溶接台車走行前にアークスタートするも
のの、第３電極はタブ低減を目的にランニングスタート
（溶接台車走行後にアークを発生すること）を行って、
第１、第２電極で形成されたスラグ上でアークを発生し
ている。
ｎの場合は、先行電極で生成されるスラグの凝固が終了
しないうちに第３電極のアークスタートが開始されるた
め、非常にスムーズに溶接が可能であり、実施工でも第
１、第２電極は溶接台車走行前にアークスタートするも
のの、第３電極はタブ低減を目的にランニングスタート
（溶接台車走行後にアークを発生すること）を行って、
第１、第２電極で形成されたスラグ上でアークを発生し
ている。
【００１３】しかしながら、溶接速度が大きくなると上
述のように第２−第３電極の距離が長くなり、また高速
ゆえに先行電極のスラグの凝固も速く、通常の方法では
ランニングスタートは不可能である。従って、実施工へ
の適用の大きな障害となっている。
述のように第２−第３電極の距離が長くなり、また高速
ゆえに先行電極のスラグの凝固も速く、通常の方法では
ランニングスタートは不可能である。従って、実施工へ
の適用の大きな障害となっている。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記高速多
電極片面サブマージアーク溶接法において、耐割れ性が
良好な凝固組織を得るとともに、スタートタブの低減を
可能にした溶接法を提供する事を目的としたものである
。
電極片面サブマージアーク溶接法において、耐割れ性が
良好な凝固組織を得るとともに、スタートタブの低減を
可能にした溶接法を提供する事を目的としたものである
。
【００１５】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、第１電
極と第２電極の溶接アーク発生直後に溶接台車が走行を
開始し、第３電極以降の後行電極は溶接台車走行後にア
ークを発生する３電極以上の多電極片面サブマージアー
ク溶接法において、第１電極と第２電極の距離を１０〜
６０ｍｍ、第２電極と第３電極の距離を１３０〜３００
ｍｍとし、かつ、第３電極の溶接電流はアークスタート
時およびアークスタート直後の２段階制御とすることを
特徴とする多電極片面サブマージアーク溶接法である。
極と第２電極の溶接アーク発生直後に溶接台車が走行を
開始し、第３電極以降の後行電極は溶接台車走行後にア
ークを発生する３電極以上の多電極片面サブマージアー
ク溶接法において、第１電極と第２電極の距離を１０〜
６０ｍｍ、第２電極と第３電極の距離を１３０〜３００
ｍｍとし、かつ、第３電極の溶接電流はアークスタート
時およびアークスタート直後の２段階制御とすることを
特徴とする多電極片面サブマージアーク溶接法である。
【００１６】
【作用】以下、本発明について詳細に説明する。
【００１７】まず、本発明においては３本以上の電極を
用いる事が必要である。これにより、第１、２電極で裏
ビードを形成し、第３電極以降で表ビードを形成し、必
要な溶着量を確保する事が可能となる。
用いる事が必要である。これにより、第１、２電極で裏
ビードを形成し、第３電極以降で表ビードを形成し、必
要な溶着量を確保する事が可能となる。
【００１８】第１電極と第２電極の距離の限定理由
【０
０１９】第１電極と第２電極は先行電極として裏ビード
形成を担うものである。この第１電極と第２電極の距離
が短いと裏ビードが出過ぎ、極端な場合割れが発生しや
すくなる。一方、この距離が長すぎると裏ビードが出に
くくなると同時に不安定になり、バラツキも大きくなる
。従って、本発明においては第１電極と第２電極の距離
を１０〜６０ｍｍに限定した。
０１９】第１電極と第２電極は先行電極として裏ビード
形成を担うものである。この第１電極と第２電極の距離
が短いと裏ビードが出過ぎ、極端な場合割れが発生しや
すくなる。一方、この距離が長すぎると裏ビードが出に
くくなると同時に不安定になり、バラツキも大きくなる
。従って、本発明においては第１電極と第２電極の距離
を１０〜６０ｍｍに限定した。
【００２０】なお、ここでいう電極距離とは板表面上に
おけるワイヤ中心の距離を示しており、以下の説明でも
全て同様である。
おけるワイヤ中心の距離を示しており、以下の説明でも
全て同様である。
【００２１】第２電極と第３電極の距離の限定理由
【０
０２２】第３電極以降は、融合不良およびスラグ巻き込
み等の内部欠陥の発生を防止し、必要な溶着量を確保す
るために用いるのであるが、同時に第１、第２電極で形
成された溶接金属の凝固方向を図８（ｂ）に示すように
上むきに制御する役割がある。しかし、第３電極の配置
が第１、第２電極で形成される溶融池（プール）に近す
ぎるといわゆるワンプールとなり、ビードが出過ぎる。 従って、第３電極は第１、第２電極により形成されるプ
ールの外側に配置する必要がある。第１、第２電極で形
成されるプールの長さを検討した結果、最大約１２０ｍ
ｍであったので、第２電極と第３電極の距離は１３０ｍ
ｍ以上必要である。しかし、この長さが３００ｍｍを超
えると後行電極の溶込みを十分に確保する事ができない
。従って、第２電極と第３電極の距離は１３０〜３００
ｍｍに限定した。
０２２】第３電極以降は、融合不良およびスラグ巻き込
み等の内部欠陥の発生を防止し、必要な溶着量を確保す
るために用いるのであるが、同時に第１、第２電極で形
成された溶接金属の凝固方向を図８（ｂ）に示すように
上むきに制御する役割がある。しかし、第３電極の配置
が第１、第２電極で形成される溶融池（プール）に近す
ぎるといわゆるワンプールとなり、ビードが出過ぎる。 従って、第３電極は第１、第２電極により形成されるプ
ールの外側に配置する必要がある。第１、第２電極で形
成されるプールの長さを検討した結果、最大約１２０ｍ
ｍであったので、第２電極と第３電極の距離は１３０ｍ
ｍ以上必要である。しかし、この長さが３００ｍｍを超
えると後行電極の溶込みを十分に確保する事ができない
。従って、第２電極と第３電極の距離は１３０〜３００
ｍｍに限定した。
【００２３】第３電極のアークスタート時およびアーク
スタート直後の溶接条件の２段階制御
スタート直後の溶接条件の２段階制御
【００２４】高速溶接では先行電極の溶融スラグの凝固
が速く、第３電極をランニングスタートする場合、第３
電極が第１、第２電極で形成されたスラグ上に到達した
段階ではスラグは完全に凝固している。従って、第３電
極はこの凝固スラグを破砕してその直下の溶接金属との
間にアークを発生する必要がある。
が速く、第３電極をランニングスタートする場合、第３
電極が第１、第２電極で形成されたスラグ上に到達した
段階ではスラグは完全に凝固している。従って、第３電
極はこの凝固スラグを破砕してその直下の溶接金属との
間にアークを発生する必要がある。
【００２５】図２は、第３電極のランニングスタート性
に及ぼす第２−第３電極の距離と第３電極の電流の影響
を調べたものである。溶接は表１に示す板厚１６ｍｍの
鋼板を用いて３電極で行った。溶接条件は、第１電極：
１７００Ａ、第２電極：１３００Ａ、速度１５０ｃｍ／
ｍｉｎとした。アークスタートを良好に行うには、第２
−第３電極の距離が１５０ｍｍで１２００Ａ以上、距離
が２５０ｍｍで１４００Ａの大電流が必要となる。
に及ぼす第２−第３電極の距離と第３電極の電流の影響
を調べたものである。溶接は表１に示す板厚１６ｍｍの
鋼板を用いて３電極で行った。溶接条件は、第１電極：
１７００Ａ、第２電極：１３００Ａ、速度１５０ｃｍ／
ｍｉｎとした。アークスタートを良好に行うには、第２
−第３電極の距離が１５０ｍｍで１２００Ａ以上、距離
が２５０ｍｍで１４００Ａの大電流が必要となる。
【００２６】一方、適正な溶込みおよび溶着量を得るた
めに実際に必要な電流はかなり小さい値である。即ち、
ランニングスタートを行う大電流のまま溶接を行うと、
溶着量が多すぎたり、第３電極による溶込みが深くなり
裏ビードに悪影響を及ぼす。従って、第３電極はランニ
ングスタートを行った直後に電流を速やかに低減する必
要がある。
めに実際に必要な電流はかなり小さい値である。即ち、
ランニングスタートを行う大電流のまま溶接を行うと、
溶着量が多すぎたり、第３電極による溶込みが深くなり
裏ビードに悪影響を及ぼす。従って、第３電極はランニ
ングスタートを行った直後に電流を速やかに低減する必
要がある。
【００２７】図３は、第４電極のランニングスタート性
に及ぼす第３電極と第４電極の電流の影響を調べたもの
である。溶接は表１に示す板厚１６ｍｍの鋼板を用いて
４電極で行った。この場合、第４電極のランニングスタ
ート性を調査するため、第１〜第３電極は同時スタート
とし、溶接条件は第１電極：１７００Ａ、第２電極：１
３００Ａ、速度１５０ｃｍ／ｍｉｎとした。第４電極は
、第３電極のアークがスタートしていれば特に高電流を
用いなくてもランニングスタートが可能であった。
に及ぼす第３電極と第４電極の電流の影響を調べたもの
である。溶接は表１に示す板厚１６ｍｍの鋼板を用いて
４電極で行った。この場合、第４電極のランニングスタ
ート性を調査するため、第１〜第３電極は同時スタート
とし、溶接条件は第１電極：１７００Ａ、第２電極：１
３００Ａ、速度１５０ｃｍ／ｍｉｎとした。第４電極は
、第３電極のアークがスタートしていれば特に高電流を
用いなくてもランニングスタートが可能であった。
【００２８】従って、ランニングスタートの問題は第３
電極が良好にアークを発生するかどうかにかかってくる
。ところが、前述の結果より、第３電極のランニングス
タート性を良好にするためには、実際に必要な電流より
もかなり大きい電流が必要となる。
電極が良好にアークを発生するかどうかにかかってくる
。ところが、前述の結果より、第３電極のランニングス
タート性を良好にするためには、実際に必要な電流より
もかなり大きい電流が必要となる。
【００２９】一方、溶着量および後行電極の溶込みを適
正にするため、第３電極以降はアークスタート直後に短
時間で低減しなければならない。即ち、第３電極はアー
クスタート時およびアークスタート直後の２段階制御が
必要となる。図１は第３電極の２段階制御を説明するた
めの図である。図１に示すように、第３電極はアークス
タート時には本溶接に必要な電流Ｉ０ （Ａ）より大き
い電流Ｉ１ （Ａ）を通電し、アークスタート直後に本
来のＩ０ （Ａ）に戻す。Ｉ１ （Ａ）の通電時間はで
きるだけ短い方がよい。
正にするため、第３電極以降はアークスタート直後に短
時間で低減しなければならない。即ち、第３電極はアー
クスタート時およびアークスタート直後の２段階制御が
必要となる。図１は第３電極の２段階制御を説明するた
めの図である。図１に示すように、第３電極はアークス
タート時には本溶接に必要な電流Ｉ０ （Ａ）より大き
い電流Ｉ１ （Ａ）を通電し、アークスタート直後に本
来のＩ０ （Ａ）に戻す。Ｉ１ （Ａ）の通電時間はで
きるだけ短い方がよい。
【００３０】この場合の２段階制御の方法としては、例
えばシステム電源、パルス発生装置、あるいはスタート
時のみ負荷する別電源の採用等が考えられるが、本発明
はこれらに限定されるものではない。
えばシステム電源、パルス発生装置、あるいはスタート
時のみ負荷する別電源の採用等が考えられるが、本発明
はこれらに限定されるものではない。
【００３１】ところで、本発明溶接法は片面サブマージ
アーク溶接法であり、溶接材料として表側フラックス、
バッキングフラックスおよび電極ワイヤを必要とするが
、これら溶接材料に関しては、目的に応じた適正な溶接
金属を得ることの出来るものであればそれらの組成につ
いては特に限定されるものではない。
アーク溶接法であり、溶接材料として表側フラックス、
バッキングフラックスおよび電極ワイヤを必要とするが
、これら溶接材料に関しては、目的に応じた適正な溶接
金属を得ることの出来るものであればそれらの組成につ
いては特に限定されるものではない。
【００３２】即ち、表側フラックスとしては、ＳｉＯ２
、Ａｌ２Ｏ３ 、ＴｉＯ２ 、ＭｎＯ、ＭｇＯ等の金
属酸化物、ＣａＦ２ 、ＭｇＦ２ 等の金属弗化物、Ｃ
ａＣＯ３ 等の金属炭酸塩、Ｓｉ、Ｍｎ等の脱酸剤、Ｎ
ｉ、Ｍｏ等の合金剤あるいは鉄粉を適宜配合して作製さ
れたフラックスを用いればよい。フラックスタイプはメ
ルト形、ボンド形フラックスのいずれでもよい。バッキ
ングフラックスについても同様である。
、Ａｌ２Ｏ３ 、ＴｉＯ２ 、ＭｎＯ、ＭｇＯ等の金
属酸化物、ＣａＦ２ 、ＭｇＦ２ 等の金属弗化物、Ｃ
ａＣＯ３ 等の金属炭酸塩、Ｓｉ、Ｍｎ等の脱酸剤、Ｎ
ｉ、Ｍｏ等の合金剤あるいは鉄粉を適宜配合して作製さ
れたフラックスを用いればよい。フラックスタイプはメ
ルト形、ボンド形フラックスのいずれでもよい。バッキ
ングフラックスについても同様である。
【００３３】電極ワイヤはフラックス組成との関連で選
択されるものであるが、Ｍｎ：０．３〜３．２％、Ｍｏ
：０．１５〜０．７５％の一種または二種を含有するワ
イヤが強度および靱性を確保する上で好ましい。なお、
ワイヤ径は板厚等に応じて適宜選択すればよい。
択されるものであるが、Ｍｎ：０．３〜３．２％、Ｍｏ
：０．１５〜０．７５％の一種または二種を含有するワ
イヤが強度および靱性を確保する上で好ましい。なお、
ワイヤ径は板厚等に応じて適宜選択すればよい。
【００３４】以上本発明について詳述したが、本発明の
効果をさらに明確にするため、以下実施例について述べ
る。
効果をさらに明確にするため、以下実施例について述べ
る。
【００３５】
【実施例】表１に示す鋼板に対して、表２のワイヤ、表
３のフラックス、表４のバッキングフラックスを用いて
８種類の片面サブマージアーク溶接を行った。
３のフラックス、表４のバッキングフラックスを用いて
８種類の片面サブマージアーク溶接を行った。
【００３６】表３のフラックスは、原料粉を水ガラスを
用いて造粒した後、４００℃×１２０ｍｉｎの条件でロ
ータリーキルンで焼成したボンドフラックスで、仕上が
りフラックスの粒度は１２×１００メッシュに整粒した
。また、表４のバッキングフラックスは、図７（ａ）に
示した銅当金併用型のバッキングフラックスで、ボンド
形フラックスである。尚、フェノール樹脂は水およびア
ルコールをそれぞれ溶媒として溶解し、粘液とした後、
フラックス粒子に被覆した。
用いて造粒した後、４００℃×１２０ｍｉｎの条件でロ
ータリーキルンで焼成したボンドフラックスで、仕上が
りフラックスの粒度は１２×１００メッシュに整粒した
。また、表４のバッキングフラックスは、図７（ａ）に
示した銅当金併用型のバッキングフラックスで、ボンド
形フラックスである。尚、フェノール樹脂は水およびア
ルコールをそれぞれ溶媒として溶解し、粘液とした後、
フラックス粒子に被覆した。
【００３７】溶接結果を表５、６に示す。本発明例であ
るＮｏ．１〜４はいずれも良好な溶接部を得ることが出
来たが、一方、比較例のＮｏ．５〜８の場合、溶接結果
の欄に記載したように満足できる結果が得られなかった
。
るＮｏ．１〜４はいずれも良好な溶接部を得ることが出
来たが、一方、比較例のＮｏ．５〜８の場合、溶接結果
の欄に記載したように満足できる結果が得られなかった
。
【００３８】尚、開先形状は図６に示す形状を用いた。
試験板の板厚は１６ｍｍ、ルートフェースは３ｍｍ、開
先角度は５０°である。
先角度は５０°である。
【００３９】
【表１】
【００４０】
【表２】
【００４１】
【表３】
【００４２】
【表４】
【００４３】
【表５】
【００４４】
【表６】
【００４５】
【発明の効果】本発明により、耐割れ性が良好な凝固組
織が得られる。また、スタートタブの低減が可能となる
。
織が得られる。また、スタートタブの低減が可能となる
。
【図１】本発明溶接法の第３電極の２段階制御を説明す
るための図である。
るための図である。
【図２】第３電極のランニングスタート性に及ぼす第２
−第３電極の距離と第３電極の電流の影響を説明するた
めの図である。
−第３電極の距離と第３電極の電流の影響を説明するた
めの図である。
【図３】第４電極のランニングスタート性に及ぼす第３
電極の電流と第４電極の電流の影響を説明するための図
である。
電極の電流と第４電極の電流の影響を説明するための図
である。
【図４】３電極溶接の側面図である。
【図５】４電極溶接の側面図である。
【図６】実施例に用いた開先形状を示す正面図である。
【図７】片面サブマージアーク溶接法を説明するための
正面図である。
正面図である。
【図８】溶接金属のデンドライトの方向を説明するため
の断面マクロ図である。
の断面マクロ図である。
１、１ａ 被溶接材
２ 銅当金
３ 電極ワイヤ
４ バッキングフラックス
５ エアーホース
６ フラックス
７ 耐火性キャンバス
８ 第１電極
９ 第２電極
１０ 第３電極
１１ 開先底面
１２ 板表面
１３ 第１−第２電極距離
１４ 第２−第３電極距離
１９ 第４電極
Claims (1)
- 【請求項１】 第１電極と第２電極の溶接アーク発生
直後に溶接台車が走行を開始し、第３電極以降の後行電
極は溶接台車走行後にアークを発生する３電極以上の多
電極片面サブマージアーク溶接法において、第１電極と
第２電極の距離を１０〜６０ｍｍ、第２電極と第３電極
の距離を１３０〜３００ｍｍとし、かつ、第３電極の溶
接電流はアークスタート時およびアークスタート直後の
２段階制御とすることを特徴とする多電極片面サブマー
ジアーク溶接法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9616891A JPH04309471A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 多電極片面サブマージアーク溶接法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9616891A JPH04309471A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 多電極片面サブマージアーク溶接法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04309471A true JPH04309471A (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=14157806
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9616891A Withdrawn JPH04309471A (ja) | 1991-04-03 | 1991-04-03 | 多電極片面サブマージアーク溶接法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04309471A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100318081B1 (ko) * | 1993-06-17 | 2002-04-22 | 에로 메킨넨, 타비 소이닌바라 | 용접방법 |
| CN102161125A (zh) * | 2010-02-22 | 2011-08-24 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面焊接装置的起弧方法及多电极单面焊接装置 |
| JP2023023454A (ja) * | 2021-08-05 | 2023-02-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 |
-
1991
- 1991-04-03 JP JP9616891A patent/JPH04309471A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100318081B1 (ko) * | 1993-06-17 | 2002-04-22 | 에로 메킨넨, 타비 소이닌바라 | 용접방법 |
| CN102161125A (zh) * | 2010-02-22 | 2011-08-24 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面焊接装置的起弧方法及多电极单面焊接装置 |
| JP2011167745A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Kobe Steel Ltd | 多電極片面溶接装置のアークスタート方法および多電極片面溶接装置 |
| JP2023023454A (ja) * | 2021-08-05 | 2023-02-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 多電極片面サブマージアーク溶接方法 |
| CN115703163A (zh) * | 2021-08-05 | 2023-02-17 | 株式会社神户制钢所 | 多电极单面埋弧焊接方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |