JPH04311520A - 再加熱後の高温強度特性に優れた６０キロ以上の強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、例えば火災等で数時
間程度の短時間、高温状態になることが懸念される建築
物、橋梁等の鉄骨構造物に使用する、常温での引張強度
が６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上である鋼材の製造方法に
関し、特に、一旦火災等で高温状態になった後での再使
用も可能である再加熱後の高温強度特性に優れた構造用
耐火鋼材の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】通常
、構造用鋼材は常温で十分な所定の強度を有するように
製造されているが、一般に、温度の上昇に伴い強度は低
下する。特に、従来の構造用鋼材は５００℃程度以上の
高温状態では、顕著な強度低下を示すことが、既に、知
られている。そのため、火災等で高温状態になることが
懸念される構造物、特に、人間が居住する建築物では、
高温状態でも構造物が倒壊したり、著しく変形すること
がないようにし、さらに、安全性を確保することを目的
として鋼材の温度が著しく高くならないように耐火被覆
が施されている。

【０００３】このような現状の耐火に対する対策におい
て、高温状態でも鋼材の強度低下を小さく抑えることが
できれば、耐火被覆の厚さを低減すること、あるいは、
耐火に対してのその他の対策を軽減することが可能にな
る。

【０００４】高温での強度を保証した鋼材については、
圧力容器用鋼材の分野でその研究が行われてきており、
例えば、日本工業規格（ＪＩＳ）では、ＪＩＳ　　Ｇ　
　３１２４；中・常温圧力容器用高強度鋼鋼板等で既に
規格化されている。また、具体的に規定はしていないが
、常温を超える中・高温での強度が高いことを前提とし
た圧力容器用鋼として、例えば、ＪＩＳでは、ＪＩＳ　
　Ｇ　　３１１８；中・常温圧力容器用炭素鋼鋼板、Ｊ
ＩＳ　　Ｇ　　３１１９；ボイラ及び圧力容器用マンガ
ンモリブデン鋼及びマンガンモリブデンニッケル鋼鋼板
、ＪＩＳ　　Ｇ　　３１２０；圧力容器用調質型マンガ
ンモリブデン鋼及びマンガンモリブデンニッケル鋼鋼板
、ＪＩＳ　　Ｇ　　４１０９；ボイラ及び圧力容器用ク
ロムモリブデン鋼鋼板等がある。また、特公告昭６０−
３５９８５では圧力容器用高強度強靭鋼が開示されてい
る。ここで開示されている鋼は、特に高温での特性を規
定するまでもなく、圧力容器用鋼であることで既にある
程度の高温強度を前提としている。

【０００５】しかしながら、このような鋼の場合には、
通常、高温強度を高くするために、Ｃｒ，Ｍｏ等の高価
な合金元素を０．５％以上と多量に添加している。する
ことが一般的に行われている。また、ＪＩＳ　　Ｇ　　
３１２４；中・常温圧力容器用高強度鋼鋼板では、比較
的合金元素の添加量は少ないが、高温での強度の規定は
、高々４００℃までである。つまり、４００℃を超える
かなり高い温度では、十分な強度が得られない。また、
これらの鋼材は、圧力容器用鋼材を前提としたものであ
り、構造用鋼材としては十分な特性を有しているとは言
えない。さらに、構造物において火災が生じた場合には
、鋼材は一度高温状態になるため、鋼材の特性が変化す
ることが予想され、火災後も構造物を再使用する場合に
は、その部分を取り替える必要が生じる。部材の取り替
えは、当然のことながら経済的な観点から望ましくない
。

【０００６】構造用鋼材で耐火性を付与した鋼材は、特
開平２−７７５２３に開示されているが、ここで開示さ
れた鋼はＭｏ添加量が０．４〜０．７％と高くなってお
り、通常使用されている構造用鋼材としては高合金系成
分になっている。さらに、特開平２−７７５２３では製
造までの高温強度特性に関しては規定しているものの、
一旦火災を生じた後の鋼材の特性に関しては何ら示され
ておらず、高温状態になった後にこの鋼材を再使用する
ことは困難である。

【０００７】特開平２−２５４１３４にも、耐火鋼材に
関する内容が開示されているが、Ｃｒ，Ｎｉ，Ｃｕの添
加が必須であり、高合金鋼にする必要があるとともに、
常温での引張強度が６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　未満であり
、十分な強度が確保されていない。また、再加熱後の高
温強度特性に関しても、何等示されておらず、高温状態
になった後に再使用することはできない。

【０００８】このように、常温で安定して６０ｋｇｆ　
／ｍｍ２以上の強度を有し、かつＭｏ，Ｃｒ等の合金成
分を多量に添加しなくても３０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上
の高温降伏強度を確保することができ、さらに、火災等
で高温状態になった後でも優れた高温強度特性を保証で
き、再使用にも十分に耐えることのできる構造用耐火鋼
材は、ほとんど開発されていないのが現状である。すな
わち、現状の問題点をまとめると、以下のようになる。

【０００９】（１）構造用鋼材としての十分な特性（高
溶接性、高延靭性等）を満足しつつ、４００℃程度以上
での高い高温強度を保持した鋼材の製造方法が確立して
いない。 （２）（１）の特性を満足するためには、高価な合金元
素を大量に添加するため、鋼材コストが非常に高い。 （３）一旦高温状態になった後の鋼材の常温・高温特性
が劣化し、再使用できない。

【００１０】この発明は、かかる事情に鑑みてなされた
ものであって、高価な合金元素を多量に添加しなくても
高温において高い強度を保持し、かつ、一旦高温状態に
なった後でも良好な高温強度特性を維持し、または向上
させることができ、さらに、従来の構造用鋼材の利点で
ある高溶接性、高い延靭性を有すると共に、常温での引
張強度が６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上と従来の構造用鋼
の４０、５０キロ鋼よりも高い常温強度を有する、再加
熱後の高温強度特性に優れた６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以
上の強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法を提供する
ことを目的とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段及び作用】この発明は、上
記目的を達成するために、第１に、重量％表示で、Ｃ：
０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
．００１０％以上、０．０２０％未満

【００１２】を含
み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を１００
０〜１３５０℃に加熱し、これを熱間圧延する際に、９
００℃以上において圧下率を３０％以上とし、仕上げ温
度をＡｒ３　〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直ちに焼
入れするか、又は空冷し８８０℃以上に再加熱後焼入れ
し、その後７００℃以下の温度に再加熱して空冷するこ
とを特徴とする再加熱後の高温強度特性に優れた６０ｋ
ｇｆ　／ｍｍ２　以上の強度を有する構造用耐火鋼材の
製造方法を提供する。第２に、上記組成の鋼に、さらに
、 Ｃｕ：０．０１％以上、１．５％未満 Ｎｉ：０．０２％以上、２．０％未満 Ｃｒ：０．０５％以上、１．５％未満 Ｂ：０．０００５％以上、０．００５％未満Ｎｂ：０．
００５％以上、０．０５％未満

【００１３】のうち１種
または２種以上を含む鋼を１０００〜１３５０℃に加熱
し、これを熱間圧延する際に、９００℃以上において圧
下率を３０％以上とし、仕上げ温度をＡｒ３　〜Ａｒ３
　＋１５０℃とした後、直ちに焼入れするか、又は空冷
し８８０℃以上に再加熱後焼入れし、その後７００℃以
下の温度に再加熱して空冷することを特徴とする再加熱
後の高温強度特性に優れた６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上
の強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法を提供する。 第３に、重量％表示で、 Ｃ：０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
．００１０％以上、０．０２０％未満

【００１４】を含
み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を１００
０〜１３５０℃に加熱し、これを熱間圧延する際に、９
００℃以上において圧下率を３０％以上とし、仕上げ温
度をＡｒ３　〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直ちに焼
入れするか、又は空冷し８８０℃以上に再加熱後焼入れ
し、その後７４０〜８４０℃の温度に再加熱して焼入れ
し、引き続いて７００℃以下の温度に再加熱して空冷す
ることを特徴とする再加熱後の高温強度特性に優れた６
０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上の強度を有する構造用耐火鋼
材の製造方法を提供する。第４に、上記組成の鋼に、さ
らに、 Ｃｕ：０．０１％以上、１．５％未満 Ｎｉ：０．０２％以上、２．０％未満 Ｃｒ：０．０５％以上、１．５％未満 Ｂ：０．０００５％以上、０．００５％未満Ｎｂ：０．
００５％以上、０．０５％未満

【００１５】のうち１種
または２種以上を含む鋼を１０００〜１３５０℃に加熱
し、これを熱間圧延する際に、９００℃以上において圧
下率を３０％以上とし、仕上げ温度をＡｒ３　〜Ａｒ３
　＋１５０℃とした後、直ちに焼入れするか、又は空冷
し８８０℃以上に再加熱後焼入れし、その後７４０〜８
４０℃の温度に再加熱して焼入れし、引き続いて７００
℃以下の温度に再加熱して空冷することを特徴とする再
加熱後の高温強度特性に優れた６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　
以上の強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法を提供す
る。

【００１６】本発明において、最も重要な点は、溶接性
、コスト等を考慮した上で、鋼材を製造した状態におい
て、常温では引張強度が６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上で
あり、かつ６００℃での高温降伏強度が３０ｋｇｆ／ｍ
ｍ２　以上と十分に高い高温強度特性を有しているとと
もに、一旦、高温状態になった後でも十分な常温・高温
強度特性を保持していることである。

【００１７】このようなことを考慮して、本願発明者等
が上記課題を解決するために鋭意検討した結果、主とし
てＭｏ，Ｖ，Ｔｉを複合添加した鋼に対して特定条件の
熱間圧延を施すことにより、十分に高い常温・高温強度
特性を付与することができ、かつ再加熱後の常温・高温
強度特性を十分に高いものとすることができることを見
出した。上記内容の本発明は、このような本願発明者等
の知見に基づいてなされたものである。次に、各添加元
素の含有量の限定理由を示す。

【００１８】Ｃ：　　Ｃは鋼の常温強度、高温強度を安
定して確保するための有効な元素である。しかし、０．
０５％未満では、所定の十分な強度を得るのが困難であ
り、また、０．２０％以上では溶接性が劣化する。この
ため、Ｃの含有量を０．０５％以上０．２０％未満に規
定する。

【００１９】Ｓｉ：　　Ｓｉは脱酸元素として有効な元
素であり少なくとも０．１％以上の添加が必要である。 また、Ｓｉは固溶強化に対して有効な元素であるが、２
．０％以上の添加量では延靭性が低下したり、介在物が
増加する等の問題がある。このため、Ｓｉの含有量を０
．１％以上２．０％未満に規定する。

【００２０】Ｍｎ：　　Ｍｎは強度確保の上で有効な元
素であり、そのためには０．３％以上の添加が必要であ
る。また、２．０％以上では溶接性が劣化する。このた
め、Ｍｎの含有量を０．３％以上２．０％未満に規定す
る。

【００２１】Ｐ，Ｓ：　　Ｐ，Ｓは不純物元素であり、
延靭性の低下、加工性、溶接性の低下等の問題の原因と
なるため、できるだけ少なくすることが望ましい。しか
しながら、著しく低減するとコストの上昇を招く。この
ため、これらの含有量を、コストの上昇を招かず、しか
も顕著な材質劣化を生じない範囲である０．０３％以下
に規定する。

【００２２】Ｍｏ：　　Ｍｏは焼入性の向上、析出強化
等により鋼の強度を上昇させる有効な元素であり、特に
、中・高温強度に対しては有効である。しかし、０．１
％未満ではその効果を得ることが困難であり、また、０
．４％以上の多量添加はコスト上昇になる上に溶接性も
劣化させる。このため、Ｍｏの含有量を０．１％以上０
．４％未満に規定する。

【００２３】Ｖ：　　Ｖは微量添加でも高温強度上昇に
対して有効であるだけでなく、再加熱後の常温・高温強
度特性改善に有効な元素である。しかし、０．０１％未
満ではこのような効果が得られず、また、０．１％以上
の多量添加は溶接性を劣化させるとともにコスト上昇に
なる。このため、Ｖの含有量を０．０１％以上０．１％
未満に規定する。

【００２４】Ｔｉ：　　ＴｉはＴｉＮを形成しオーステ
ナイト粒を微細化する効果があり、靭性向上に有効であ
るとともに、固溶Ｔｉは高温状態でＴｉＣを形成し、高
温強度も上昇させ、さらに、再加熱後の常温・高温強度
靭性も改善する。しかし、０．００３％未満ではこれら
の効果が得られず、また、０．１％以上の大量添加は溶
接性を劣化させる。このため、Ｔｉの含有量を０．００
３％以上０．１％未満に規定する。

【００２５】ｓｏｌ．Ａｌ：　　ｓｏｌ．ＡｌはＡｌＮ
として鋼中に析出し、結晶粒の微細化に有効な元素であ
る。しかし、０．００２％未満ではその効果が得られず
、また、０．２％以上の添加では酸化物系の介在物が多
くなり、延靭性が劣化する。このため、ｓｏｌ．Ａｌの
含有量を０．００２％以上０．２％未満に規定する。

【００２６】Ｎ：　　ＮはＡｌＮまたはＴｉＮを析出さ
せる元素であり、結晶粒の微細化に有効である。しかし
、０．００１０％未満ではその効果が得られず、また、
０．０２０％以上の多量添加では溶接部の靭性が劣化す
る。このため、Ｎの含有量を０．００１０％以上０．０
２０％未満に規定する。

【００２７】Ｎｂ：　　Ｎｂは常温強度に有効な上に高
温強度の上昇に対しても有効な元素である。しかし、０
．００５％未満ではその効果が得られず、また、０．０
５％を超えて添加すると溶接部の靭性が劣化する。この
ため、Ｎｂの含有量を０．００５％以上０．０５％未満
に規定する。

【００２８】Ｃｕ：　　Ｃｕは固溶強化に有効な元素で
あり、また１％程度以上では析出強化も期待できる元素
である。また、耐腐食性に対しても有効である。しかし
、０．０１％未満ではその効果が得られず、また１．５
％以上の添加はコスト上昇に加えて鋼板の表面キズの問
題がある。このため、Ｃｕ含有量を０．０１％以上１．
５％未満に規定する。

【００２９】Ｎｉ：　　Ｎｉは低温靭性の向上に有効な
元素である。しかし、０．０２％未満ではその効果は小
さく、また、Ｎｉは高価であるため２．０％以上ではコ
スト上昇が著しい。このため、Ｎｉ含有量を０．０２％
以上２．０％未満に規定する。

【００３０】Ｃｒ：　　Ｃｒは固溶強化元素として有効
であり、また、高温強度の上昇および耐食性に対しても
有効である。しかし、０．０５％未満ではその効果が得
られず、また、１．５％以上ではコスト上昇とともに、
溶接性を劣化させる。このため、Ｃｒの含有量を０．０
５％以上１．５％未満に規定する。

【００３１】Ｂ：　　Ｂは微量添加で鋼の焼入性を上昇
させる有効な元素であり、０．０００５％以上であれば
十分にその効果を示す。また、０．００５％以上では、
焼入性向上効果も小さくなるとともに、溶接性を劣化さ
せる。このため、Ｂの含有量を０．０００５％以上０．
００５％未満に規定する。次に、製造プロセスについて
説明する。

【００３２】まず、上述の成分組成の鋼を１０００〜１
３５０℃に加熱する。これは、加熱温度が１０００℃未
満では所定の圧延終了温度を確保することが不可能であ
り、１３５０℃を超えると加熱コストが顕著に増大する
ためである。

【００３３】次いで、熱間圧延を施す。この場合に、所
望の特性を得るためにはオーステナイト結晶粒の微細化
を図る必要があるが、そのためにオーステナイト再結晶
域での加工を十分に行う必要があり、少なくとも３０％
以上の加工が必要である。この観点から、熱間圧延条件
を、オーステナイト再結晶域である９００℃以上の温度
域において圧下率を３０％以上とした。

【００３４】圧延仕上げ温度がＡｒ３　温度未満では、
二相域圧延となり、圧延後直ちに焼入れする場合には、
焼入れ性が顕著に低下し、所定の強度を確保することが
困難であり、Ａｒ３　＋１５０℃を超える場合には、結
晶粒が著しく粗大になる。従って、仕上げ温度をＡｒ３
　〜Ａｒ３＋１５０℃に規定する。

【００３５】この温度から直ちに焼入れしてもよいが、
空冷し８８０℃以上に再加熱後焼入することもできる。 これは、再加熱温度が８８０℃未満の場合には、部分的
に二相域に加熱される可能性があり、鋼材特性の均一性
が低下するからである。

【００３６】焼入れ後、７００℃以下の温度に再加熱し
空冷する。この温度が７００℃を超えると部分的に二相
域に加熱される可能性があり材質の均一性が著しく変化
するためである。

【００３７】建築構造用鋼材において、低降伏比である
ことが要求される場合には、上述の焼入れ処理と７００
℃以下の再加熱との間に、７４０〜８４０℃の温度範囲
に再加熱して焼入れする工程を付加することが必要であ
る。この際の再加熱温度が７００℃以上で降伏比は低下
するが、７４０℃未満の二相域では組織が不均一となる
。一方、８４０℃を超えると降伏比の低下が期待できな
い。このようなことから、均一な組織と材質を確保し、
降伏比を低下し得る温度範囲として、再加熱温度の範囲
を７４０〜８４０℃とした。

【００３８】

【実施例】以下、この発明の実施例について説明する。

【００３９】表１に供試鋼の化学成分およびＡｒ３　温
度を示す。符号Ａ〜Ｆの鋼は本発明の範囲内の成分・組
成のものであり、符号Ｇ〜Ｉは本発明の成分・組成から
外れる比較鋼である。比較鋼Ｇ，Ｈ，Ｉは、本発明鋼Ａ
，Ｆ，Ｅに夫々対応する成分系を有しているが、比較鋼
Ｇ，Ｈでは本発明で必須元素であるＶを含んでいない。 また、比較鋼ＩはＶ，Ｍｏが本発明の範囲外である。

【００４０】表２に供試鋼Ａ〜Ｉを用いて製造した鋼板
の製造条件および常温引張試験、高温引張試験結果を示
す。高温引張試験に関しては、製造まま材で実施すると
ともに、６００℃に再加熱した鋼材についても実施した
。表２において、符号の頭に示されたアルファベットは
表１のＡ〜Ｈに対応し、例えばＡ−１と表記してある場
合は、表１に示した鋼Ａを用いたことを示す。

【００４１】符号Ａ−１〜Ｆ−２は本発明の範囲内の成
分・組成、および製造条件を満足する実施例であり、符
号Ｇ，Ｈ，Ｉは製造条件は本発明の範囲内であるが成分
・組成が本発明の範囲から外れる比較例である。

【００４２】表２から明らかなように、実施例の場合に
は、全て常温の引張強度（ＴＳ）が６０ｋｇｆ　／ｍｍ
２　以上であり、また、製造ままの高温引張試験におけ
る降伏強度も本発明が要求している３０ｋｇｆ　／ｍｍ
２　以上を満足している。また、６００℃に再加熱した
後の高温降伏強度（ＹＳ）も３０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以
上であり、製造ままの高温降伏強度よりもむしろ上昇し
ており、再加熱後の高温強度特性が優れていることが確
認された。

【００４３】これに対して、比較例であるＧ，Ｈ，Ｉは
、製造条件は本発明の範囲内であるが、成分・組成が本
発明の範囲外であり、常温の引張強度６０ｋｇｆ　／ｍ
ｍ２　以上は満足するものの、対応する実施例Ａ−１，
Ｆ−２，Ｅに比較して高温強度が低くなっている。比較
例のＨ，Ｉでは高温降伏強度が３０ｋｇｆ　／ｍｍ２　
未満であり、本発明で要求している値を満たしていない
。さらに、再加熱後の高温降伏強度は製造ままよりも低
下しており、再加熱後の高温強度特性が不十分である。 比較例Ｇでは製造ままでは高温降伏強度は３０ｋｇｆ　
／ｍｍ２　以上であるが、再加熱後の高温降伏強度は３
０ｋｇｆ　／ｍｍ２　未満であり本発明で要求している
値を満たしていない。再加熱後の高温降伏強度について
は、比較例のＨ，Ｉも３０ｋｇｆ　／ｍｍ２　未満であ
り、比較例はいずれも再加熱後の高温降伏強度が不十分
であることが確認された。

【００４４】

【発明の効果】この発明によれば、高価な合金元素を多
量に添加しなくても高温において３０ｋｇｆ　／ｍｍ２
　以上の高い降伏強度を保持し、また常温の引張強度が
６０ｋｇｆ　／ｍｍ２以上と高く、かつ、一旦高温状態
になった後でも良好な高温強度特性を維持し、または向
上させることができ、さらに、従来の構造用鋼材の利点
である高溶接性、高い延靭性を有する構造用耐火鋼材の
製造方法が提供される。このため、従来、耐火特性を要
求されていた構造物で当然使用されていた耐火被覆の厚
さを低減あるいは設計・施工法の簡便化が期待できると
ともに、その他の耐火に対する対策も軽減できる。さら
に、常温での強度が６０ｋｇｆ　／ｍｍ２　以上と従来
の構造用鋼材に比較して高いため、部材に使用する鋼材
の厚さ、重量等を軽減することが可能となる。

【００４５】

【表１】

【００４６】

【表２】

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　重量％表示で、 Ｃ：０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
   以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
   ．００１０％以上、０．０２０％未満を含み、残部がＦ
   ｅおよび不可避不純物からなる鋼を１０００〜１３５０
   ℃に加熱し、これを熱間圧延する際に、９００℃以上に
   おいて圧下率を３０％以上とし、仕上げ温度をＡｒ３　
   〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直ちに焼入れするか、
   又は空冷し８８０℃以上に再加熱後焼入れし、その後７
   ００℃以下の温度に再加熱して空冷することを特徴とす
   る再加熱後の高温強度特性に優れた６０キロ以上の強度
   を有する構造用耐火鋼材の製造方法。
2. 【請求項２】　　重量％表示で、 Ｃ：０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
   以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
   ．００１０％以上、０．０２０％未満を含み、さらに Ｃｕ：０．０１％以上、１．５％未満 Ｎｉ：０．０２％以上、２．０％未満 Ｃｒ：０．０５％以上、１．５％未満 Ｂ：０．０００５％以上、０．００５％未満Ｎｂ：０．
   ００５％以上、０．０５％未満のうち１種または２種以
   上を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   １０００〜１３５０℃に加熱し、これを熱間圧延する際
   に、９００℃以上において圧下率を３０％以上とし、仕
   上げ温度をＡｒ３　〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直
   ちに焼入れするか、又は空冷し８８０℃以上に再加熱後
   焼入れし、その後７００℃以下の温度に再加熱して空冷
   することを特徴とする再加熱後の高温強度特性に優れた
   ６０キロ以上の強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法
   。
3. 【請求項３】　　重量％表示で、 Ｃ：０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
   以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
   ．００１０％以上、０．０２０％未満を含み、残部がＦ
   ｅおよび不可避不純物からなる鋼を１０００〜１３５０
   ℃に加熱し、これを熱間圧延する際に、９００℃以上に
   おいて圧下率を３０％以上とし、仕上げ温度をＡｒ３　
   〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直ちに焼入れするか、
   又は空冷し８８０℃以上に再加熱後焼入れし、その後７
   ４０〜８４０℃の温度に再加熱して焼入れし、引き続い
   て７００℃以下の温度に再加熱して空冷することを特徴
   とする再加熱後の高温強度特性に優れた６０キロ以上の
   強度を有する構造用耐火鋼材の製造方法。
4. 【請求項４】　　重量％表示で、 Ｃ：０．０５％以上、０．２０％未満 Ｓｉ：０．１％以上、２．０％未満 Ｍｎ：０．３％以上、２．０％未満 Ｐ：０．０３％以下 Ｓ：０．０３％以下 Ｍｏ：０．１％以上、０．４％未満 Ｔｉ：０．００３％以上、０．１％未満Ｖ：０．０１％
   以上、０．１％未満 ｓｏｌ．Ａｌ：０．００２％以上、０．２％未満Ｎ：０
   ．００１０％以上、０．０２０％未満を含み、さらに Ｃｕ：０．０１％以上、１．５％未満 Ｎｉ：０．０２％以上、２．０％未満 Ｃｒ：０．０５％以上、１．５％未満 Ｂ：０．０００５％以上、０．００５％未満Ｎｂ：０．
   ００５％以上、０．０５％未満のうち１種または２種以
   上を含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼を
   １０００〜１３５０℃に加熱し、これを熱間圧延する際
   に、９００℃以上において圧下率を３０％以上とし、仕
   上げ温度をＡｒ３　〜Ａｒ３　＋１５０℃とした後、直
   ちに焼入れするか、又は空冷し８８０℃以上に再加熱後
   焼入れし、その後７４０〜８４０℃の温度に再加熱して
   焼入れし、引き続いて７００℃以下の温度に再加熱して
   空冷することを特徴とする再加熱後の高温強度特性に優
   れた６０キロ以上の強度を有する構造用耐火鋼材の製造
   方法。