JPH04313997A - スピーカ振動板 - Google Patents
スピーカ振動板Info
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- JPH04313997A JPH04313997A JP6196191A JP6196191A JPH04313997A JP H04313997 A JPH04313997 A JP H04313997A JP 6196191 A JP6196191 A JP 6196191A JP 6196191 A JP6196191 A JP 6196191A JP H04313997 A JPH04313997 A JP H04313997A
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- JP
- Japan
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- diaphragm
- resin
- speaker diaphragm
- fibrous filler
- filler
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- Pending
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- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Diaphragms For Electromechanical Transducers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スピ−カ振動板に関す
るものである。
るものである。
【０００２】
【従来の技術】スピ−カ振動板は、ピストン振動領域を
広げるために振動板の比弾性率Ｅ／ρ（Ｅ：弾性率，ρ
：密度）がなるべく大きく、高音域の周波数特性を滑ら
かにするために適度の内部損失を有することが要求され
る。従来は、Ｅ／ρ及び内部損失を大きくする目的で、
熱可塑性の液晶ポリマ−を重量で１０％以上、繊維状の
充填材を３〜４０％含むものを射出成形することによっ
て得られており、これは例えば特開昭６２ー１４９２９
６号公報に示されている。
広げるために振動板の比弾性率Ｅ／ρ（Ｅ：弾性率，ρ
：密度）がなるべく大きく、高音域の周波数特性を滑ら
かにするために適度の内部損失を有することが要求され
る。従来は、Ｅ／ρ及び内部損失を大きくする目的で、
熱可塑性の液晶ポリマ−を重量で１０％以上、繊維状の
充填材を３〜４０％含むものを射出成形することによっ
て得られており、これは例えば特開昭６２ー１４９２９
６号公報に示されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のような繊維状の
充填材を含んだ液晶ポリマ−で射出成形したスピ−カ振
動板は、Ｅ／ρ及び内部損失が大きいものが得られるが
、充填材の長さによってはＥ／ρは大きく変化する。
充填材を含んだ液晶ポリマ−で射出成形したスピ−カ振
動板は、Ｅ／ρ及び内部損失が大きいものが得られるが
、充填材の長さによってはＥ／ρは大きく変化する。
【０００４】さらに、スピ−カは、家庭内で使われるこ
とが多いためインテリア的なデザインが必要であり、振
動板表面の外観は、商品としてデザイン上からも美観上
からも重要であるにも係わらず優れたデザインを施すこ
とができなかった。
とが多いためインテリア的なデザインが必要であり、振
動板表面の外観は、商品としてデザイン上からも美観上
からも重要であるにも係わらず優れたデザインを施すこ
とができなかった。
【０００５】本発明は、かかる問題点を解決するために
なされたもので、Ｅ／ρができるだけ高く、かつ振動板
表面に優れたデザインを施すことができるスピ−カ振動
板を得ることを目的とするものである。
なされたもので、Ｅ／ρができるだけ高く、かつ振動板
表面に優れたデザインを施すことができるスピ−カ振動
板を得ることを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明に係わるスピ−
カ振動板は、スピーカ振動板成形品中の繊維状の充填材
の平均長さが１０〜８０μｍであり、１５０μｍ以上の
繊維状の充填材が全数の充填材の１０％以下であるもの
である。
カ振動板は、スピーカ振動板成形品中の繊維状の充填材
の平均長さが１０〜８０μｍであり、１５０μｍ以上の
繊維状の充填材が全数の充填材の１０％以下であるもの
である。
【０００７】
【作用】この発明における繊維状の充填材を平均長さ１
０〜８０μｍであり、かつ繊維状充填材の長さ１５０μ
ｍ以上のものが全数の１０％以下とすることにより、繊
維の配向によって振動板成形品の表面に樹脂の流動方向
と同方向の縦縞が現れ、意匠性の優れたスピ−カ振動板
となる。
０〜８０μｍであり、かつ繊維状充填材の長さ１５０μ
ｍ以上のものが全数の１０％以下とすることにより、繊
維の配向によって振動板成形品の表面に樹脂の流動方向
と同方向の縦縞が現れ、意匠性の優れたスピ−カ振動板
となる。
【０００８】
【実施例】ポリマ−が配向すると、弾性率や抗張力が向
上することはよく知られている。また熱可塑性樹脂の溶
融成形において、ポリマ−の配向が起こることは公知で
ある。一方溶融時にネマチック相を示す熱可塑性の液晶
ポリマ−が熱を加えると溶融し、粘度が低下し優れた流
動性を示すことはよく知られている。
上することはよく知られている。また熱可塑性樹脂の溶
融成形において、ポリマ−の配向が起こることは公知で
ある。一方溶融時にネマチック相を示す熱可塑性の液晶
ポリマ−が熱を加えると溶融し、粘度が低下し優れた流
動性を示すことはよく知られている。
【０００９】繊維状の充填材は本発明の範囲内であれば
樹脂とともに配向して、樹脂流れを安定化する効果を示
す。また振動板表面では、繊維の配向から外観上樹脂の
流動方向と平行な縦縞の縞模様を発現する。また振動板
の板厚中心部では樹脂の流れ方向と異なる方向に配向し
て、振動板の弾性率の異方性を改善する効果を示す。
樹脂とともに配向して、樹脂流れを安定化する効果を示
す。また振動板表面では、繊維の配向から外観上樹脂の
流動方向と平行な縦縞の縞模様を発現する。また振動板
の板厚中心部では樹脂の流れ方向と異なる方向に配向し
て、振動板の弾性率の異方性を改善する効果を示す。
【００１０】図１は、この発明にかかわるスピ−カ振動
板を成形して製造する状態を示す斜視図であり、１は樹
脂注入部、２は成形部である。本発明の特長である振動
板成形品中での繊維状の充填材の数平均長さを１０〜８
０μｍとし、１５０μｍ以上の長さの充填材を全数の１
０％以下に抑えていることにより、成形時流動性は非常
に優れ、さらに振動板表面には外観上優れた縞模様が現
れ、デザイン上好ましいものが得られる。すなわち、振
動板の中心部から樹脂を注入する方法を取ることにより
樹脂の流れが拡大流となり、図１に示すＹ方向成分を持
つＸ方向に大きく配向した成形品を得ることができる。 なお本発明によれば樹脂中の繊維状の充填材が本発明の
範囲内であれば、成形性の低下はなく流動性が非常に優
れ、樹脂の配向に対して充填材が相補した効果を示し、
成形品である振動板中の樹脂の配向を大きく向上させ、
充填材が混入されていない振動板と比較して比弾性率Ｅ
／ρに優れる。一方、射出成形後のスピ−カ振動板中の
この充填材の平均長さが、１０μｍ以下では縞模様は発
現せず、振動板の補強効果が小さい。また８０μｍを越
えると樹脂の流動性が低下するとともに、縞模様が発現
せず本発明の目的とする効果が生まれない。
板を成形して製造する状態を示す斜視図であり、１は樹
脂注入部、２は成形部である。本発明の特長である振動
板成形品中での繊維状の充填材の数平均長さを１０〜８
０μｍとし、１５０μｍ以上の長さの充填材を全数の１
０％以下に抑えていることにより、成形時流動性は非常
に優れ、さらに振動板表面には外観上優れた縞模様が現
れ、デザイン上好ましいものが得られる。すなわち、振
動板の中心部から樹脂を注入する方法を取ることにより
樹脂の流れが拡大流となり、図１に示すＹ方向成分を持
つＸ方向に大きく配向した成形品を得ることができる。 なお本発明によれば樹脂中の繊維状の充填材が本発明の
範囲内であれば、成形性の低下はなく流動性が非常に優
れ、樹脂の配向に対して充填材が相補した効果を示し、
成形品である振動板中の樹脂の配向を大きく向上させ、
充填材が混入されていない振動板と比較して比弾性率Ｅ
／ρに優れる。一方、射出成形後のスピ−カ振動板中の
この充填材の平均長さが、１０μｍ以下では縞模様は発
現せず、振動板の補強効果が小さい。また８０μｍを越
えると樹脂の流動性が低下するとともに、縞模様が発現
せず本発明の目的とする効果が生まれない。
【００１１】本発明を実施する際に用いられる液晶ポリ
マ−としては、熱可塑性液晶ポリマ−が用いられる。こ
の例としては、ポリエチレンテレフタレート−Ｐーハイ
ドロキシ安息香酸とポリエチレンテレフタレートの共重
合体、Ｐーアセトキシ安息香酸とテレフタル酸とナフタ
レンジアセテートを溶融重合させたコポリエステル、テ
レフタル酸とＰ−オキシ安息香酸とＰ，Ｐ’ービフェノ
ールからなるポリエステルなどがあり公知または市販さ
れている熱可塑性を示す液晶ポリマ−を用いることがで
きる。
マ−としては、熱可塑性液晶ポリマ−が用いられる。こ
の例としては、ポリエチレンテレフタレート−Ｐーハイ
ドロキシ安息香酸とポリエチレンテレフタレートの共重
合体、Ｐーアセトキシ安息香酸とテレフタル酸とナフタ
レンジアセテートを溶融重合させたコポリエステル、テ
レフタル酸とＰ−オキシ安息香酸とＰ，Ｐ’ービフェノ
ールからなるポリエステルなどがあり公知または市販さ
れている熱可塑性を示す液晶ポリマ−を用いることがで
きる。
【００１２】この発明を実施する際に用いられる繊維状
の充填材は、一般に樹脂に充填される公知のものでよく
、例えば炭素繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維、各種の
ウィスカ等の市販されているものでよい。なおこの発明
では、必要に応じて熱または光に対する安定剤や充填材
とのカップリング剤、あるいは内部離型剤等の種々の添
加剤をこの目的に反しない範囲で加えることができる。
の充填材は、一般に樹脂に充填される公知のものでよく
、例えば炭素繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維、各種の
ウィスカ等の市販されているものでよい。なおこの発明
では、必要に応じて熱または光に対する安定剤や充填材
とのカップリング剤、あるいは内部離型剤等の種々の添
加剤をこの目的に反しない範囲で加えることができる。
【００１３】また、この発明で用いることのできる成形
型としては、熱可塑性樹脂の成形に一般に用いられてい
る公知の型であれば制限されない。また、型に樹脂を注
入する方法としては、溶融樹脂の流れの速度を十分に制
御できる射出成形法を用いる。樹脂を溶融して成形する
方法としては、本発明による射出成形法の他に圧縮成形
法、トランスファー成形法、押し出し成形法などがある
が、これらの成形法では溶融樹脂の流れの速度を制御す
ることが困難で、本発明の効果を得ることができない。
型としては、熱可塑性樹脂の成形に一般に用いられてい
る公知の型であれば制限されない。また、型に樹脂を注
入する方法としては、溶融樹脂の流れの速度を十分に制
御できる射出成形法を用いる。樹脂を溶融して成形する
方法としては、本発明による射出成形法の他に圧縮成形
法、トランスファー成形法、押し出し成形法などがある
が、これらの成形法では溶融樹脂の流れの速度を制御す
ることが困難で、本発明の効果を得ることができない。
【００１４】以下に、具体的な実施例をあげてこの発明
を詳細に説明するが、これによりこの発明を限定するも
のではない。
を詳細に説明するが、これによりこの発明を限定するも
のではない。
【００１５】実施例１
ポリエステル系の液晶ポリマ−樹脂である商品名ノバキ
ュレートＥ３２２（三菱化成製）８５重量％に平均長さ
３ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストランド１
５重量％を添加した後、タンブラーで十分混合しスクリ
ュー径３０ｍｍの押し出し機を用いて２７０℃で混練し
ペレットとした。次に図１に示すような、外径１２５ｍ
ｍ、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの成形品形状を有し
、内径部中央からポリマ−を注入できる金属製の型に作
製したペレットを型締め７５ｔｏｎの射出成形機を用い
て樹脂温度２９０℃、射出圧力１６０ＭＰａ、射出時間
５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形した。 成形品から切り出した試験片について振動リード法によ
り求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正接）の値を表１
に示した。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出し
、その音圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ａ
に示す。図２において縦軸はデシベルで表すレスポンス
（ｄＢ）、横軸は周波数ヘルツ（Ｈｚ）である。次に上
記振動板の表面は、図３の模式図に示すように、０．８
ｍｍ間隔で炭素繊維の配向の差から生まれる樹脂の流動
方向と平行の縦縞の縞模様が明瞭に現れる。このときの
成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、約７８μｍであ
る。また１５０μｍ以上の炭素繊維は、全数の約９％で
ある。
ュレートＥ３２２（三菱化成製）８５重量％に平均長さ
３ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストランド１
５重量％を添加した後、タンブラーで十分混合しスクリ
ュー径３０ｍｍの押し出し機を用いて２７０℃で混練し
ペレットとした。次に図１に示すような、外径１２５ｍ
ｍ、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの成形品形状を有し
、内径部中央からポリマ−を注入できる金属製の型に作
製したペレットを型締め７５ｔｏｎの射出成形機を用い
て樹脂温度２９０℃、射出圧力１６０ＭＰａ、射出時間
５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形した。 成形品から切り出した試験片について振動リード法によ
り求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正接）の値を表１
に示した。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出し
、その音圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ａ
に示す。図２において縦軸はデシベルで表すレスポンス
（ｄＢ）、横軸は周波数ヘルツ（Ｈｚ）である。次に上
記振動板の表面は、図３の模式図に示すように、０．８
ｍｍ間隔で炭素繊維の配向の差から生まれる樹脂の流動
方向と平行の縦縞の縞模様が明瞭に現れる。このときの
成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、約７８μｍであ
る。また１５０μｍ以上の炭素繊維は、全数の約９％で
ある。
【００１６】実施例２
ポリエステル系の液晶ポリマ−樹脂である商品名ＵＥＮ
Ｏ ＬＣＰ１０００（上野製薬製）８０重量％に、平
均長さ３ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストラ
ンド１５重量％と平均長さ１７０μｍで直径８μｍのミ
ルドファイバー５重量％を添加した後、タンブラーで十
分混合し、スクリュー径３０ｍｍの押し出し機を用いて
２８０℃で混練しペレットとした。次に図１に示すよう
に、外径１２５ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの
成形品形状を有し、内径部中央からポリマ−を注入でき
る金属製の型に作製したペレットを型締め７５ｔｏｎの
射出成形機を用いて樹脂温度３００℃、射出圧力１６０
ＭＰａ、射出時間５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０
秒で成形した。成形品から切り出した試験片について振
動リード法により求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正
接）の値を表１に示した。同様に成形品からスピ−カ振
動板を切り出し、その音圧−周波数特性を求めたものを
図２中の曲線Ｂに示す。また、上記振動板の表面は図４
の模式図に示すように、０．５ｍｍ間隔で炭素繊維の配
向の差から生まれる樹脂の流動方向と平行の縦縞の縞模
様が明瞭に現れる。このときの成形品振動板の炭素繊維
の平均長さは、約５０μｍである。また１５０μｍ以上
の炭素繊維は、全数の約５％である。
Ｏ ＬＣＰ１０００（上野製薬製）８０重量％に、平
均長さ３ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストラ
ンド１５重量％と平均長さ１７０μｍで直径８μｍのミ
ルドファイバー５重量％を添加した後、タンブラーで十
分混合し、スクリュー径３０ｍｍの押し出し機を用いて
２８０℃で混練しペレットとした。次に図１に示すよう
に、外径１２５ｍｍ、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの
成形品形状を有し、内径部中央からポリマ−を注入でき
る金属製の型に作製したペレットを型締め７５ｔｏｎの
射出成形機を用いて樹脂温度３００℃、射出圧力１６０
ＭＰａ、射出時間５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０
秒で成形した。成形品から切り出した試験片について振
動リード法により求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正
接）の値を表１に示した。同様に成形品からスピ−カ振
動板を切り出し、その音圧−周波数特性を求めたものを
図２中の曲線Ｂに示す。また、上記振動板の表面は図４
の模式図に示すように、０．５ｍｍ間隔で炭素繊維の配
向の差から生まれる樹脂の流動方向と平行の縦縞の縞模
様が明瞭に現れる。このときの成形品振動板の炭素繊維
の平均長さは、約５０μｍである。また１５０μｍ以上
の炭素繊維は、全数の約５％である。
【００１７】実施例３
ポリエステル系の液晶ポリマ−樹脂である商品名ベクト
ラＡ９５０（ポリプラスチック製）７０重量％に、平均
長さ１７０μｍで直径８μｍのミルドファイバー３０重
量％を添加した後、タンブラーで十分混合し、スクリュ
ー径３０ｍｍの押し出し機を用いて２８０℃で混練しペ
レットとした。次に図１で示すように、外径１２５ｍｍ
、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの成形品形状を有し、
内径部中央からポリマ−を注入できる金属製の型に作製
したペレットを型締め７５ｔｏｎの射出成形機を用いて
樹脂温度３００℃、射出圧力１６０ＭＰａ、射出時間５
秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形した。 成形品から切り出した試験片について振動リード法によ
り求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正接）の値を表１
に示した。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出し
、その音圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ｃ
に示す。また、上記振動板の表面は図５の模式図に示す
ように、０．３ｍｍ間隔で炭素繊維の配向の差から生ま
れる樹脂の流動方向と平行の縦縞の縞模様が明瞭に現れ
る。このときの成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、
約１５μｍである。また１５０μｍ以上の炭素繊維は、
全数の約２％である。
ラＡ９５０（ポリプラスチック製）７０重量％に、平均
長さ１７０μｍで直径８μｍのミルドファイバー３０重
量％を添加した後、タンブラーで十分混合し、スクリュ
ー径３０ｍｍの押し出し機を用いて２８０℃で混練しペ
レットとした。次に図１で示すように、外径１２５ｍｍ
、内径３０ｍｍ、厚さ０．４ｍｍの成形品形状を有し、
内径部中央からポリマ−を注入できる金属製の型に作製
したペレットを型締め７５ｔｏｎの射出成形機を用いて
樹脂温度３００℃、射出圧力１６０ＭＰａ、射出時間５
秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形した。 成形品から切り出した試験片について振動リード法によ
り求めたＥ／ρとｔａｎ δ（損失正接）の値を表１
に示した。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出し
、その音圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ｃ
に示す。また、上記振動板の表面は図５の模式図に示す
ように、０．３ｍｍ間隔で炭素繊維の配向の差から生ま
れる樹脂の流動方向と平行の縦縞の縞模様が明瞭に現れ
る。このときの成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、
約１５μｍである。また１５０μｍ以上の炭素繊維は、
全数の約２％である。
【００１８】比較例
ポリエステル系液晶ポリマー樹脂である商品名ノバキュ
レートＥ３２２（三菱化成製）８５重量％に平均長さ６
ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストランド１５
重量％を添加した後、実施例１と同様にタンブラーで十
分混合し、樹脂温度３００℃、射出圧力１６０ＭＰａ、
射出時間５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形
した。成形品から切り出した試験片について振動リード
法により求められたＥ／ρと内部損失の値を表１に示し
た。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出しその音
圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ｄに示す。 上記振動板表面には、縞模様は発現しない。このときの
成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、約１００μｍで
ある。また１５０μｍ以上の炭素繊維は全数の約３０％
である。
レートＥ３２２（三菱化成製）８５重量％に平均長さ６
ｍｍで直径８μｍの炭素繊維チョップドストランド１５
重量％を添加した後、実施例１と同様にタンブラーで十
分混合し、樹脂温度３００℃、射出圧力１６０ＭＰａ、
射出時間５秒、金型温度８０℃、冷却時間３０秒で成形
した。成形品から切り出した試験片について振動リード
法により求められたＥ／ρと内部損失の値を表１に示し
た。同様に成形品からスピ−カ振動板を切り出しその音
圧−周波数特性を求めたものを図２中の曲線Ｄに示す。 上記振動板表面には、縞模様は発現しない。このときの
成形品振動板の炭素繊維の平均長さは、約１００μｍで
ある。また１５０μｍ以上の炭素繊維は全数の約３０％
である。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、スピ
ーカ振動板成形品中の繊維状の充填材の平均長さが１０
〜８０μｍであり、１５０μｍ以上の繊維状の充填材が
全数の充填材の１０％以下であるので、、振動板表面に
縦縞を有する意匠的に優れ、かつ音響特性に優れたスピ
−カ振動板を得ることができる。
ーカ振動板成形品中の繊維状の充填材の平均長さが１０
〜８０μｍであり、１５０μｍ以上の繊維状の充填材が
全数の充填材の１０％以下であるので、、振動板表面に
縦縞を有する意匠的に優れ、かつ音響特性に優れたスピ
−カ振動板を得ることができる。
【図１】この発明の一実施例に係わるスピ−カ振動板を
成形して製造するときの成形型の樹脂流動部を示す斜視
図である。
成形して製造するときの成形型の樹脂流動部を示す斜視
図である。
【図２】この発明の実施例および比較例によるスピ−カ
振動板の音圧（ｄＢ）−周波数（Ｈｚ）特性図である。
振動板の音圧（ｄＢ）−周波数（Ｈｚ）特性図である。
【図３】この発明の実施例１による振動板の表面のよう
すを示す模式図である。
すを示す模式図である。
【図４】この発明の実施例２による振動板の表面のよう
すを示す模式図である。
すを示す模式図である。
【図５】この発明の実施例３による振動板の表面のよう
すを示す模式図である。
すを示す模式図である。
１ 樹脂注入部
２ 成形部
Claims (1)
- 【請求項１】 熱可塑性の液晶ポリマ−を重量で１０
％以上、及び繊維状の充填材を重量で３〜４０％含むも
のを振動板の中心部から注入して射出成形することによ
り得られるスピ−カ振動板において、スピーカ振動板成
形品中の繊維状の充填材の平均長さが１０〜８０μｍで
あり、１５０μｍ以上の繊維状の充填材が全数の充填材
の１０％以下であることを特徴とするスピ−カ振動板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6196191A JPH04313997A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | スピーカ振動板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6196191A JPH04313997A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | スピーカ振動板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04313997A true JPH04313997A (ja) | 1992-11-05 |
Family
ID=13186291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6196191A Pending JPH04313997A (ja) | 1991-03-26 | 1991-03-26 | スピーカ振動板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04313997A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014104003A1 (ja) * | 2012-12-26 | 2014-07-03 | 三菱鉛筆株式会社 | 炭素質音響振動板とその製造方法 |
| WO2022237349A1 (zh) * | 2021-05-14 | 2022-11-17 | 金发科技股份有限公司 | 一种液晶聚合物复合材料及其应用 |
-
1991
- 1991-03-26 JP JP6196191A patent/JPH04313997A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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