JPH04316962A - 冷凍サイクル - Google Patents
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- JPH04316962A JPH04316962A JP8266291A JP8266291A JPH04316962A JP H04316962 A JPH04316962 A JP H04316962A JP 8266291 A JP8266291 A JP 8266291A JP 8266291 A JP8266291 A JP 8266291A JP H04316962 A JPH04316962 A JP H04316962A
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2341/00—Details of ejectors not being used as compression device; Details of flow restrictors or expansion valves
- F25B2341/001—Ejectors not being used as compression device
- F25B2341/0011—Ejectors with the cooled primary flow at reduced or low pressure
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F25B2341/0012—Ejectors with the cooled primary flow at high pressure
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- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/25—Control of valves
- F25B2600/2513—Expansion valves
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- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2700/00—Sensing or detecting of parameters; Sensors therefor
- F25B2700/04—Refrigerant level
Landscapes
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷凍サイクルに関する
ものである。
ものである。
【０００２】
【従来の技術】図８は従来の冷凍サイクルを示した図で
ある。従来より、冷凍サイクル１００は、冷媒圧縮機１
０１、冷媒凝縮器１０２、エジェクタ１０３、第１冷媒
蒸発器１０４およびアキュームレータ１０５を冷媒配管
１０６により環状に接続してなる。また、アキュームレ
ータ１０５で分離された液冷媒は、減圧装置１０７およ
び第２冷媒蒸発器１０８を設けたバイパス管１０９を通
ってエジェクタ１０３の吸引部に吸い込まれるようにな
っている。
ある。従来より、冷凍サイクル１００は、冷媒圧縮機１
０１、冷媒凝縮器１０２、エジェクタ１０３、第１冷媒
蒸発器１０４およびアキュームレータ１０５を冷媒配管
１０６により環状に接続してなる。また、アキュームレ
ータ１０５で分離された液冷媒は、減圧装置１０７およ
び第２冷媒蒸発器１０８を設けたバイパス管１０９を通
ってエジェクタ１０３の吸引部に吸い込まれるようにな
っている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来の冷凍
サイクル１００においては、第１、第２冷媒蒸発器１０
４、１０８の出口部における冷媒の乾き度を最適な値に
制御していないため、熱負荷変動や運転条件の変動（と
くに冷媒圧縮機の回転速度）に対して冷媒蒸発器内の熱
交換量が変化して、冷媒蒸発器の出口部における冷媒の
乾き度が変化するので、冷媒側熱伝達率の高い範囲で使
用できない。この結果、第１、第２冷媒蒸発器１０４、
１０８の冷媒蒸発能力が低下して冷凍サイクル１００の
冷房能力が低下するという課題があった。
サイクル１００においては、第１、第２冷媒蒸発器１０
４、１０８の出口部における冷媒の乾き度を最適な値に
制御していないため、熱負荷変動や運転条件の変動（と
くに冷媒圧縮機の回転速度）に対して冷媒蒸発器内の熱
交換量が変化して、冷媒蒸発器の出口部における冷媒の
乾き度が変化するので、冷媒側熱伝達率の高い範囲で使
用できない。この結果、第１、第２冷媒蒸発器１０４、
１０８の冷媒蒸発能力が低下して冷凍サイクル１００の
冷房能力が低下するという課題があった。
【０００４】本発明は、冷媒蒸発器の出口部における乾
き度を最適な値に制御して冷房能力の向上を達成する冷
凍サイクルの提供を目的とする。
き度を最適な値に制御して冷房能力の向上を達成する冷
凍サイクルの提供を目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、入口部から流
入した冷媒を蒸発させる冷媒蒸発器と、この冷媒蒸発器
の出口部から流出した冷媒を液冷媒と冷媒ガスとに分離
するアキュームレータと、このアキュームレータの内部
と前記冷媒蒸発器の入口部とを連通するバイパス管と、
このバイパス管内を流れる液冷媒の流量を調整する調整
手段を有し、前記アキュームレータ内の液冷媒を前記バ
イパス管を介して前記冷媒蒸発器の入口部に送る冷媒送
り手段と、前記冷媒蒸発器の出口部における冷媒の乾き
度を検出する検出手段を有し、この検出手段で検出した
前記冷媒の乾き度に応じて前記調整手段を制御する制御
手段とを備えた技術手段を採用した。
入した冷媒を蒸発させる冷媒蒸発器と、この冷媒蒸発器
の出口部から流出した冷媒を液冷媒と冷媒ガスとに分離
するアキュームレータと、このアキュームレータの内部
と前記冷媒蒸発器の入口部とを連通するバイパス管と、
このバイパス管内を流れる液冷媒の流量を調整する調整
手段を有し、前記アキュームレータ内の液冷媒を前記バ
イパス管を介して前記冷媒蒸発器の入口部に送る冷媒送
り手段と、前記冷媒蒸発器の出口部における冷媒の乾き
度を検出する検出手段を有し、この検出手段で検出した
前記冷媒の乾き度に応じて前記調整手段を制御する制御
手段とを備えた技術手段を採用した。
【０００６】
【作用】本発明は、冷媒蒸発器の出口部における冷媒の
乾き度に応じて調整手段を制御することによって、アキ
ュームレータで分離された液冷媒の冷媒蒸発器の入口部
への戻り量が冷媒の乾き度に対応した値に調整される。 このため、冷媒蒸発器内を流れる冷媒循環量が冷媒の乾
き度に応じて増加することによって、冷凍サイクルの運
転中の冷媒蒸発器の出口部における冷媒側熱伝達率の低
下が抑えられる。この結果、冷媒蒸発器の出口部におけ
る冷媒蒸発能力の低下が抑えられる。
乾き度に応じて調整手段を制御することによって、アキ
ュームレータで分離された液冷媒の冷媒蒸発器の入口部
への戻り量が冷媒の乾き度に対応した値に調整される。 このため、冷媒蒸発器内を流れる冷媒循環量が冷媒の乾
き度に応じて増加することによって、冷凍サイクルの運
転中の冷媒蒸発器の出口部における冷媒側熱伝達率の低
下が抑えられる。この結果、冷媒蒸発器の出口部におけ
る冷媒蒸発能力の低下が抑えられる。
【０００７】
【実施例】本発明の冷凍サイクルを図１ないし図７に示
す実施例に基づき説明する。図１ないし図４は本発明の
第１実施例を示した図で、図１は冷凍サイクルを示した
図である。
す実施例に基づき説明する。図１ないし図４は本発明の
第１実施例を示した図で、図１は冷凍サイクルを示した
図である。
【０００８】この冷凍サイクル１は、アキュームレータ
サイクルで、冷媒圧縮機２、冷媒凝縮器３、第１流量調
整弁４、エジェクタ５、冷媒蒸発器６、アキュームレー
タ７およびこれらを冷媒が循環するように接続する冷媒
配管８を備える。また、アキュームレータ７の底部とエ
ジェクタ５の吸引部との間には、第２流量調整弁９が介
在したバイパス管１０が接続されている。
サイクルで、冷媒圧縮機２、冷媒凝縮器３、第１流量調
整弁４、エジェクタ５、冷媒蒸発器６、アキュームレー
タ７およびこれらを冷媒が循環するように接続する冷媒
配管８を備える。また、アキュームレータ７の底部とエ
ジェクタ５の吸引部との間には、第２流量調整弁９が介
在したバイパス管１０が接続されている。
【０００９】冷媒圧縮機２は、内燃機関または電動モー
タ（いずれも図示せず）により回転駆動され、アキュー
ムレータ７から内部に吸引した冷媒ガスを圧縮して、高
温高圧の冷媒ガスを冷媒凝縮器３に向けて吐出する。
タ（いずれも図示せず）により回転駆動され、アキュー
ムレータ７から内部に吸引した冷媒ガスを圧縮して、高
温高圧の冷媒ガスを冷媒凝縮器３に向けて吐出する。
【００１０】冷媒凝縮器３は、冷媒圧縮機２から内部に
流入した冷媒ガスを、外部を通過する空気と熱交換させ
ることによって凝縮させる。第１流量調整弁４は、本発
明の調整手段であって、通電されると開弁し、通電が停
止されると閉弁する。そして、この第１流量調整弁４は
、開弁時間に応じてエジェクタ５内に流入する冷媒流量
を調整して、バイパス管１０からエジェクタ５の吸引部
に吸引される液冷媒の流量を制御する。
流入した冷媒ガスを、外部を通過する空気と熱交換させ
ることによって凝縮させる。第１流量調整弁４は、本発
明の調整手段であって、通電されると開弁し、通電が停
止されると閉弁する。そして、この第１流量調整弁４は
、開弁時間に応じてエジェクタ５内に流入する冷媒流量
を調整して、バイパス管１０からエジェクタ５の吸引部
に吸引される液冷媒の流量を制御する。
【００１１】エジェクタ５は、ノズル１１およびディフ
ューザ１２から構成され、吸引部からアキュームレータ
７内の液冷媒をバイパス管１０を介して吸引する。ディ
フューザ１２は、内部を通過する冷媒を昇圧する。なお
、この実施例では、第１流量調整弁４およびエジェクタ
５によって本発明の冷媒送り手段を構成する。
ューザ１２から構成され、吸引部からアキュームレータ
７内の液冷媒をバイパス管１０を介して吸引する。ディ
フューザ１２は、内部を通過する冷媒を昇圧する。なお
、この実施例では、第１流量調整弁４およびエジェクタ
５によって本発明の冷媒送り手段を構成する。
【００１２】冷媒蒸発器６は、入口部から流入した霧状
冷媒を、外部を通過する空気と熱交換させることによっ
て蒸発させる。そして、冷媒蒸発器６は、蒸発して気液
混合冷媒となった冷媒を出口部から流出する。
冷媒を、外部を通過する空気と熱交換させることによっ
て蒸発させる。そして、冷媒蒸発器６は、蒸発して気液
混合冷媒となった冷媒を出口部から流出する。
【００１３】アキュームレータ７は、冷媒ガスと液冷媒
とを分離して、冷媒ガスのみを冷媒圧縮機２に送り、底
部に一時的に液冷媒を貯める。また、アキュームレータ
７内の液冷媒は、バイパス管１０、エジェクタ５を通っ
て冷媒蒸発器６の入口部に戻る。
とを分離して、冷媒ガスのみを冷媒圧縮機２に送り、底
部に一時的に液冷媒を貯める。また、アキュームレータ
７内の液冷媒は、バイパス管１０、エジェクタ５を通っ
て冷媒蒸発器６の入口部に戻る。
【００１４】第２流量調整弁９は、通電されると開弁し
、通電が停止されると閉弁して、バイパス管１０を介し
てアキュームレータ７内の液冷媒の冷媒蒸発器６の入口
部への供給および供給の停止を行う。
、通電が停止されると閉弁して、バイパス管１０を介し
てアキュームレータ７内の液冷媒の冷媒蒸発器６の入口
部への供給および供給の停止を行う。
【００１５】また、第１流量調整弁４の開弁時間は、コ
ンピュータ１３によって制御される。コンピュータ１３
は、本発明の制御手段であって、冷媒蒸発器６の出口部
付近に設けられた検出手段としての乾き度センサ（ボイ
ドセンサ）１４により検出された冷媒蒸発器６の出口部
における冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．
９）となるように第１流量調整弁４の開弁時間を制御し
て、アキュームレータ７から冷媒蒸発器６の入口部への
液冷媒の戻り量を調整する。
ンピュータ１３によって制御される。コンピュータ１３
は、本発明の制御手段であって、冷媒蒸発器６の出口部
付近に設けられた検出手段としての乾き度センサ（ボイ
ドセンサ）１４により検出された冷媒蒸発器６の出口部
における冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．
９）となるように第１流量調整弁４の開弁時間を制御し
て、アキュームレータ７から冷媒蒸発器６の入口部への
液冷媒の戻り量を調整する。
【００１６】さらに、コンピュータ１３は、アキューム
レータ７内に設けられたフロートセンサ１５により検出
された液冷媒量が設定量以下に低下したときに、第２流
量調整弁９の通電を停止して閉弁させる。
レータ７内に設けられたフロートセンサ１５により検出
された液冷媒量が設定量以下に低下したときに、第２流
量調整弁９の通電を停止して閉弁させる。
【００１７】この冷凍サイクル１の作用を図１ないし図
４に基づき説明する。ここで、図２は図１における冷凍
サイクル１の冷媒の状態点をモリエル線図上に描いたも
ので、図１の冷凍サイクル１上のａ〜ｅの冷媒の状態が
図２のモリエル線上のａ〜ｅに対応する。
４に基づき説明する。ここで、図２は図１における冷凍
サイクル１の冷媒の状態点をモリエル線図上に描いたも
ので、図１の冷凍サイクル１上のａ〜ｅの冷媒の状態が
図２のモリエル線上のａ〜ｅに対応する。
【００１８】冷媒圧縮機２で圧縮されて高温高圧となっ
た冷媒ガス（状態点ｂ）は、冷媒凝縮器３で凝縮液化さ
れた後（状態点ｃ）、第１流量調整弁４を通ってエジェ
クタ５内に流入する。エジェクタ５内に流入した液冷媒
は、ノズル１１を通過する際に減圧されて状態点ｄ２
に至り、さらにディフューザ１２を通過する際に昇圧さ
れ状態点ｄとなる。
た冷媒ガス（状態点ｂ）は、冷媒凝縮器３で凝縮液化さ
れた後（状態点ｃ）、第１流量調整弁４を通ってエジェ
クタ５内に流入する。エジェクタ５内に流入した液冷媒
は、ノズル１１を通過する際に減圧されて状態点ｄ２
に至り、さらにディフューザ１２を通過する際に昇圧さ
れ状態点ｄとなる。
【００１９】このとき、ノズル１１を液冷媒が通過する
際にノズル１１から高速で流出する冷媒回りの圧力低下
を利用して、エジェクタ５の吸引部にバイパス管１０か
ら流入した状態点ｄ１ の液冷媒が吸引される。このた
め、冷媒凝縮器３から来た液冷媒とアキュームレータ７
から来た液冷媒とがエジェクタ５内で混合する。よって
、エジェクタ５から流出した冷媒は、状態点ｄ１ 、ｄ
２ および冷媒凝縮器３からの冷媒流量とバイパス管１
０からの冷媒流量とにより決まる状態点ｄとなる。
際にノズル１１から高速で流出する冷媒回りの圧力低下
を利用して、エジェクタ５の吸引部にバイパス管１０か
ら流入した状態点ｄ１ の液冷媒が吸引される。このた
め、冷媒凝縮器３から来た液冷媒とアキュームレータ７
から来た液冷媒とがエジェクタ５内で混合する。よって
、エジェクタ５から流出した冷媒は、状態点ｄ１ 、ｄ
２ および冷媒凝縮器３からの冷媒流量とバイパス管１
０からの冷媒流量とにより決まる状態点ｄとなる。
【００２０】なお、冷媒凝縮器３からの冷媒流量は、乾
き度センサ１４により検出された冷媒蒸発器６の出口部
における冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．
９）となるように第１流量調整弁４の開弁時間を制御す
ることによって調整される。そして、冷媒凝縮器３から
の冷媒流量に応じてエジェクタ５の吸引部における吸入
量も変化する。このため、バイパス管１０からエジェク
タ５の吸引部に吸引される液冷媒流量も、冷媒蒸発器６
の出口部における冷媒の乾き度に対応したものとなる。
き度センサ１４により検出された冷媒蒸発器６の出口部
における冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．
９）となるように第１流量調整弁４の開弁時間を制御す
ることによって調整される。そして、冷媒凝縮器３から
の冷媒流量に応じてエジェクタ５の吸引部における吸入
量も変化する。このため、バイパス管１０からエジェク
タ５の吸引部に吸引される液冷媒流量も、冷媒蒸発器６
の出口部における冷媒の乾き度に対応したものとなる。
【００２１】そして、冷媒蒸発器６内に流入した冷媒は
、出口部付近で冷媒の質量流量中１割〜２割の液冷媒が
存在するように蒸発した（状態点ｅ）後に、アキューム
レータ７に流入して冷媒ガスと液冷媒とに分離する。 その後、アキュームレータ７内の冷媒ガス（状態点ａ）
は、冷媒圧縮機２の吸引力によって冷媒圧縮機２に吸引
される。また、アキュームレータ７の底部に溜まってい
る状態点ｄ１ の液冷媒は、エジェクタ５の吸引効果に
よりバイパス管１０を通って吸引部に吸引される。
、出口部付近で冷媒の質量流量中１割〜２割の液冷媒が
存在するように蒸発した（状態点ｅ）後に、アキューム
レータ７に流入して冷媒ガスと液冷媒とに分離する。 その後、アキュームレータ７内の冷媒ガス（状態点ａ）
は、冷媒圧縮機２の吸引力によって冷媒圧縮機２に吸引
される。また、アキュームレータ７の底部に溜まってい
る状態点ｄ１ の液冷媒は、エジェクタ５の吸引効果に
よりバイパス管１０を通って吸引部に吸引される。
【００２２】なお、フロートセンサ１５により検出した
液冷媒量が設定量以下、例えばアキュームレータ７の底
部の液冷媒量が不足している時は、コンピュータ１３に
より第２流量調整弁９の通電が停止されてバイパス管１
０が閉じられる。このため、エジェクタ５の吸引部に冷
媒ガスが吸引されることを防止できる。
液冷媒量が設定量以下、例えばアキュームレータ７の底
部の液冷媒量が不足している時は、コンピュータ１３に
より第２流量調整弁９の通電が停止されてバイパス管１
０が閉じられる。このため、エジェクタ５の吸引部に冷
媒ガスが吸引されることを防止できる。
【００２３】以上のように、この実施例の冷凍サイクル
１を採用することで、常に冷媒循環量の１割〜２割だけ
増加した液冷媒が冷媒蒸発器６内に流入するとともに、
冷媒蒸発器６内を流れる冷媒の流速が従来技術より上昇
することによって、図３のグラフに示したように、冷媒
蒸発器６の出口部の平均冷媒側熱伝達率が従来技術と比
較して向上するため、冷媒蒸発器６の冷媒蒸発性能を向
上することができる。なお、図３のグラフには、冷媒蒸
発器６の入口部から出口部までの本発明の使用範囲と従
来技術の使用範囲とを示した。
１を採用することで、常に冷媒循環量の１割〜２割だけ
増加した液冷媒が冷媒蒸発器６内に流入するとともに、
冷媒蒸発器６内を流れる冷媒の流速が従来技術より上昇
することによって、図３のグラフに示したように、冷媒
蒸発器６の出口部の平均冷媒側熱伝達率が従来技術と比
較して向上するため、冷媒蒸発器６の冷媒蒸発性能を向
上することができる。なお、図３のグラフには、冷媒蒸
発器６の入口部から出口部までの本発明の使用範囲と従
来技術の使用範囲とを示した。
【００２４】つぎに、図４のグラフは、冷媒蒸発器６の
出口部における冷媒の乾き度ｘが１．０のときの冷房能
力を１００とした場合、各冷媒の乾き度ｘに対する冷房
能力比を表している。この図４のグラフからも分かるよ
うに、冷媒蒸発器６の出口部における冷媒の乾き度ｘを
０．８〜０．９に設定することによって、冷媒の乾き度
ｘが１．０のときの冷房能力と比較して約１１％〜１３
％程度の冷房能力の向上が期待できる。
出口部における冷媒の乾き度ｘが１．０のときの冷房能
力を１００とした場合、各冷媒の乾き度ｘに対する冷房
能力比を表している。この図４のグラフからも分かるよ
うに、冷媒蒸発器６の出口部における冷媒の乾き度ｘを
０．８〜０．９に設定することによって、冷媒の乾き度
ｘが１．０のときの冷房能力と比較して約１１％〜１３
％程度の冷房能力の向上が期待できる。
【００２５】図５は本発明の第２実施例で、冷凍サイク
ルを示した図である。この実施例では、調整手段および
冷媒送り手段としての冷媒ポンプ１６の圧送力をコンピ
ュータ１３によって乾き度センサ１４の検出値に応じて
制御して、アキュームレータ７から冷媒蒸発器６の入口
部に戻す液冷媒量を調整することによって、冷媒蒸発器
６の出口部における冷媒の乾き度を最適な値（例えば０
．８〜０．９）に設定している。
ルを示した図である。この実施例では、調整手段および
冷媒送り手段としての冷媒ポンプ１６の圧送力をコンピ
ュータ１３によって乾き度センサ１４の検出値に応じて
制御して、アキュームレータ７から冷媒蒸発器６の入口
部に戻す液冷媒量を調整することによって、冷媒蒸発器
６の出口部における冷媒の乾き度を最適な値（例えば０
．８〜０．９）に設定している。
【００２６】図６は本発明の第３実施例で、冷凍サイク
ルを示した図である。この実施例では、減圧装置１７お
よび冷媒蒸発器１８をバイパス管１０に配し、この冷媒
蒸発器１８の出口部付近に乾き度センサ１９を設けてい
る。この乾き度センサ１９で検出された検出値は、コン
ピュータ２０に送られる。このコンピュータ２０は、乾
き度センサ１９の検出値に応じて第２流量調整弁２１の
開弁時間を制御する。このため、冷媒蒸発器１８の入口
部に流入する液冷媒量が冷媒蒸発器１８の出口部におけ
る冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．９）と
なるように調整される。
ルを示した図である。この実施例では、減圧装置１７お
よび冷媒蒸発器１８をバイパス管１０に配し、この冷媒
蒸発器１８の出口部付近に乾き度センサ１９を設けてい
る。この乾き度センサ１９で検出された検出値は、コン
ピュータ２０に送られる。このコンピュータ２０は、乾
き度センサ１９の検出値に応じて第２流量調整弁２１の
開弁時間を制御する。このため、冷媒蒸発器１８の入口
部に流入する液冷媒量が冷媒蒸発器１８の出口部におけ
る冷媒の乾き度が最適な値（例えば０．８〜０．９）と
なるように調整される。
【００２７】この冷凍サイクル１の作用を図６および図
７に基づき説明する。ここで、図７は図６における冷凍
サイクル１の冷媒の状態点をモリエル線図上に描いたも
ので、図６の冷凍サイクル１上のａ〜ｇの冷媒の状態が
図７のモリエル線上のａ〜ｇに対応する。
７に基づき説明する。ここで、図７は図６における冷凍
サイクル１の冷媒の状態点をモリエル線図上に描いたも
ので、図６の冷凍サイクル１上のａ〜ｇの冷媒の状態が
図７のモリエル線上のａ〜ｇに対応する。
【００２８】この実施例では、エジェクタ５内に流入し
た液冷媒がディフューザ１２で減圧され低圧圧力Ｐｓと
なり、冷媒凝縮器３から来た液冷媒が状態点ｄ２ とな
る。このとき、エジェクタ５の吸引部から冷媒蒸発器１
８から流出した状態点ｄ１ の冷媒を吸引するため、状
態点ｄ１ 、ｄ２ および冷媒凝縮器３からの冷媒流量
と冷媒蒸発器１８からの冷媒流量とにより決まる状態点
ｄとなる。
た液冷媒がディフューザ１２で減圧され低圧圧力Ｐｓと
なり、冷媒凝縮器３から来た液冷媒が状態点ｄ２ とな
る。このとき、エジェクタ５の吸引部から冷媒蒸発器１
８から流出した状態点ｄ１ の冷媒を吸引するため、状
態点ｄ１ 、ｄ２ および冷媒凝縮器３からの冷媒流量
と冷媒蒸発器１８からの冷媒流量とにより決まる状態点
ｄとなる。
【００２９】その後、冷媒蒸発器６の出口部から流出し
た冷媒（状態点ｅ）は、アキュームレータ７内で状態点
ｆの液冷媒と状態点ａの冷媒ガスとに分離される。なお
、エジェクタ５の吸引効果によりバイパス管１０内を流
れる状態点ｆの液冷媒は、減圧装置１７を通り減圧され
て状態点ｇとなって冷媒蒸発器１８に流入する。
た冷媒（状態点ｅ）は、アキュームレータ７内で状態点
ｆの液冷媒と状態点ａの冷媒ガスとに分離される。なお
、エジェクタ５の吸引効果によりバイパス管１０内を流
れる状態点ｆの液冷媒は、減圧装置１７を通り減圧され
て状態点ｇとなって冷媒蒸発器１８に流入する。
【００３０】冷媒蒸発器１８に流入した冷媒は、冷媒蒸
発器６あるいは冷媒圧縮機２の吸い込み圧力Ｐｓより低
いＰｓ１ で蒸発し状態点ｄ１ の飽和ガスとなって、
エジェクタ５に吸引される。なお、冷媒蒸発器１８の出
口部における冷媒の乾き度が０．８〜０．９となるよう
に、冷媒蒸発器１８内に流入する液冷媒量が第２流量調
整弁２１によって制御されているため、質量流量中に１
割〜２割の液冷媒を含んだ気液混合冷媒がエジェクタ５
の吸引部に吸引される。
発器６あるいは冷媒圧縮機２の吸い込み圧力Ｐｓより低
いＰｓ１ で蒸発し状態点ｄ１ の飽和ガスとなって、
エジェクタ５に吸引される。なお、冷媒蒸発器１８の出
口部における冷媒の乾き度が０．８〜０．９となるよう
に、冷媒蒸発器１８内に流入する液冷媒量が第２流量調
整弁２１によって制御されているため、質量流量中に１
割〜２割の液冷媒を含んだ気液混合冷媒がエジェクタ５
の吸引部に吸引される。
【００３１】なお、図７のモリエル線図には、第１、第
２流量調整弁４、２１および乾き度センサ１４、１９を
設けていない従来技術を実線Ｙで示した。図７のモリエ
ル線図に示したように、この実施例の冷凍サイクル１は
従来技術より冷房能力が向上していることが分かる。ま
た、この実施例の冷凍サイクル１は、冷媒蒸発器１８の
蒸発圧力を冷媒蒸発器６の蒸発圧力より低く設定できる
ため、冷媒蒸発器１８の外部を通過する空気と内部を流
れる冷媒との温度差を大きくとることができ、第１実施
例と比較してさらに冷房能力を向上することができる。
２流量調整弁４、２１および乾き度センサ１４、１９を
設けていない従来技術を実線Ｙで示した。図７のモリエ
ル線図に示したように、この実施例の冷凍サイクル１は
従来技術より冷房能力が向上していることが分かる。ま
た、この実施例の冷凍サイクル１は、冷媒蒸発器１８の
蒸発圧力を冷媒蒸発器６の蒸発圧力より低く設定できる
ため、冷媒蒸発器１８の外部を通過する空気と内部を流
れる冷媒との温度差を大きくとることができ、第１実施
例と比較してさらに冷房能力を向上することができる。
【００３２】（変形例） 本実施例では、冷媒蒸発器
の入口部に戻される液冷媒の流量調整を流量調整弁の開
弁時間の長さを制御することにより調整したが、液冷媒
の流量調整を比例制御弁の開口径の大きさを制御するこ
とにより調整しても良い。本実施例では、冷媒蒸発器の
出口部における乾き度ｘを０．８〜０．９に設定したが
、０．７＜ｘ＜１．０の範囲内ならば自由に変更しても
良い。
の入口部に戻される液冷媒の流量調整を流量調整弁の開
弁時間の長さを制御することにより調整したが、液冷媒
の流量調整を比例制御弁の開口径の大きさを制御するこ
とにより調整しても良い。本実施例では、冷媒蒸発器の
出口部における乾き度ｘを０．８〜０．９に設定したが
、０．７＜ｘ＜１．０の範囲内ならば自由に変更しても
良い。
【００３３】
【発明の効果】本発明は、冷媒蒸発器の出口部における
冷媒蒸発能力の低下が抑えられるので、冷凍サイクルの
冷房能力の低下を防止することができ、長時間安定した
冷房運転が行える。
冷媒蒸発能力の低下が抑えられるので、冷凍サイクルの
冷房能力の低下を防止することができ、長時間安定した
冷房運転が行える。
【図１】第１実施例の冷凍サイクルを示した冷媒回路図
である。
である。
【図２】第１実施例の冷凍サイクルのモリエル線図であ
る。
る。
【図３】冷媒側熱伝達率と冷媒蒸発器の出口部における
冷媒の乾き度との関係を表したグラフである。
冷媒の乾き度との関係を表したグラフである。
【図４】冷凍サイクルの冷房能力と冷媒蒸発器の入口部
から出口部における冷媒の乾き度との関係を表したグラ
フである。
から出口部における冷媒の乾き度との関係を表したグラ
フである。
【図５】第２実施例の冷凍サイクルを示した冷媒回路図
である。
である。
【図６】第３実施例の冷凍サイクルを示した冷媒回路図
である。
である。
【図７】第３実施例の冷凍サイクルのモリエル線図であ
る。
る。
【図８】従来の冷凍サイクルの冷媒回路図である。
１ 冷凍サイクル
４ 第１流量調整弁（調整手段）
５ エジェクタ（冷媒送り手段）
６ 冷媒蒸発器
７ アキュームレータ
１３ コンピュータ（制御手段）
１４ 乾き度センサ（検出手段）
１６ 冷媒ポンプ（調整手段、冷媒送り手段）１９
乾き度センサ（検出手段） ２０ コンピュータ（制御手段） ２１ 第２流量調整弁（調整手段）
乾き度センサ（検出手段） ２０ コンピュータ（制御手段） ２１ 第２流量調整弁（調整手段）
Claims (1)
- 【請求項１】 （ａ）入口部から流入した冷媒を蒸発
させる冷媒蒸発器と、（ｂ）この冷媒蒸発器の出口部か
ら流出した冷媒を液冷媒と冷媒ガスとに分離するアキュ
ームレータと、（ｃ）このアキュームレータの内部と前
記冷媒蒸発器の入口部とを連通するバイパス管と、（ｄ
）このバイパス管内を流れる液冷媒の流量を調整する調
整手段を有し、前記アキュームレータ内の液冷媒を前記
バイパス管を介して前記冷媒蒸発器の入口部に送る冷媒
送り手段と、（ｅ）前記冷媒蒸発器の出口部における冷
媒の乾き度を検出する検出手段を有し、 この検出手
段で検出した前記冷媒の乾き度に応じて前記調整手段を
制御する制御手段とを備えた冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8266291A JPH04316962A (ja) | 1991-04-15 | 1991-04-15 | 冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8266291A JPH04316962A (ja) | 1991-04-15 | 1991-04-15 | 冷凍サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04316962A true JPH04316962A (ja) | 1992-11-09 |
Family
ID=13780651
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8266291A Pending JPH04316962A (ja) | 1991-04-15 | 1991-04-15 | 冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04316962A (ja) |
Cited By (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1991
- 1991-04-15 JP JP8266291A patent/JPH04316962A/ja active Pending
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