JPH04326707A - 超電導コイル装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は密巻超電導コイルの安定
性を改良し耐クエンチ性を向上させた超電導コイル装置
に係る。

【０００２】

【従来の技術】従来、密巻超電導コイルの巻線表面部で
の擾乱によるコイルクエンチを防止する方法として、特
開平１−１９４３０８　号公報に記載のように、超電導
コイルと冷媒を内蔵したコイル容器の間にバネ部材を挿
入し、振動によるコイルの動きを抑制することにより摩
擦熱による超電導コイルのクエンチを防止する方法が知
られている。さらに、特開昭５７−１２４４０６号およ
び、特開昭５７−１７８３０６号公報に記載のように、
超電導コイルとコイル容器内面の絶縁物材間に低摩擦材
を挿入し摩擦熱の発生を少なくする方法，特開昭５７−
６３８０９　号公報に記載のように、超電導コイル表面
に、所定間隔を配して摩擦係数及び熱伝導率の小さい絶
縁物で構成された断熱部材を設け、コイル容器に支持す
ることによりコイル表面からの摩擦熱侵入によるクエン
チを防止する方法，特開昭５７−６３８０８　号公報に
記載のように、超電導コイルを極低温冷媒が流通する金
属パイプを介して内部容器に固定することにより、超電
導コイル表面からの摩擦熱の侵入によるクエンチを防止
する、等の方法が知られている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】上記従来技術は、いず
れも超電導コイルがクエンチする原因となる擾乱を小さ
くしたり、擾乱によって発生した熱を超電導コイルに伝
え難くする方法であるが、現実には密巻超電導コイルの
耐クエンチ性はほとんど改善されていない。すなわち、
いずれの従来技術も超電導コイルのクエンチを防止する
には未だ不十分であることが分かる。

【０００４】本発明の目的は、上記従来技術の欠点を排
除し耐クエンチ性を向上させた超電導コイル装置を提供
することにある。

【０００５】

【問題を解決するための手段】超電導磁気浮上列車は、
車上側に超電導コイルを、地上側に常電導の短絡コイル
を設け、車両走行時に超電導コイルと地上コイルとの間
で電磁誘導により生ずる反発力によって浮上させるもの
である。一方、車両の推進はリニアシンクロナスモータ
方式で、地上側に別途設けた常電導の推進コイルと車上
の超電導コイルとの相互作用によって推進コイルの電流
を反転させることにより同一コイルの推進力を得るもの
である。

【０００６】超電導磁気浮上列車に使用される超電導コ
イル一般に図５に示すようにレーストラック状をしてお
り、車両に搭載されるため経済性の観点からできるだけ
軽量・小型化する事が要求される。

【０００７】このためには超電導コイル巻線部をできる
だけコンパクトにし、コイル電流密度を高めたものが要
求される。そのため、図６に示す様に液体ヘリウム等の
冷媒は冷媒容器１と絶縁物２で構成される空間３におく
ようにし、コイル巻線部４は超電導線と直接接する冷媒
を持たない密巻構造がとられ、更に電流を通電する以外
の部分、例えば安定化材などの体積を極力小さくした、
いわゆる低銅比超電導線が用いられる。

【０００８】一方、磁気浮上列車用超電導コイルは、乗
客を安全に輸送する必要から高度の信頼性及び安定性が
要求される。このためには超電導コイルの安定性マージ
ンが擾乱エネルギーよりも大きいことが不可欠である。 この安定性マージンは超電導コイルをクエンチさせるの
に必要な最小のエネルギーのことである。ところが、上
記密巻低銅比超電導コイルは安定性マージンが小さく、
僅かな擾乱エネルギーでクエンチを生ずる可能性がある
。

【０００９】特に磁気浮上列車用超電導コイルは、高速
走行状態で使用されるため機械的振動による超電導コイ
ルの動きやトンネルや列車すれちがい等による衝撃荷重
，風圧，振動等による複雑な擾乱エネルギーが加わる苛
酷な条件下で使用される。しかしながらクエンチがコイ
ル巻線内のどの部分から発生するかをなかなか特定化で
きず、密巻超電導コイルの安定化理論はもとより、安定
に動作させる具体的方策はまだ確立されていない。

【００１０】本発明者らは、クエンチし易いコイル巻線
部の安定性マージンを局部的に増大させることによって
、上記問題点を解決できることを見出した。

【００１１】すなわち、巻線表面部のみの安定性マージ
ンを大きくして、巻線表面からクエンチしないようにす
れば、超電導コイルの耐クエンチ性は大幅に向上させる
ことができることを明らかにした。

【００１２】具体的にはコイル巻線の両端部の安定性マ
ージンを他のコイル巻線の他の部分の安定性マージンよ
り大きくすることにより、超電導コイルの耐クエンチ性
を向上させることができる。

【００１３】さらに、コイル巻線表面全体の安定性マー
ジンを大きくして、コイル巻線表面からクエンチしない
ようにしても、超電導コイルの耐クエンチ性は大幅に向
上させることができる。

【００１４】コイル巻線表面と他の部分とで安定性マー
ジンを変える手段として、使用する超電導線の安定化母
材量を変える方法がある。すなわち、巻線表面の超電導
線の横断面積を他の部分の超電導線の横断面積より大き
くしてやることによって達成される。また高純度アルミ
ニウムを積極的に導入することによっても達成される。

【００１５】一方、コイル巻線表面の安定性を高める手
段としては必ずしも巻線表面に安定性マージンの高い超
電導線を使用する必要はなく、他の何らかの手段を講ず
ることにより結果的に巻線表面での安定性マージンが高
くなるようにしてもよい。本発明の他の着目点はこの考
えに基づくものであって、超電導線のコイル巻線表面に
銅やアルミニウム等の常電導金属を巻回し、コイル巻線
表面と他の部分とで安定性マージンを変えてもよい。

【００１６】

【作用】磁気浮上列車用超電導コイルは、電磁力や高速
走行時の機械的振動による超電導コイルの動きやトンネ
ルや列車すれちがい等による衝撃荷重，風圧，振動等に
よる種々の擾乱が加わる。超電導コイルのクエンチしや
すい場所としては、コイル巻線内またはコイル巻線表面
がある。超電導コイルの巻線は密巻構造を持ち、エポキ
シ樹脂で含浸されるため、電磁力等による超電導線の動
きは大幅に抑制できるのでクエンチしにくい。一方、コ
イル巻線表面については、絶縁物とコイル巻線との摩擦
によって生じる発熱による擾乱によりクエンチしやすい
。

【００１７】したがって、コイル巻線表面全体の安定性
マージンを大きくして、コイル巻線表面からクエンチし
ないようにすれば、超電導コイルの耐クエンチ性は大幅
に向上させることができる。

【００１８】図６に示すように、磁気浮上列車用超電導
コイルの巻線横断面は一般に長方形をしており、コイル
巻線４はコイル巻線両端部７およびコイル巻線の他の部
分５に大別できる。高速で磁気浮上列車が走行する場合
には、コイルは後述するようにローリング，ピッチング
，ヨーイング等の複雑な振動モードを解析し必要個所の
コイル巻線表面の安定性マージンを高めることによりク
エンチを抑制できる。コイル巻線表面と他の部分とで安
定性マージンを変える手段として、使用する超電導線の
安定化母材量を変える方法があり、コイル巻線表面の超
電導線の横断面積をコイル巻線の他の横断面積より大き
くしてやることによって達成される。また高純度アルミ
ニウムを積極的に導入することによっても達成される。 すなわち高純度アルミニウムは極低温において高純度銅
と比較して電気抵抗率が約１／１０と小さく、熱伝導率
が高純度銅の約６．４　倍と大きいのでホットスポット
が出来にくく、さらに、アルミニウムは銅と比較して比
重が小さいので軽量である等の安定化母材として優れた
特性を有する。したがって、上記コイル巻線表面に銅を
安定化母材とする超電導線の表面に高純度アルミニウム
を必要量被覆することにより、局部的に安定性マージン
を大きくすることができる。

【００１９】さらに、磁気浮上列車のように超電導コイ
ルが永久電流モードで運転される場合を考えると、コイ
ル巻線内に超電導線の接続部を持たない方が、コイルの
安定性及び電流減衰率の観点からも好ましい。これは銅
を安定化母材とする無接続の超電導線の表面に必要な量
の高純度アルミニウムを被覆することによって達成され
る。

【００２０】特に磁気浮上列車においては、高速で走行
している場合に車載された超電導コイルのコイル中心を
原点として列車の推進方向をｘ軸、上方向をｚ軸とする
直角座標をとると超電導コイルには地上コイルとの間で
推進力（Ｆｘ），案内力（Ｆｙ），上下方向力（Ｆｚ）
が働く。一方モーメント力としてｘ，ｙ，ｚ回りのモー
メントとしてそれぞれローリングモーメント（Ｍｘ），
ピッチングモーメント（Ｍｙ），ヨーイングモーメント
（Ｍｚ）の力が働く。今、磁気浮上列車が５００ｋｍ／
ｈで定速走行している時に浮上コイルによって誘起され
る電流により超電導コイルが受ける力及びモーメントを
解析しその比率を求めた結果、略平均値でＦｘ：Ｆｙ：
Ｆｚ＝１：０．９：２．４，Ｍｘ：Ｍｙ：Ｍｚ＝１：２
．１　：１．４　で、いずれも同じオーダの値を有する
ことが分かった。従って超電導コイルにはこれら力と各
モーメントの合力が働き、超電導コイルとそのコイル容
器間の相対変位を生ぜしめ摩擦熱が生ずるが、上述のご
とく全てのコイル巻線表面で同等の摩擦熱が発生するこ
とが分かった。従って、磁気浮上列車をより安定に走行
させるためには、全てのコイル巻線表面の安定性マージ
ンを高めることが好ましい。

【００２１】

【実施例】以下、本発明の詳細を図示の実施例によって
説明する。

【００２２】図１は、本発明に係る装置における超電導
コイル断面構成を示すものである。図１において、コイ
ル巻線部４は、巻線中央部６と巻線表面部５とから構成
され、絶縁材２を介して冷媒容器１に固定され冷媒であ
る液体ヘリウム３で冷却される。

【００２３】実施例１ まず、図１中の巻線表面５に超電導線Ｂを、巻線の他の
部分６に超電導線Ａを以下に示すように作成した。すな
わち、上記超電導線Ａは公知の方法により直径２７ｍｍ
のＮｂＴｉフィラメント１７４８本がツイストピッチ２
１ｍｍで高純度銅に埋め込まれたもので外寸法１．１ｍ
ｍ×１．９ｍｍに加工した後、その表面を約４０ｍｍの
ポリビニールフォルマールで絶縁したもので、銅比（＝
安定化銅量／超電導体量）が１．０　の超電導線である
。 一方超電導線Ｂは、上記超電導線Ａの表面に押出法によ
って９９．９９９％の高純度アルミニウムを０．３ｍｍ
厚さ被覆し外寸法１．７ｍｍ×２．５ｍｍとした後、そ
の表面に２５μｍ厚さのポリイミドテープを１／２ずつ
オーバーラップして絶縁を施したものである。

【００２４】これらの超電導線Ａおよび超電導線Ｂを、
図１の構成において巻線表面５がコイル表面から４層ま
でを構成するように半田付け接続しながら巻回し、内径
約１００ｍｍ，外径約２１０ｍｍ，長さ約９０ｍｍ，層
数３６，総ターン数１１７０，インダクタンス約０．１
６５　ヘンリーの円形超電導コイルを密巻した後、エポ
キシ樹脂を真空中で含浸して超電導コイルＰを得た。尚
、得られた超電導コイルのコイル断面は、その寸法及び
冷却条件が磁気浮上列車用超電導コイルと略同一となる
ように構成した。また、このコイルの巻線表面に絹巻き
マンガニン線を導体長手方向１ｃｍにわたって無誘導巻
きして構成したヒータが埋設されている。

【００２５】本発明による超電導コイルの安定性を実験
的に検証するため、上記銅比１．０の超電導線Ａだけを
用いて、上記超電導コイルＰとできるだけ同一の仕様に
なるように巻回しエポキシ樹脂含浸した内径１００ｍｍ
，外径１９２ｍｍ，長さ６８ｍｍ，層数３６，総ターン
数１１７０，インダクタンス０．１６３　ヘンリーの密
巻超電導コイルＱを別途製作した。この超電導コイルＱ
にも、上記超電導コイルＰと同様にヒータが埋設されて
いる。

【００２６】これら超電導コイルＰおよび超電導コイル
Ｑを液体ヘリウム中に浸し、直流励磁したところ、いず
れも超電導線の磁界ー臨界電流特性の１００％まで励磁
可能であった。さらにコイル巻線表面での摩擦等による
擾乱に対する超電導コイルの安定性を比較するため、超
電導コイルＰ、および超電導コイルＱの上記ヒータに約
１０ｍｓのヒータパルスを印加し安定性マージンを測定
した。その結果、コイル電流負荷率７０％での安定性マ
ージンは、超電導コイルＰで２２ｍＪ／ｃｍに対し超電
導コイルＱの安定性マージンは３．０ｍＪ／ｃｍ　であ
り、本発明による超電導コイルＰは従来法による超電導
コイルＱに対し、約７倍高い安定性マージンを有するこ
とがわかった。

【００２７】実施例２ 実施例１に示した超電導線Ａおよび超電導線Ｂを準備し
、図２の構成において巻線表面１０がコイル表面から４
層までを構成するように上記超電導線Ｂを、巻回した。 一方、上記超電導線Ａを図２中の巻線表面１０以外の部
分１１を構成するように半田付け接続しながら巻回し、
実施例１の超電導コイルＲと同様の処理をしてほぼ同一
の超電導コイルＲを得た。この超電導コイルＲにも実施
例１で記載したものと同一のヒータが巻線表面１０内に
埋設してある。実施例１と同様の方法で安定性マージン
の測定を行なったところ、実施例１記載の超電導コイル
Ｐと同程度の安定性マージンを得た。

【００２８】実施例３ 直径４５ｍｍのＮｂＴｉフィラメント６５２本をツイス
トピッチ３６ｍｍで高純度銅中に埋め込み、外寸法１．
９２ｍｍ×２．８ｍｍとし表面を約４０ｍｍのポリビニ
ールフォルマールで絶縁した、銅比３．９　の超電導線
Ｃを別途製作した。上記実施例１に詳述した超電導線Ａ
を図１の巻線中央部６に、上記超電導線Ｃを巻線表面５
に使用し、実施例１に示すコイルと略同一仕様の超電導
コイルＲを製作した。この超電導コイルＲにも実施例１
で記述したものと同一のヒータが埋設してある。

【００２９】上記超電導コイルＲの電流負荷率７０％で
の安定性マージンを実施例１と同様に測定したところ、
約７．８ｍＪ／ｃｍであり、実施例１記載の銅比１．０
の超電導線Ａを用いた超電導コイルＱと比較し約２．４
　倍高い安定性マージンを有することがわかった。

【００３０】実施例４ あらかじめ実施例１の超電導コイルＰと同様の仕様にな
るように実施例１に示す超電導線Ａの表面の所定箇所に
実施例１と同様の手法によって、高純度アルミニウムを
０．３ｍｍ　の厚さで被覆した長さ方向に無接続の超電
導線Ｄを巻回した後エポキシ樹脂を真空中で含浸し、実
施例１記載の超電導コイルＰと略同一仕様の超電導コイ
ルＳを得た。実施例１と同一仕様のヒータによる安定性
マージンの測定を行なったところ、実施例１記載の超電
導コイルＰと同程度の安定性マージンを得た。

【００３１】さらに、超電導コイルＳと別途製作した永
久電流スイッチに超電導−超電導接続を施し閉ループを
構成し通電電流５００Ａで約２００時間永久電流モード
で運転したが、クエンチせずに安定に動作した。またこ
の時の電流減衰の時定数を評価したところ約５×１０１
１あった。

【００３２】実施例５ あらかじめ実施例１に示す超電導線Ａを準備し、実施例
２に示すコイル断面構成において図２のコイル巻線表面
１０に位置する所定の位置に実施例１と同様な手法にお
いて、純度９９．９９９％の高純度アルミニウムを０．
３ｍｍの厚さで被覆した長さ方向に無接続の超電導線Ｅ
を作製した。この超電導線Ｅを実施例２の図２に示すコ
イル断面構成を有するように巻回した後エポキシ樹脂を
真空中で含浸し、実施例１記載の超電導コイルＰとほぼ
同一仕様の超電導コイルＵを得た。実施例１と同一仕様
のヒータによる安定性マージンの測定を行ったところ、
実施例４記載の超電導コイルＴと同程度の安定性マージ
ンを得た。なお、上記超電導コイルＵと別途製作した永
久電流スイッチに超電導−超電導接続を施し閉ループを
構成し通電電流５００Ａで約２００時間永久電流モード
で運転したが、クエンチせずに安定に動作した。また、
この時の電流減衰の時定数を評価したところ実施例と同
等の結果を得た。

【００３３】実施例６ 実施例１に示す超電導コイルＰに使用したものと同一の
超電導線Ａおよび超電導線Ｂを用いて実施例２の超電導
コイルＲと同一の巻線断面構造となるように超電導線Ａ
と超電導線Ｂを超電導−超電導接続を施しながら巻回し
た後含浸処理を施し実施例２の超電導コイルとほぼ同一
仕様の超電導コイルＶを作製した。なお、この超電導コ
イルＶにも超電導コイルＰと同一個所にヒ−タが埋設さ
れている。実施例１と同一の手法によって、超電導コイ
ルＶの安定性マージンを評価したところ超電導コイルＰ
と同程度の値が得られた。実施例４に示す方法を用いて
超電導コイルＶの電流減衰の時定数と実施例４とほぼ同
等の結果を得た。

【００３４】実施例７ 実施例２に示す超電導コイルＰに使用したものと同一の
超電導線Ａおよび超電導線Ｂを用いて実施例２の超電導
コイルＲと同一の巻線断面構造となるように超電導線Ａ
と超電導線Ｂを超電導−超電導接続を施しながら巻回し
た後含浸処理を施し実施例２の超電導コイルとほぼ同一
仕様の超電導コイルＷを作製した。なお、この超電導コ
イルＷにも超電導コイルＲと同一個所にヒ−タが埋設さ
れている。実施例１と同一の手法によって、超電導コイ
ルＷの安定性マージンを評価したところ超電導コイルＲ
と同程度の値が得られた。実施例４に示す方法を用いて
超電導コイルＶの電流減衰の時定数と実施例４とほぼ同
等の結果を得た。

【００３５】実施例８ あらかじめ、上記実施例１で詳述した超電導線Ａと同一
外形寸法および絶縁の銅線を製作した。この銅線を用い
て２層巻回しエポキシ樹脂含浸した同巻線部（図３中の
１３）を２個準備した。また、実施例１に示した超電導
線Ａを超電導コイルＱとほぼ同一仕様となるよう巻回し
たもの（図３中の１２）を準備し、上記銅巻線部と合わ
せて図３を構成するように配置した後、さらにエポキシ
樹脂を真空中で含浸して超電導コイルＸを製作した。な
お銅巻線１３には、実施例１で詳述したヒータが同様に
埋設されている。上記実施例１と同様にコイル電流負荷
率７０％でヒータに３０ｍＪ／ｃｍまでエネルギーを投
入したが、上記超電導コイルはクエンチすることなく安
定に動作した。

【００３６】実施例９ 実施例８の銅線と同一寸法を有する９９．９９９％　の
高純度アルミニウム線を製作しその表面に２５μｍ厚さ
のポリイミドテープを１／２ずつオーバーラップして絶
縁を施したものを準備した。これを実施例８の銅線の替
わりに使用して構成した超電導コイルＹを製作した。な
お高純度アルミニウム巻線１２には、実施例８と同様の
ヒータが埋設されている。上記実施例１と同様にコイル
電流負荷率７０％でヒータに４０ｍＪ／ｃｍまでエネル
ギーを投入したが、上記超電導コイルはクエンチするこ
となく安定に動作した。

【００３７】実施例１０ 上記実施例１で詳述した超電導線Ａと同一外形寸法およ
び絶縁の銅線を製作した。その後コイル巻枠に上記銅線
を２層巻回した後（図４中の１４）、上記実施例１で詳
述した超電導線Ａを上記超電導コイルＱとほぼ同一仕様
になるように巻回した（図４中の１２）。さらにこの外
側に上記銅線を２層巻回した（図４中の１５）。さらに
上記銅線を用いて２層巻回しエポキシ樹脂含浸したもの
（図４中の１３）を２個準備した。さらにこれらを図を
構成するように配置した後、さらにエポキシ樹脂を真空
中で含浸して超電導コイルＺを製作した。なお銅巻線部
１３には、実施例１で詳述したヒータが同様に埋設され
ている。上記実施例１と同様にコイル電流負荷率７０％
でヒ−タに３０ｍＪ／ｃｍまでエネルギーを投入したが
、上記超電導コイルはクエンチすることなく安定に動作
した。

【００３８】実施例１１ 実施例８の銅線と同一寸法を有する９９．９９９％　の
高純度アルミニウム線を製作しその表面に２５μｍ厚さ
のポリイミドテープを１／２ずつオーバーラップして絶
縁を施したものを準備した。これを実施例１０の銅線の
替わりに使用して構成した超電導コイルＺ′を製作した
。 なお高純度アルミニウム巻線（図４中の１３）には、実
施例８と同様のヒ−タが埋設されている。上記実施例１
と同様にコイル電流負荷率７０％でヒータに４０ｍＪ／
ｃｍまでエネルギーを投入したが、上記超電導コイルは
クエンチすることなく安定に動作した。

【００３９】なお、上記実施例８−実施例１１では銅線
およびアルミニウム線を用いた実施例を示したが、上記
常電導金属線の替わりに貫通部を有する銅およびアルミ
ニウム等の常電導金属板で構成してもよい。

【００４０】

【発明の効果】本発明によれば、高安定，高信頼性で高
電流密度のコンパクトな超電導コイル装置及びこれを用
いた磁気浮上列車装置を得ることができるので、その経
済性及び社会的波及効果は大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示す超電導コイルの断面構
成図である。

【図２】本発明の他の実施例を示す超電導コイルの断面
構成図である。

【図３】一般的な密巻超電導コイルの断面構成を示す図
である。

【図４】本発明の他の実施例を示す超電導コイルの断面
構成図である。

【図５】一般的なレーストラック形超電導コイルの概略
を示す斜視図である。

【図６】図６のＡ−Ａ′断面構成図である。

【符号の説明】

１…冷媒容器、２…絶縁物、３…冷媒、４…超電導コイ
ル巻線、５…コイル巻線の内周部、６…コイル巻線の外
周部、７，８…コイル巻線両端部、９…巻線部、１０…
コイル巻線表面、１１…コイル巻線表面の他の部分、１
２…超電導線巻線部、１３，１４，１５…常超電導金属
線巻線部。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ボビンの回りに巻回してなるコイル巻線と
   、該コイル巻線を囲む冷却容器と、該コイル巻線と該冷
   却容器との間の絶縁物によって構成される密巻超電導コ
   イルにおいて、該コイル巻線の両端部の安定性マージン
   を他の部分よりも大きくしたことを特徴とする超電導コ
   イル装置。
2. 【請求項２】ボビンの回りに巻回してなるコイル巻線と
   、該コイル巻線を囲む冷却容器と、該コイル巻線と該冷
   却容器との間の絶縁物によって構成される密巻超電導コ
   イルにおいて、コイル巻線の全表面の安定性マージンを
   該コイル巻線の他の部分より大きくしたことを特徴とす
   る超電導コイル装置。
3. 【請求項３】該コイル巻線表面の超電導線に安定化剤と
   して銅を用い、該超電導線にアルミニウムを被覆したこ
   とを特徴とする請求項１及び請求項２記載の超電導コイ
   ル装置。
4. 【請求項４】該コイル巻線表面の横断面積を、他の部分
   より大きくしたことを特徴とする請求項１及び請求項２
   記載の超電導コイル装置。
5. 【請求項５】該コイル巻線表面と、該コイル巻線の他の
   部分をそれぞれ安定性マージンの異なる無接続の超電導
   線で巻回したことを特徴とする請求項１および請求項３
   記載の超電導コイル装置。
6. 【請求項６】ボビンの回りに巻回してなるコイル巻線と
   、該コイル巻線を囲む冷却容器と、該コイル巻線と該冷
   却容器との間の絶縁物によって構成される密巻超電導コ
   イルにおいて、該コイル巻線表面を銅やアルミニウムの
   常電導金属で構成したことを特徴とする超電導コイル装
   置。