JPH04331070A - 工具の表面処理方法 - Google Patents
工具の表面処理方法Info
- Publication number
- JPH04331070A JPH04331070A JP3125447A JP12544791A JPH04331070A JP H04331070 A JPH04331070 A JP H04331070A JP 3125447 A JP3125447 A JP 3125447A JP 12544791 A JP12544791 A JP 12544791A JP H04331070 A JPH04331070 A JP H04331070A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tool
- abrasive
- abrasive material
- pressure
- hardness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ドリルや各種のスロ
ーアウエイチツプ等の各種の工具に用いられて当該切刃
の寿命を延す工具の表面処理方法に関するものである。
ーアウエイチツプ等の各種の工具に用いられて当該切刃
の寿命を延す工具の表面処理方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ドリル、エンドミル、メタルソーあるい
は各種の工具に着脱自在に取付けられるスローアウエイ
チツプ等の各種の切削工具においては、切削効率を向上
させるためにも、その切刃の寿命が長く長期の使用に耐
え得ることが重要である。
は各種の工具に着脱自在に取付けられるスローアウエイ
チツプ等の各種の切削工具においては、切削効率を向上
させるためにも、その切刃の寿命が長く長期の使用に耐
え得ることが重要である。
【０００３】このため、従来より超硬合金、ＳＫＨ、Ｓ
ＫＤ、ＳＣＭ等の材質からなるこの種の切削工具におい
ては、切刃部分に局部的に焼結ダイヤモンド等の超高圧
焼結体を組込んだり、特殊な熱処理を施したり、あるい
は炭化チタンや窒化チタン等のコーティング処理を施し
たりなどすることにより、当該切刃部分の耐摩耗性を向
上させて長寿命化を図っている。
ＫＤ、ＳＣＭ等の材質からなるこの種の切削工具におい
ては、切刃部分に局部的に焼結ダイヤモンド等の超高圧
焼結体を組込んだり、特殊な熱処理を施したり、あるい
は炭化チタンや窒化チタン等のコーティング処理を施し
たりなどすることにより、当該切刃部分の耐摩耗性を向
上させて長寿命化を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな従来の工具の処理方法のうち、超高圧焼結体を用い
たものにあっては、寿命は長期化するものの当該超高圧
焼結体が極めて高価であることから工具自体の製品単価
の高騰化を招いて、けっきょく大きな経済的効果を得る
ことができないという問題がある。また、熱処理やコー
ティングを施すものにあっては、それぞれの処理のため
に複雑かつ高価な処理設備を必要とするうえに、さらに
処理技術の習熟にも多大の労力を要するという問題があ
る。
うな従来の工具の処理方法のうち、超高圧焼結体を用い
たものにあっては、寿命は長期化するものの当該超高圧
焼結体が極めて高価であることから工具自体の製品単価
の高騰化を招いて、けっきょく大きな経済的効果を得る
ことができないという問題がある。また、熱処理やコー
ティングを施すものにあっては、それぞれの処理のため
に複雑かつ高価な処理設備を必要とするうえに、さらに
処理技術の習熟にも多大の労力を要するという問題があ
る。
【０００５】そこで、本発明者等は、比較的簡単な処理
で上記工具類の寿命を長期化すべく鋭意研究を重ねた結
果、球状の研磨材をいわゆるブラスト法を用いて工具の
表面に圧力が３〜１０ｋｇ／ｃｍ２ の範囲の気体流と
ともに高速で吹き付けると、この結果工具表面に発生す
る応力および熱により工具表面の組織が微細化、緻密化
して工具の寿命が飛躍的に向上する、という知見を得る
に至った。
で上記工具類の寿命を長期化すべく鋭意研究を重ねた結
果、球状の研磨材をいわゆるブラスト法を用いて工具の
表面に圧力が３〜１０ｋｇ／ｃｍ２ の範囲の気体流と
ともに高速で吹き付けると、この結果工具表面に発生す
る応力および熱により工具表面の組織が微細化、緻密化
して工具の寿命が飛躍的に向上する、という知見を得る
に至った。
【０００６】この発明は、上記知見に基づいてなされた
もので、製品単価の高騰化や、複雑な装置を必要とする
ことなく、簡便に工具寿命を長期化することができる工
具の表面処理方法を提供することを目的とするものであ
る。
もので、製品単価の高騰化や、複雑な装置を必要とする
ことなく、簡便に工具寿命を長期化することができる工
具の表面処理方法を提供することを目的とするものであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明の工具の表面処
理方法は、工具の表面にゲージ圧で３〜１０ｋｇ／ｃｍ
２の範囲の気体流とともに球状の研磨材を吹きつけるこ
とを特徴とするものである。
理方法は、工具の表面にゲージ圧で３〜１０ｋｇ／ｃｍ
２の範囲の気体流とともに球状の研磨材を吹きつけるこ
とを特徴とするものである。
【０００８】ここで、上記研磨材としては、出来得るだ
け真球に近いものを用いるのが好ましく、鋼球、ステン
レス球、ガラス球もしくはセラミックス球またはこれら
の混合物からなる球状体であることが特に好適である。 また、上記研磨材の粒度としては、ＪＩＳＲ−６００１
−１９７３に規定される８０〜８００メッシュであるこ
とが好ましい。
け真球に近いものを用いるのが好ましく、鋼球、ステン
レス球、ガラス球もしくはセラミックス球またはこれら
の混合物からなる球状体であることが特に好適である。 また、上記研磨材の粒度としては、ＪＩＳＲ−６００１
−１９７３に規定される８０〜８００メッシュであるこ
とが好ましい。
【０００９】研磨材を気体流とともに吹き付ける方法と
しては、各種のブラスト法を用いることができるが、乾
式ブラスト法が最も適している。上記気体流としては、
通常の圧縮空気を使用すれば経済的である。また、気体
流の圧力は、上述したようにゲージ圧で３〜１０ｋｇ／
ｃｍ２であり、この際のノズルからの圧縮気体の噴射速
度は８０〜２４０ｍ／ｓｅｃ．である。以上のような、
吹き付けに使用される研磨材の材質、硬度、粒度、圧力
等は、処理しようとする工具の材質、硬度、形状、表面
荒さ、目的寿命等により適宜選択されるべきものである
。
しては、各種のブラスト法を用いることができるが、乾
式ブラスト法が最も適している。上記気体流としては、
通常の圧縮空気を使用すれば経済的である。また、気体
流の圧力は、上述したようにゲージ圧で３〜１０ｋｇ／
ｃｍ２であり、この際のノズルからの圧縮気体の噴射速
度は８０〜２４０ｍ／ｓｅｃ．である。以上のような、
吹き付けに使用される研磨材の材質、硬度、粒度、圧力
等は、処理しようとする工具の材質、硬度、形状、表面
荒さ、目的寿命等により適宜選択されるべきものである
。
【００１０】
【作用】上記構成による表面処理を施すと、工具の表面
内部に応力および熱が発生し、これにより表面組織が微
細化、緻密化して金属疲労および高温脆性に対する耐久
性が増加する。
内部に応力および熱が発生し、これにより表面組織が微
細化、緻密化して金属疲労および高温脆性に対する耐久
性が増加する。
【００１１】
【実施例】以下、図面を参照してこの発明を詳細に説明
する。
する。
【００１２】図１は、この発明に係る工具の表面処理方
法を実施する際に用いられるブラスト装置の一例を示す
ものであり、図中符号１は有底筒状に構成された本体で
ある。この本体１の内部には、モータ２が、その回転軸
を上方に向けて配置されており、この回転軸に、表面処
理の対象となる工具Ｗが着脱自在に取り付けられるよう
になっている。
法を実施する際に用いられるブラスト装置の一例を示す
ものであり、図中符号１は有底筒状に構成された本体で
ある。この本体１の内部には、モータ２が、その回転軸
を上方に向けて配置されており、この回転軸に、表面処
理の対象となる工具Ｗが着脱自在に取り付けられるよう
になっている。
【００１３】前記本体１の上部には、内部に研磨材Ｐを
充填するタンク３が取り付けられている。このタンク３
の内部には、後述する回収パイプ９からタンク３内に供
給される研磨材Ｐの流れを規制する断面アングル状の規
制板３ａが設けられている。また、前記タンク３には、
タンク３の内部に発生した粉塵を回収する吸引ポンプ（
図示せず）が、タンク３の上部に連通されたダクトホー
ス３ｂを介して取り付けられている。
充填するタンク３が取り付けられている。このタンク３
の内部には、後述する回収パイプ９からタンク３内に供
給される研磨材Ｐの流れを規制する断面アングル状の規
制板３ａが設けられている。また、前記タンク３には、
タンク３の内部に発生した粉塵を回収する吸引ポンプ（
図示せず）が、タンク３の上部に連通されたダクトホー
ス３ｂを介して取り付けられている。
【００１４】前記タンク３の下部は、下方に凸をなす漏
斗状に形成されており、その下端部には、内部に研磨材
Ｐを挿通させる内径を有する、可撓性を備えたパイプ４
の一端側が取り付けられている。このパイプ４の他端側
は、前記工具Ｗに向けて配設されており、このパイプ４
を作業者が適宜曲げることにより、任意の方向から研磨
材Ｐを工具Ｗに吹きつけることができるように構成され
ている。
斗状に形成されており、その下端部には、内部に研磨材
Ｐを挿通させる内径を有する、可撓性を備えたパイプ４
の一端側が取り付けられている。このパイプ４の他端側
は、前記工具Ｗに向けて配設されており、このパイプ４
を作業者が適宜曲げることにより、任意の方向から研磨
材Ｐを工具Ｗに吹きつけることができるように構成され
ている。
【００１５】前記パイプ４には、バルブ６によって開閉
されるパイプ５を介して圧縮空気源が接続されている。 前記バルブ６には、その開閉動作を制御するフットスイ
ッチ７が接続されている。
されるパイプ５を介して圧縮空気源が接続されている。 前記バルブ６には、その開閉動作を制御するフットスイ
ッチ７が接続されている。
【００１６】前記モータ２の下方には、下方に凸をなす
漏斗状に形成されたホッパ８が、その周縁を前記本体１
の内周面に密着させて取り付けられている。
漏斗状に形成されたホッパ８が、その周縁を前記本体１
の内周面に密着させて取り付けられている。
【００１７】前記ホッパ８の下端部には、回収パイプ９
の一端が取り付けられている。この回収パイプ９の他端
は、前記タンク３の上部に連通されている。
の一端が取り付けられている。この回収パイプ９の他端
は、前記タンク３の上部に連通されている。
【００１８】なお、図中符号１０は、タンク３からパイ
プ４への研磨材Ｐの供給量を調整する調整器である。
プ４への研磨材Ｐの供給量を調整する調整器である。
【００１９】つぎに、前記構成を有するブラスト装置の
動作について説明する。
動作について説明する。
【００２０】まず、タンク３の内部に所定量の研磨材Ｐ
を充填する。ついで、フットスイッチ７を操作してバル
ブ６を開状態とし、パイプ５の内部に圧縮空気を送り込
んでおく。ついで、調整器１０を操作して研磨材Ｐをタ
ンク３からパイプ４に供給する。
を充填する。ついで、フットスイッチ７を操作してバル
ブ６を開状態とし、パイプ５の内部に圧縮空気を送り込
んでおく。ついで、調整器１０を操作して研磨材Ｐをタ
ンク３からパイプ４に供給する。
【００２１】このようにして、圧縮空気の圧力によって
、パイプ４の他端側から研磨材Ｐを工具Ｗに対して吹き
つけることができる。
、パイプ４の他端側から研磨材Ｐを工具Ｗに対して吹き
つけることができる。
【００２２】吹きつけられた研磨材Ｐは、ホッパ８の内
部に収納され、本体１の内部とタンク３の内部との圧力
差によって回収パイプ９の内部を移動・通過してタンク
３の内部に回収される。このようにして、ふたたびタン
ク３の内部に研磨材Ｐを充填でき、工具Ｗに対する吹き
つけ作業を循環して行うことができる。また、このとき
、研磨材Ｐまたは工具Ｗから発生した粉塵については、
ダクトホース３ｂを介して吸引ポンプにより外部に排出
することができる。
部に収納され、本体１の内部とタンク３の内部との圧力
差によって回収パイプ９の内部を移動・通過してタンク
３の内部に回収される。このようにして、ふたたびタン
ク３の内部に研磨材Ｐを充填でき、工具Ｗに対する吹き
つけ作業を循環して行うことができる。また、このとき
、研磨材Ｐまたは工具Ｗから発生した粉塵については、
ダクトホース３ｂを介して吸引ポンプにより外部に排出
することができる。
【００２３】また、前記実施例のブラスト装置によれば
、調整器１０およびバルブ６の開度を調整することによ
り、気体流の圧力や研磨材Ｐの吹きつけ量等を調整する
ことができる。
、調整器１０およびバルブ６の開度を調整することによ
り、気体流の圧力や研磨材Ｐの吹きつけ量等を調整する
ことができる。
【００２４】（実施例１および比較例１）前記したブラ
スト装置を用いて、下記の試験条件に基づいて工具の表
面処理を行った。
スト装置を用いて、下記の試験条件に基づいて工具の表
面処理を行った。
【００２５】
研磨材Ｐの材質；セラミック入り球状ガラスビーズ研磨
材Ｐの粒度；４００メッシュ 研磨材Ｐの硬度；モース硬度計における硬度７圧縮空気
源からの空気送り量；１Ｎｍ３／分圧力；ゲージ圧で６
．５ｋｇ／ｍ２ パイプ４の内径；直径９ｍｍ 研磨材Ｐの噴射速度；１６０ｍ／秒 ノズル４の他端から工具Ｗまでの距離；１００〜１５０
ｍｍ 工具Ｗの種類；直径１０ｍｍ×長さ１００ｍｍの超硬ド
リル モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；１０秒／１回
転
材Ｐの粒度；４００メッシュ 研磨材Ｐの硬度；モース硬度計における硬度７圧縮空気
源からの空気送り量；１Ｎｍ３／分圧力；ゲージ圧で６
．５ｋｇ／ｍ２ パイプ４の内径；直径９ｍｍ 研磨材Ｐの噴射速度；１６０ｍ／秒 ノズル４の他端から工具Ｗまでの距離；１００〜１５０
ｍｍ 工具Ｗの種類；直径１０ｍｍ×長さ１００ｍｍの超硬ド
リル モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；１０秒／１回
転
【００２６】実施例１の方法においては、工具Ｗを、モ
ータ２の軸方向に沿いかつ、先端を上方に向けて取り付
け、研磨材Ｐを、工具Ｗの側方より２０秒間吹きつけた
後、パイプ４を移動させて工具Ｗの上方より１０秒間吹
きつけた。ここで、吹きつけに際しては、パイプ４の他
端を工具Ｗの長さ方向または径方向に沿って上下させる
ことにより、偏り無く研磨材Ｐを工具Ｗに吹きつけるよ
うにした。
ータ２の軸方向に沿いかつ、先端を上方に向けて取り付
け、研磨材Ｐを、工具Ｗの側方より２０秒間吹きつけた
後、パイプ４を移動させて工具Ｗの上方より１０秒間吹
きつけた。ここで、吹きつけに際しては、パイプ４の他
端を工具Ｗの長さ方向または径方向に沿って上下させる
ことにより、偏り無く研磨材Ｐを工具Ｗに吹きつけるよ
うにした。
【００２７】前記試験条件による表面加工終了後、工具
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約５０℃となってい
た。
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約５０℃となってい
た。
【００２８】また、工具Ｗの表面部分における金属組織
を検査したところ、図２に示すような組織となっていた
。この図２において、符号１１はコバルト部分、符号１
２は炭素部分、符号１３はタングステン部分をそれぞれ
示している。これに対し、加工前の状態における工具Ｗ
の金属組織を図３に示す。両者の対比から明らかなよう
に、本実施例の方法によって加工した工具Ｗにおいては
、その表面から５〜１０μｍの範囲において、コバルト
部分の結晶組織が微細化されていた。
を検査したところ、図２に示すような組織となっていた
。この図２において、符号１１はコバルト部分、符号１
２は炭素部分、符号１３はタングステン部分をそれぞれ
示している。これに対し、加工前の状態における工具Ｗ
の金属組織を図３に示す。両者の対比から明らかなよう
に、本実施例の方法によって加工した工具Ｗにおいては
、その表面から５〜１０μｍの範囲において、コバルト
部分の結晶組織が微細化されていた。
【００２９】前記実施例１の方法により表面加工した工
具Ｗを用いて、ダイカスト法によって製造したアルミ合
金（ＡＤＣ１１）製の試料に対し、直径１０ｍｍ、深さ
３０ｍｍの大きさの穴を多数形成することにより、耐久
性試験を行った。
具Ｗを用いて、ダイカスト法によって製造したアルミ合
金（ＡＤＣ１１）製の試料に対し、直径１０ｍｍ、深さ
３０ｍｍの大きさの穴を多数形成することにより、耐久
性試験を行った。
【００３０】本実施例に係る工具Ｗによれば、平均で約
３００００穴を加工することができ、加工前のものに比
較して寿命を約３倍に延長することができた。
３００００穴を加工することができ、加工前のものに比
較して寿命を約３倍に延長することができた。
【００３１】これに対して、比較例１として、本実施例
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例１のものでは、加工寿命が平均で約
１００００穴であり、本実施例のものに比較して寿命が
短いものであった。
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例１のものでは、加工寿命が平均で約
１００００穴であり、本実施例のものに比較して寿命が
短いものであった。
【００３２】（実施例２および比較例２）実施例２とし
て、本実施例に係るブラスト装置を用いて、下記の試験
条件に基づいて工具の表面処理を行った。他の条件は、
前記実施例１と同様なので記載を省略する。
て、本実施例に係るブラスト装置を用いて、下記の試験
条件に基づいて工具の表面処理を行った。他の条件は、
前記実施例１と同様なので記載を省略する。
【００３３】研磨材Ｐの流度；３００メッシュ工具Ｗの
種類；直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍであるＳＫＨ５１ハ
イスドリル モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；１０秒／１回
転
種類；直径８ｍｍ×長さ１００ｍｍであるＳＫＨ５１ハ
イスドリル モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；１０秒／１回
転
【００３４】実施例２においては、実施例１と同様にし
て工具Ｗをモータ２に取り付け、研磨材Ｐを、工具Ｗの
側方より３０秒間吹きつけた後、パイプ４を移動させて
工具Ｗの上方より１０秒間吹きつけた（図４）。
て工具Ｗをモータ２に取り付け、研磨材Ｐを、工具Ｗの
側方より３０秒間吹きつけた後、パイプ４を移動させて
工具Ｗの上方より１０秒間吹きつけた（図４）。
【００３５】前記試験条件による表面加工終了後、工具
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約３０℃となってい
た。
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約３０℃となってい
た。
【００３６】また、工具Ｗの表面部分における金属組織
を検査したところ、図５に示すような組織となっていた
。これに対し、加工前の状態における工具Ｗの金属組織
を図６に示す。両者の対比から明らかなように、本実施
例の方法によって加工した工具Ｗにおいては、その表面
から５〜１０μｍの範囲において、金属組織が微細化さ
れていた。
を検査したところ、図５に示すような組織となっていた
。これに対し、加工前の状態における工具Ｗの金属組織
を図６に示す。両者の対比から明らかなように、本実施
例の方法によって加工した工具Ｗにおいては、その表面
から５〜１０μｍの範囲において、金属組織が微細化さ
れていた。
【００３７】前記実施例２の方法により表面加工した工
具Ｗによって、鍛造によって製造したＳ４５Ｃ炭素鋼製
の試料に対し、直径８ｍｍ、深さ２０ｍｍの大きさの穴
を多数形成することにより、耐久性試験を行った。
具Ｗによって、鍛造によって製造したＳ４５Ｃ炭素鋼製
の試料に対し、直径８ｍｍ、深さ２０ｍｍの大きさの穴
を多数形成することにより、耐久性試験を行った。
【００３８】本実施例に係る工具Ｗによれば、平均で約
５０００穴を加工することができ、加工前のものに比較
して寿命を約１０倍に延長することができた。
５０００穴を加工することができ、加工前のものに比較
して寿命を約１０倍に延長することができた。
【００３９】また、本実施例の工具Ｗの表面硬度を計測
したところ、ＨＲＣ６５であり、加工前のものに比較し
て表面硬度を向上させることができた。
したところ、ＨＲＣ６５であり、加工前のものに比較し
て表面硬度を向上させることができた。
【００４０】これに対して、比較例２として、本実施例
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例２のものでは、加工寿命が平均で約
５００穴であり、本実施例のものに比較して寿命が短い
ものであった。
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例２のものでは、加工寿命が平均で約
５００穴であり、本実施例のものに比較して寿命が短い
ものであった。
【００４１】また、比較例２の工具Ｗについて表面硬度
を計測したところ、ＨＲＣ６３であり、実施例２のもの
に比較して硬度が低いものであった。
を計測したところ、ＨＲＣ６３であり、実施例２のもの
に比較して硬度が低いものであった。
【００４２】（実施例３および比較例３）実施例３とし
て、本実施例に係るブラスト装置を用いて、下記の試験
条件に基づいて工具の表面処理を行った。他の条件は、
前記実施例１と同様なので記載を省略する。
て、本実施例に係るブラスト装置を用いて、下記の試験
条件に基づいて工具の表面処理を行った。他の条件は、
前記実施例１と同様なので記載を省略する。
【００４３】研磨材Ｐの流度；３００メッシュ研磨材Ｐ
の硬度；モース硬度計における硬度６工具Ｗの種類；直
径２５０ｍｍ×厚さ１ｍｍであるＨＳＳメタルソー モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；２０秒／１回
転
の硬度；モース硬度計における硬度６工具Ｗの種類；直
径２５０ｍｍ×厚さ１ｍｍであるＨＳＳメタルソー モータ２の回転軸の１回転当り所要時間；２０秒／１回
転
【００４４】前記構成の工具Ｗを、図７に示すように、
モータ２の回転軸に直交して取り付け、工具Ｗの厚さ方
向上下よりそれぞれ６０秒間づつ（図７）研磨材Ｐを吹
きつけ、ついで、工具Ｗの側方より、モータ２の回転軸
から工具Ｗの一端側（図８中上端側）にやや傾斜した方
向に向けて６０秒間吹きつけ、ついで、工具Ｗの他端側
（図８中下端側）にやや傾斜した方向に向けて６０秒間
吹きつけた。
モータ２の回転軸に直交して取り付け、工具Ｗの厚さ方
向上下よりそれぞれ６０秒間づつ（図７）研磨材Ｐを吹
きつけ、ついで、工具Ｗの側方より、モータ２の回転軸
から工具Ｗの一端側（図８中上端側）にやや傾斜した方
向に向けて６０秒間吹きつけ、ついで、工具Ｗの他端側
（図８中下端側）にやや傾斜した方向に向けて６０秒間
吹きつけた。
【００４５】前記試験条件による表面加工終了後、工具
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約３０℃となってい
た。
Ｗを検査したところ、形状や寸法精度等についての変化
は無く、また、工具Ｗの表面温度は約３０℃となってい
た。
【００４６】また、工具Ｗの表面部分における金属組織
を検査したところ、図９に示すような組織となっていた
。これに対し、加工前の状態における工具Ｗの金属組織
を図１０に示す。両者の対比から明らかなように、本実
施例の方法によって加工した工具Ｗにおいては、その表
面から５〜１０μｍの範囲において、金属組織が微細化
されていた。
を検査したところ、図９に示すような組織となっていた
。これに対し、加工前の状態における工具Ｗの金属組織
を図１０に示す。両者の対比から明らかなように、本実
施例の方法によって加工した工具Ｗにおいては、その表
面から５〜１０μｍの範囲において、金属組織が微細化
されていた。
【００４７】前記実施例３の方法により表面加工した工
具Ｗによって、高速度鋼（ＳＫＨ）製の棒状の試料を幅
方向に切断することにより、耐久性試験を行った。
具Ｗによって、高速度鋼（ＳＫＨ）製の棒状の試料を幅
方向に切断することにより、耐久性試験を行った。
【００４８】本実施例に係る工具Ｗによれば、平均で約
１０００回試料を切断することができ、加工前のものに
比較して寿命を約２倍に延長することができた。
１０００回試料を切断することができ、加工前のものに
比較して寿命を約２倍に延長することができた。
【００４９】また、本実施例の工具Ｗの表面硬度を計測
したところ、ＨＲＣ６４であり、加工前のものに比較し
て表面硬度を向上させることができた。
したところ、ＨＲＣ６４であり、加工前のものに比較し
て表面硬度を向上させることができた。
【００５０】これに対して、比較例３として、本実施例
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例３のものでは、加工寿命が平均で約
５００回であり、本実施例のものに比較して寿命が短い
ものであった。
による加工を行う前の状態における工具（ドリル）を用
いて、本実施例のものと同一条件において耐久性試験を
行った。この比較例３のものでは、加工寿命が平均で約
５００回であり、本実施例のものに比較して寿命が短い
ものであった。
【００５１】また、比較例３の工具Ｗについて表面硬度
を計測したところ、ＨＲＣ６２であり、実施例３のもの
に比較して硬度が低いものであった。
を計測したところ、ＨＲＣ６２であり、実施例３のもの
に比較して硬度が低いものであった。
【００５２】
【発明の効果】請求項１に係る工具の表面処理方法によ
れば、工具の表面に、圧力が３〜１０ｋｇ／ｃｍ２の範
囲の気体流とともに球状の研磨材を吹きつける構成とし
たので、簡便な操作によって工具表面の硬度を高めてそ
の寿命を向上させることができ、機械加工作業の効率を
向上させることができる。
れば、工具の表面に、圧力が３〜１０ｋｇ／ｃｍ２の範
囲の気体流とともに球状の研磨材を吹きつける構成とし
たので、簡便な操作によって工具表面の硬度を高めてそ
の寿命を向上させることができ、機械加工作業の効率を
向上させることができる。
【図１】本発明に係る工具の加工方法の実施例に使用す
るブラスト装置の概略的構成を示す縦断面図である。
るブラスト装置の概略的構成を示す縦断面図である。
【図２】実施例１の加工方法によって加工した工具の表
面部分の金属組織を示す断面図である。
面部分の金属組織を示す断面図である。
【図３】加工前の工具の表面部分の金属組織を示す断面
図である。
図である。
【図４】実施例２に係る工具の加工方法を示すもので、
ブラスト装置の要部を示す図である。
ブラスト装置の要部を示す図である。
【図５】実施例２の加工方法によって加工した工具の表
面部分の金属組織を示す断面図である。
面部分の金属組織を示す断面図である。
【図６】加工前の工具の表面部分の金属組織を示す断面
図である。
図である。
【図７】実施例３に係る工具の加工方法を示すもので、
ブラスト装置の要部を示す図である。
ブラスト装置の要部を示す図である。
【図８】実施例３に係る工具の加工方法を示すもので、
ブラスト装置の要部を示す図である。
ブラスト装置の要部を示す図である。
【図９】実施例３の加工方法によって加工した工具の表
面部分の金属組織を示す断面図である。
面部分の金属組織を示す断面図である。
【図１０】加工前の工具の表面部分の金属組織を示す断
面図である。
面図である。
Ｐ 研磨材
Ｗ 工具
Claims (3)
- 【請求項１】 工具の表面に、圧力が３〜１０ｋｇ／
ｃｍ２の範囲の気体流とともに球状の研磨材を吹きつけ
ることを特徴とする工具の表面処理方法。 - 【請求項２】 上記研磨材は、鋼球、ステンレス球、
ガラス球もしくはセラミックス球またはこれらの複合物
からなる球状体であることを特徴とする請求項１に記載
の工具の表面処理方法。 - 【請求項３】 上記研磨材の粒度は、８０〜８００メ
ッシュであることを特徴とする請求項１または請求項２
に記載の工具の表面処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12544791A JP3176953B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 工具の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12544791A JP3176953B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 工具の表面処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04331070A true JPH04331070A (ja) | 1992-11-18 |
| JP3176953B2 JP3176953B2 (ja) | 2001-06-18 |
Family
ID=14910313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12544791A Expired - Lifetime JP3176953B2 (ja) | 1991-04-26 | 1991-04-26 | 工具の表面処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3176953B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0572399U (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-05 | 日本欄罫工業株式会社 | 製本、紙工用中空ドリル |
| EP0687739A1 (en) * | 1994-06-14 | 1995-12-20 | Fuji Kihan Co., Ltd. | Method of making surface-hardened metal shot |
| WO2004103615A1 (ja) * | 2003-05-26 | 2004-12-02 | Japan Science And Technology Agency | 焼結体切削工具の表面強靱化方法及び高寿命焼結体切削工具 |
| EP1570953A4 (en) * | 2002-10-15 | 2007-04-25 | Japan Science & Tech Agency | METHOD FOR IMPROVING THE STRENGTH OF THE SURFACE OF CERAMICS AND CERAMIC ARTICLES |
| JP2007222955A (ja) * | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Osg Corp | ねじれ溝自動研磨装置 |
| JPWO2017169303A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2018-12-27 | 株式会社不二製作所 | 機械加工工具の刃先部構造及びその表面処理方法 |
| KR20200059261A (ko) * | 2017-11-15 | 2020-05-28 | 아르셀러미탈 | 절단 피스의 처리 방법 및 관련 장비 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6020860A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-02 | Hayakawa Rubber Co Ltd | サンドブラスト彫刻法 |
| JPS63207563A (ja) * | 1987-02-23 | 1988-08-26 | Fuji Seisakusho:Kk | 放電加工による金型の研掃方法 |
| JPH01112079A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-28 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | クロムめっきシリンダの製造方法 |
| JPH02190263A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-26 | Tokyo Netsushori Kogyo Kk | シヨツトピーニング方法及びその装置 |
-
1991
- 1991-04-26 JP JP12544791A patent/JP3176953B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6020860A (ja) * | 1983-07-12 | 1985-02-02 | Hayakawa Rubber Co Ltd | サンドブラスト彫刻法 |
| JPS63207563A (ja) * | 1987-02-23 | 1988-08-26 | Fuji Seisakusho:Kk | 放電加工による金型の研掃方法 |
| JPH01112079A (ja) * | 1987-10-23 | 1989-04-28 | Teikoku Piston Ring Co Ltd | クロムめっきシリンダの製造方法 |
| JPH02190263A (ja) * | 1989-01-17 | 1990-07-26 | Tokyo Netsushori Kogyo Kk | シヨツトピーニング方法及びその装置 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0572399U (ja) * | 1992-03-13 | 1993-10-05 | 日本欄罫工業株式会社 | 製本、紙工用中空ドリル |
| EP0687739A1 (en) * | 1994-06-14 | 1995-12-20 | Fuji Kihan Co., Ltd. | Method of making surface-hardened metal shot |
| EP1570953A4 (en) * | 2002-10-15 | 2007-04-25 | Japan Science & Tech Agency | METHOD FOR IMPROVING THE STRENGTH OF THE SURFACE OF CERAMICS AND CERAMIC ARTICLES |
| WO2004103615A1 (ja) * | 2003-05-26 | 2004-12-02 | Japan Science And Technology Agency | 焼結体切削工具の表面強靱化方法及び高寿命焼結体切削工具 |
| JP2007222955A (ja) * | 2006-02-21 | 2007-09-06 | Osg Corp | ねじれ溝自動研磨装置 |
| JPWO2017169303A1 (ja) * | 2016-03-31 | 2018-12-27 | 株式会社不二製作所 | 機械加工工具の刃先部構造及びその表面処理方法 |
| KR20200059261A (ko) * | 2017-11-15 | 2020-05-28 | 아르셀러미탈 | 절단 피스의 처리 방법 및 관련 장비 |
| JP2021502906A (ja) * | 2017-11-15 | 2021-02-04 | アルセロールミタル | 切断部品の処理方法および関連する機器 |
| US12403564B2 (en) | 2017-11-15 | 2025-09-02 | Arcelormittal | Treatment method for a cutting piece |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3176953B2 (ja) | 2001-06-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1580284B1 (en) | An apparatus and method for improving work surface during forming and shaping of materials | |
| Hughes et al. | The effect of cutting tool material and edge geometry on tool life and workpiece surface integrity | |
| US5762538A (en) | Method and apparatus for honing an elongate rotary tool | |
| Monaghan et al. | The drilling of an Al/SiC metal-matrix composite | |
| US6715701B1 (en) | Liquid jet nozzle | |
| JP3176953B2 (ja) | 工具の表面処理方法 | |
| JPH06240303A (ja) | 粉末合金の表面層の処理法 | |
| US20040121703A1 (en) | Apparatus for the surface working of a workpiece as well as the use of the apparatus for the blasting of bore walls | |
| CN110218963B (zh) | 一种耐磨挤压芯棒及加工工艺 | |
| RU2000126732A (ru) | Способ восстановления изношенных поверхностей цилиндров двс, компрессоров, труб с помощью нанесения покрытия и устройства для его осуществления | |
| JP6823303B2 (ja) | 処理対象物の表面改質方法及び処理品の生産方法 | |
| JPH0584663A (ja) | ウオータージエツト切断機用ノズル | |
| US20060205321A1 (en) | Super-abrasive machining tool and method of use | |
| Zalesnov et al. | Research of the mechanism and development of the wear model of a diamond tool when turning aluminum-matrix composite materials | |
| JPH05293799A (ja) | 噴流カット方法及び装置 | |
| Zhang | Grindability of some metallic and ceramic materials in CFG regimes | |
| Kennedy et al. | Dynamic abrasion resistance of coatings applied to engineering materials | |
| Peter | Reconditioning of Drawing Tools | |
| US133501A (en) | Improvement in cutting stone and other hard substances | |
| Panda et al. | RESEARCH ON VIBRATIONS IN THE TECHNOLOGICAL HEAD DEPENDING ON THE FEED RATE. | |
| Westin | Powder metallurgy high-speed steel for cutting tools | |
| CN2164340Y (zh) | 硬质复合工具 | |
| CN108161752A (zh) | 气刀切割机 | |
| Chou et al. | EROSIVE WEAR OF COBALT FREE CEMENTED CARBIDES | |
| Jurko et al. | Change of Material Deformation under the Machined Surface when Drilling Steel C45 and DIN 1.4301 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010227 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100406 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110406 Year of fee payment: 10 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120406 Year of fee payment: 11 |