JPH04334586A - 活性炭破過予測方法 - Google Patents
活性炭破過予測方法Info
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- JPH04334586A JPH04334586A JP10713191A JP10713191A JPH04334586A JP H04334586 A JPH04334586 A JP H04334586A JP 10713191 A JP10713191 A JP 10713191A JP 10713191 A JP10713191 A JP 10713191A JP H04334586 A JPH04334586 A JP H04334586A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高度浄水処理である
活性炭処理の管理技術に係わり、特に活性炭の破過を予
測する方法と、活性炭の適切な交換量を演算する方法に
関する。
活性炭処理の管理技術に係わり、特に活性炭の破過を予
測する方法と、活性炭の適切な交換量を演算する方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】現在、浄水処理において、色度や臭気、
トリハロメタン、アンモニア態窒素等を有効に除去する
ために高度浄水処理が考えられている。高度浄水処理に
は、オゾン処理の他、活性炭処理や生物活性炭処理など
があり、これらの単独処理または組み合わせ処理により
上記の物質を除去する。
トリハロメタン、アンモニア態窒素等を有効に除去する
ために高度浄水処理が考えられている。高度浄水処理に
は、オゾン処理の他、活性炭処理や生物活性炭処理など
があり、これらの単独処理または組み合わせ処理により
上記の物質を除去する。
【０００３】ここで活性炭吸着は、１）被吸着物質の活
性炭表面への移動、２）活性炭表面から微細孔内への移
動、３）微細孔内での吸着、のメカニズムで行われる（
「活性炭 基礎と応用」，炭素材料学会編，講談社，
１９７５，ｐ１９」参照）。活性炭の微細孔内への被吸
着物質の吸着が進むにつれ、活性炭の吸着効果が低下す
る。つまり、被吸着物質が活性炭により除去されないで
流出し、安定した活性炭処理効果が得られなくなる。被
吸着物質が除去されずに流出してしまうに至った状態を
破過という。
性炭表面への移動、２）活性炭表面から微細孔内への移
動、３）微細孔内での吸着、のメカニズムで行われる（
「活性炭 基礎と応用」，炭素材料学会編，講談社，
１９７５，ｐ１９」参照）。活性炭の微細孔内への被吸
着物質の吸着が進むにつれ、活性炭の吸着効果が低下す
る。つまり、被吸着物質が活性炭により除去されないで
流出し、安定した活性炭処理効果が得られなくなる。被
吸着物質が除去されずに流出してしまうに至った状態を
破過という。
【０００４】従来、高度浄水処理では、流入濃度Ｃｉｎ
および流出濃度Ｃｏｕｔをモニタリングし、破過が確認
されると、活性炭を新しいものに交換する等の措置を講
じていた。
および流出濃度Ｃｏｕｔをモニタリングし、破過が確認
されると、活性炭を新しいものに交換する等の措置を講
じていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の活
性炭処理または生物活性炭処理では、破過を確認した後
に措置を講じるため、破過への対応が遅れざるを得ない
。さらに、活性炭処理の除去対象物質のうち特に重要な
トリハロメタンや臭気に対するモニタリングシステムは
確立されていないため両物質とも手分析でしか分析でき
ず、しかもその分析法は簡便でなく、この点も破過への
対応が遅れる要因となる。活性炭を交換する場合、処理
を中断する必要がある。特に生物活性炭処理の場合、活
性炭の１部を交換するときは１カ月以上、活性炭全量交
換のときは２カ月以上（前段にオゾン処理を行うときは
２カ月半以上）の立ち上げ期間を要する。このため、活
性炭交換の際には計画処理量に大幅な支障が生じ、活性
炭処理効率が不安定化していた。
性炭処理または生物活性炭処理では、破過を確認した後
に措置を講じるため、破過への対応が遅れざるを得ない
。さらに、活性炭処理の除去対象物質のうち特に重要な
トリハロメタンや臭気に対するモニタリングシステムは
確立されていないため両物質とも手分析でしか分析でき
ず、しかもその分析法は簡便でなく、この点も破過への
対応が遅れる要因となる。活性炭を交換する場合、処理
を中断する必要がある。特に生物活性炭処理の場合、活
性炭の１部を交換するときは１カ月以上、活性炭全量交
換のときは２カ月以上（前段にオゾン処理を行うときは
２カ月半以上）の立ち上げ期間を要する。このため、活
性炭交換の際には計画処理量に大幅な支障が生じ、活性
炭処理効率が不安定化していた。
【０００６】この発明は、これらの問題点に鑑み、破過
への迅速な対処を可能とするために、破過を予測する技
術を提供すると共に、破過が生じた際の活性炭の適切な
交換量を求める技術を提供することを目的とする。
への迅速な対処を可能とするために、破過を予測する技
術を提供すると共に、破過が生じた際の活性炭の適切な
交換量を求める技術を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】この発明では
、被吸着物質の活性炭単位重量当たりの積算吸着量ｑお
よび通水倍率ＢＶの関係に着目し、この関係を線形近似
して演算を行い、破過の予測や活性炭交換量の算出を行
うこととしている。
、被吸着物質の活性炭単位重量当たりの積算吸着量ｑお
よび通水倍率ＢＶの関係に着目し、この関係を線形近似
して演算を行い、破過の予測や活性炭交換量の算出を行
うこととしている。
【０００８】つまり、処理流量Ｑや予測時における処理
経過日数Ｄなどから通水倍率ＢＶが定まるので、ｑ−Ｂ
Ｖの線形近似式を使用して予測時における積算吸着量ｑ
が求まる。あらかじめ飽和積算吸着量ｑｍａｘを定めて
おけば、予測時から破過が生じるまでの日数ΔＤをｑ，
ｑｍａｘ値の比率に基づいて求めることができる。
経過日数Ｄなどから通水倍率ＢＶが定まるので、ｑ−Ｂ
Ｖの線形近似式を使用して予測時における積算吸着量ｑ
が求まる。あらかじめ飽和積算吸着量ｑｍａｘを定めて
おけば、予測時から破過が生じるまでの日数ΔＤをｑ，
ｑｍａｘ値の比率に基づいて求めることができる。
【０００９】また、積算吸着量ｑの許容上下限値ｑＨ，
ｑＬを定めれば、ｑ−ＢＶの線形近似式を使用して活性
炭交換量ΔＸを求めることができる。つまり、ｑ−ＢＶ
の線形近似式を使用してｑＬ値からｑＨ値に至るまでの
処理日数ΔＤを求める。さらにｑ−ＢＶの線形近似式を
変形して得られる積算吸着量ｑや処理日数Ｄと活性炭重
量Ｘとの関係式を使用し、この関係式にΔＤ値や（ｑＨ
−ｑＬ）値を代入して活性炭重量ΔＸを求めれば、この
ΔＸ値が交換すべき活性炭の量となる。
ｑＬを定めれば、ｑ−ＢＶの線形近似式を使用して活性
炭交換量ΔＸを求めることができる。つまり、ｑ−ＢＶ
の線形近似式を使用してｑＬ値からｑＨ値に至るまでの
処理日数ΔＤを求める。さらにｑ−ＢＶの線形近似式を
変形して得られる積算吸着量ｑや処理日数Ｄと活性炭重
量Ｘとの関係式を使用し、この関係式にΔＤ値や（ｑＨ
−ｑＬ）値を代入して活性炭重量ΔＸを求めれば、この
ΔＸ値が交換すべき活性炭の量となる。
【００１０】
【実施例】以下、図面を用いてこの発明の実施例を説明
する。
する。
【００１１】図２は、高度浄水処理における固定床活性
炭処理の計画フローを示す。活性炭破過予測演算は、活
性炭破過時期の予測と活性炭交換量の演算とからなる。 この演算結果から活性炭処理計画つまり活性炭処理日数
決定と活性炭再生処理計画とを立案する。
炭処理の計画フローを示す。活性炭破過予測演算は、活
性炭破過時期の予測と活性炭交換量の演算とからなる。 この演算結果から活性炭処理計画つまり活性炭処理日数
決定と活性炭再生処理計画とを立案する。
【００１２】（１）高度浄水処理の室内実験本発明者ら
は、活性炭の破過時期の予測等の手法を確立するために
、種々の処理方式による高度浄水処理室内実験を行った
。図３は、実験装置の概要を示す。この装置は、オゾン
反応槽１と３つの活性炭吸着カラム２と３つの処理水槽
３とからなる。活性炭吸着カラム２は、それぞれヤシ殻
系粒状活性炭または石炭系粒状活性炭が充填され、固定
床の活性炭処理塔を模擬している。この活性炭吸着カラ
ム２により、３系列の処理系が構成されている。第１は
、人工沈殿水をオゾン処理したうえで固定床のヤシ殻系
粒状活性炭処理塔に通水する処理系（以下ＡＣ１という
）である。第２は、同じく人工沈殿水をオゾン処理した
うえで固定床の石炭系粒状活性炭処理塔に通水する処理
系（以下ＡＣ２という）である。第３は、人工沈殿水を
石炭系粒状活性炭処理塔に直接通水する処理系（以下Ａ
Ｃ３という）である。
は、活性炭の破過時期の予測等の手法を確立するために
、種々の処理方式による高度浄水処理室内実験を行った
。図３は、実験装置の概要を示す。この装置は、オゾン
反応槽１と３つの活性炭吸着カラム２と３つの処理水槽
３とからなる。活性炭吸着カラム２は、それぞれヤシ殻
系粒状活性炭または石炭系粒状活性炭が充填され、固定
床の活性炭処理塔を模擬している。この活性炭吸着カラ
ム２により、３系列の処理系が構成されている。第１は
、人工沈殿水をオゾン処理したうえで固定床のヤシ殻系
粒状活性炭処理塔に通水する処理系（以下ＡＣ１という
）である。第２は、同じく人工沈殿水をオゾン処理した
うえで固定床の石炭系粒状活性炭処理塔に通水する処理
系（以下ＡＣ２という）である。第３は、人工沈殿水を
石炭系粒状活性炭処理塔に直接通水する処理系（以下Ａ
Ｃ３という）である。
【００１３】人工沈殿水は、浄水場の凝集沈殿水を想定
したものであり、次の手順により調製した。まず腐葉土
を脱塩素水で煮沸抽出し、２００メッシュのフィルタで
濾過したうえで更に脱塩素水で希釈する。この希釈水に
凝集剤（ポリ塩化アンモニウム）を平均７５ｐｐｍの注
入率で添加し、ジャーテスタで急速撹拌１２０ｒｐｍ−
３分、緩速撹拌５０ｒｐｍ−１２分、静止沈降１５分で
凝集・沈殿分離後、上澄液を原液とした。さらに、この
原液が実凝集・沈殿処理水と同等の水質となるように原
水調整槽で脱塩素水と原液を混合希釈して人工沈殿水と
した。
したものであり、次の手順により調製した。まず腐葉土
を脱塩素水で煮沸抽出し、２００メッシュのフィルタで
濾過したうえで更に脱塩素水で希釈する。この希釈水に
凝集剤（ポリ塩化アンモニウム）を平均７５ｐｐｍの注
入率で添加し、ジャーテスタで急速撹拌１２０ｒｐｍ−
３分、緩速撹拌５０ｒｐｍ−１２分、静止沈降１５分で
凝集・沈殿分離後、上澄液を原液とした。さらに、この
原液が実凝集・沈殿処理水と同等の水質となるように原
水調整槽で脱塩素水と原液を混合希釈して人工沈殿水と
した。
【００１４】実験条件は、オゾン処理槽１においてオゾ
ン注入率１〜１０（ｍｇＯ３／ｌ）、オゾンガス流量１
．５〜３（ｌ／ｍｉｎ）、接触時間８〜１０ｍｉｎであ
り、活性炭吸着カラム２においてＳＶ（空間速度）１．
２〜４．２（ｌ／ｈｒ）、活性炭充填高１００（ｃｍ）
である。活性炭には、日本工業規格に基づいたヤシ殻系
および石炭系粒状を用いた。ここでは実際の活性炭処理
の除去対象物質で発癌性物質であるトリハロメタン（以
下ＴＨＭという）を例にとり説明する。
ン注入率１〜１０（ｍｇＯ３／ｌ）、オゾンガス流量１
．５〜３（ｌ／ｍｉｎ）、接触時間８〜１０ｍｉｎであ
り、活性炭吸着カラム２においてＳＶ（空間速度）１．
２〜４．２（ｌ／ｈｒ）、活性炭充填高１００（ｃｍ）
である。活性炭には、日本工業規格に基づいたヤシ殻系
および石炭系粒状を用いた。ここでは実際の活性炭処理
の除去対象物質で発癌性物質であるトリハロメタン（以
下ＴＨＭという）を例にとり説明する。
【００１５】（２）積算吸着量と通水倍率の関係この実
験より求められた単位活性炭重量当たりのトリハロメタ
ン生成能（以下ＴＨＭＦＰという）積算吸着量と通水倍
率との関係を図４に示す。通水倍率は、活性炭容積当た
りの処理水積算流量（ｌ／ｌ−活性炭）である。
験より求められた単位活性炭重量当たりのトリハロメタ
ン生成能（以下ＴＨＭＦＰという）積算吸着量と通水倍
率との関係を図４に示す。通水倍率は、活性炭容積当た
りの処理水積算流量（ｌ／ｌ−活性炭）である。
【００１６】ここでＡＣ３系では、オゾン前処理を行わ
ずに直接原水を流入させているため、活性炭により吸着
されたＴＨＭＦＰ積算吸着量がそのままＴＨＭＦＰ吸着
能力となる。よって活性炭のＴＨＭＦＰ吸着能力が維持
されている間は、ＴＨＭＦＰ積算吸着量は増加傾向であ
るが、ＴＨＭＦＰ吸着能力の低下に伴い、積算吸着量は
平衡に近付く。平衡に達したときのＴＨＭＦＰ積算吸着
量を石炭系活性炭の飽和積算吸着量とする。すなわち通
水倍率ＢＶ＝２６，０００におけるＡＣ３系のＴＨＭＦ
Ｐ積算吸着量１．３５（ｍｇ−ＴＨＭＦＰ／ｇ−活性炭
）を石炭系活性炭のＴＨＭＦＰ飽和積算吸着量ｑｍａｘ
とし、このときの通水倍率ＢＶを飽和通水倍率ＢＶｍａ
ｘとする。
ずに直接原水を流入させているため、活性炭により吸着
されたＴＨＭＦＰ積算吸着量がそのままＴＨＭＦＰ吸着
能力となる。よって活性炭のＴＨＭＦＰ吸着能力が維持
されている間は、ＴＨＭＦＰ積算吸着量は増加傾向であ
るが、ＴＨＭＦＰ吸着能力の低下に伴い、積算吸着量は
平衡に近付く。平衡に達したときのＴＨＭＦＰ積算吸着
量を石炭系活性炭の飽和積算吸着量とする。すなわち通
水倍率ＢＶ＝２６，０００におけるＡＣ３系のＴＨＭＦ
Ｐ積算吸着量１．３５（ｍｇ−ＴＨＭＦＰ／ｇ−活性炭
）を石炭系活性炭のＴＨＭＦＰ飽和積算吸着量ｑｍａｘ
とし、このときの通水倍率ＢＶを飽和通水倍率ＢＶｍａ
ｘとする。
【００１７】図中に示すように、（ＢＶｍａｘ，ｑｍａ
ｘ）点と原点を結ぶ直線は次の式で表される。
ｘ）点と原点を結ぶ直線は次の式で表される。
【００１８】
ｑｍａｘ＝ａ・ＢＶｍａｘ
…（１）ａ＝ｑｍａｘ／ＢＶｍａｘ
…（２）同様に、ＡＣ２
系の通水倍率ＢＶ１＝２５，０００の時点のＴＨＭＦＰ
積算吸着量ｑを直線で結ぶとｑとＢＶ１は次の式で表さ
れる。
…（１）ａ＝ｑｍａｘ／ＢＶｍａｘ
…（２）同様に、ＡＣ２
系の通水倍率ＢＶ１＝２５，０００の時点のＴＨＭＦＰ
積算吸着量ｑを直線で結ぶとｑとＢＶ１は次の式で表さ
れる。
【００１９】
ｑ＝ａ１・ＢＶ１
…（３）ａ１＝ｑ／ＢＶ１
…（４）（３）式をＴＨ
ＭＦＰ積算吸着量ｑｍａｘまで直線外挿すると、つまり
ｑ＝ｑｍａｘとすると、ＡＣ２系が飽和積算吸着量ｑｍ
ａｘに達したときの通水倍率ＢＶ２は次の式で表される
。
…（３）ａ１＝ｑ／ＢＶ１
…（４）（３）式をＴＨ
ＭＦＰ積算吸着量ｑｍａｘまで直線外挿すると、つまり
ｑ＝ｑｍａｘとすると、ＡＣ２系が飽和積算吸着量ｑｍ
ａｘに達したときの通水倍率ＢＶ２は次の式で表される
。
【００２０】
ｑｍａｘ＝ａ１・ＢＶ２
…（５）したがって（１）（５）式より次の
ようになる。
…（５）したがって（１）（５）式より次の
ようになる。
【００２１】
ＢＶ２＝（ａ／ａ１）・ＢＶｍａｘ
…（６）さらに（２）（４）式より次のようになる。
…（６）さらに（２）（４）式より次のようになる。
【００２２】
ＢＶ２＝（ｑｍａｘ／ｑ）・ＢＶ１
…（７）したがってｑｍａｘ＝１．３５、ｑ＝１．０５
、ＢＶ１＝２５，０００を（７）式に代入すると、ＡＣ
２系がＴＨＭＦＰ飽和積算吸着量に達したときの通水倍
率は３２，０００となる。このようにＴＨＭＦＰ積算吸
着量ｑと通水倍率ＢＶの関係を線形式で表せば、その線
形式を使用して通水倍率ＢＶからＴＨＭＦＰ積算吸着量
ｑを求めることが可能となる。
…（７）したがってｑｍａｘ＝１．３５、ｑ＝１．０５
、ＢＶ１＝２５，０００を（７）式に代入すると、ＡＣ
２系がＴＨＭＦＰ飽和積算吸着量に達したときの通水倍
率は３２，０００となる。このようにＴＨＭＦＰ積算吸
着量ｑと通水倍率ＢＶの関係を線形式で表せば、その線
形式を使用して通水倍率ＢＶからＴＨＭＦＰ積算吸着量
ｑを求めることが可能となる。
【００２３】（３）活性炭の破過予測
ＴＨＭＦＰ積算吸着量ｑが求まれば、その値から活性炭
の破過予測が可能となる。図１は、破過予測の手法を示
す。活性炭単位重量当たりの任意の除去対象物質の積算
吸着量ｑは以下の式で表される。Ｃｉｎは除去対象物質
の流入濃度、Ｃｏｕｔは除去対象物質の流出濃度、Ｑは
処理流量、Ｄは処理経過日数、Ｘは活性炭充填量である
。
の破過予測が可能となる。図１は、破過予測の手法を示
す。活性炭単位重量当たりの任意の除去対象物質の積算
吸着量ｑは以下の式で表される。Ｃｉｎは除去対象物質
の流入濃度、Ｃｏｕｔは除去対象物質の流出濃度、Ｑは
処理流量、Ｄは処理経過日数、Ｘは活性炭充填量である
。
【００２４】
ｑ＝（Ｃｉｎ−Ｃｏｕｔ）・Ｑ・Ｄ／Ｘ …（
８）図中の飽和積算吸着量ｑＨは、あらかじめ室内実験
等で求めておけば、以下の式で表される。
８）図中の飽和積算吸着量ｑＨは、あらかじめ室内実験
等で求めておけば、以下の式で表される。
【００２５】
ｑＨ＝（Ｃｉｎ−Ｃｏｕｔ）・Ｑ・ＤＨ／Ｘ …（９）
処理負荷が同じならば、（８）（９）式より次のように
なる。
処理負荷が同じならば、（８）（９）式より次のように
なる。
【００２６】
ＤＨ／Ｄ＝ｑＨ／ｑ
…（１０）Ｄ日から活性炭が破過するまでに要
する日数ΔＤ（ΔＤ＝ＤＨ−Ｄ）は、次の式で表される
。
…（１０）Ｄ日から活性炭が破過するまでに要
する日数ΔＤ（ΔＤ＝ＤＨ−Ｄ）は、次の式で表される
。
【００２７】
ΔＤ＝Ｄ・｛（ｑＨ／ｑ）−１｝ …（１
１）（４）活性炭交換量の演算 活性炭の交換量ΔＸは、あらかじめ積算吸着量の許容上
限値ｑＨおよび許容下限値ｑＬを設定し、これらの値ｑ
Ｈ，ｑＬに基づいて決定するものとする。図５は、活性
炭交換量の演算手法を示す。交換する活性炭の量ΔＸは
、ΔＤ（＝ＤＨ−ＤＬ）の間にΔｑ（＝ｑＨ−ｑＬ）だ
け吸着できる量であればよく、したがって次の式で求め
られる。
１）（４）活性炭交換量の演算 活性炭の交換量ΔＸは、あらかじめ積算吸着量の許容上
限値ｑＨおよび許容下限値ｑＬを設定し、これらの値ｑ
Ｈ，ｑＬに基づいて決定するものとする。図５は、活性
炭交換量の演算手法を示す。交換する活性炭の量ΔＸは
、ΔＤ（＝ＤＨ−ＤＬ）の間にΔｑ（＝ｑＨ−ｑＬ）だ
け吸着できる量であればよく、したがって次の式で求め
られる。
【００２８】
ΔＸ＝（Ｃｉｎ−Ｃｏｕｔ）・Ｑ・Ｄ／ｑ …（１
２）固定床活性炭処理塔では、生物は活性炭処理塔上段
の活性炭表面に多く付着すると考えられる。それゆえ除
去対象物質は、塔上段では活性炭表面の生物膜に阻害さ
れてあまり活性炭に吸着されず、主に塔中段から下段に
わたって吸着されると考えられる。したがって活性炭の
交換は、活性炭処理塔の中段から下段にわたる部位の活
性炭を対象とすればよく、これにより活性炭に定着した
生物量の減少が抑えられ、処理効率の安定化を図ること
ができる。
２）固定床活性炭処理塔では、生物は活性炭処理塔上段
の活性炭表面に多く付着すると考えられる。それゆえ除
去対象物質は、塔上段では活性炭表面の生物膜に阻害さ
れてあまり活性炭に吸着されず、主に塔中段から下段に
わたって吸着されると考えられる。したがって活性炭の
交換は、活性炭処理塔の中段から下段にわたる部位の活
性炭を対象とすればよく、これにより活性炭に定着した
生物量の減少が抑えられ、処理効率の安定化を図ること
ができる。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれば
、次のような効果を奏する。
、次のような効果を奏する。
【００３０】（１）活性炭の飽和積算吸着量と通水倍率
を求めれば、それらの値から破過時期を簡単に予測する
ことができる。
を求めれば、それらの値から破過時期を簡単に予測する
ことができる。
【００３１】（２）破過時期の予測が可能となるので、
活性炭処理計画の立案・修正等が容易になる。
活性炭処理計画の立案・修正等が容易になる。
【００３２】（３）トリハロメタンや臭気など、連続モ
ニタリングが困難な物質についても破過への対応を容易
に行える。
ニタリングが困難な物質についても破過への対応を容易
に行える。
【００３３】（４）活性炭の飽和積算吸着量に基づいて
積算吸着量の許容上下限値を設定し、この許容上下限値
を用いて演算を行うことにより、適切な活性炭の交換量
を算出できる。それゆえ活性炭が飽和積算吸着量に達す
る前に活性炭の交換を行って新しい活性炭を少しづつ補
充することができ、安定した活性炭処理効率が得られる
。
積算吸着量の許容上下限値を設定し、この許容上下限値
を用いて演算を行うことにより、適切な活性炭の交換量
を算出できる。それゆえ活性炭が飽和積算吸着量に達す
る前に活性炭の交換を行って新しい活性炭を少しづつ補
充することができ、安定した活性炭処理効率が得られる
。
【００３４】（５）適切な活性炭交換量が決定されるた
め、必要量以上の活性炭を使用せずに済み、しかも活性
炭の再生処理量を低減できる。
め、必要量以上の活性炭を使用せずに済み、しかも活性
炭の再生処理量を低減できる。
【図１】破過予測の手法を示すグラフ。
【図２】高度浄水処理における固定床活性炭処理の計画
フローを示す説明図。
フローを示す説明図。
【図３】実験装置の概要を示す説明図。
【図４】単位活性炭重量当たりのＴＨＭＦＰ積算吸着量
と通水倍率との関係を示すグラフ。
と通水倍率との関係を示すグラフ。
【図５】活性炭交換量の演算手法を示すグラフ。
１…オゾン反応槽
２…活性炭吸着カラム
３…処理水槽
Claims (2)
- 【請求項１】 活性炭処理における活性炭の破過が生
じるまでの日数を求める方法であって、被吸着物質の活
性炭単位重量当たりの積算吸着量および通水倍率の関係
を線形近似し、この線形近似式を使用して予測時におけ
る積算吸着量を求め、この積算吸着量およびあらかじめ
与えられた飽和積算吸着量の比率から前記日数を求める
ことを特徴とする活性炭破過予測方法。 - 【請求項２】 活性炭処理における活性炭の適切な交
換量を求める方法であって、被吸着物質の活性炭単位重
量当たりの積算吸着量および通水倍率の関係を線形近似
して活性炭単位重量当たりの積算吸着量、処理日数およ
び活性炭重量の関係式を求めると共に活性炭単位重量当
たりの積算吸着量の許容上下限値を設定し、この許容上
下限値の比率を用いて交換後における活性炭の破過が生
じるまでの処理可能日数を求め、前記関係式を使用して
処理可能日数および許容上下限値の差から活性炭重量を
求めてこの値を活性炭の交換量とすることを特徴とする
活性炭交換量演算方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03107131A JP3092203B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 活性炭破過予測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03107131A JP3092203B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 活性炭破過予測方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04334586A true JPH04334586A (ja) | 1992-11-20 |
| JP3092203B2 JP3092203B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=14451291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03107131A Expired - Lifetime JP3092203B2 (ja) | 1991-05-13 | 1991-05-13 | 活性炭破過予測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3092203B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007172158A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Ebara Engineering Service Co Ltd | 浄水処理活性炭情報管理センタ及び該センタを備えた活性炭管理システム |
| CN114733326A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-07-12 | 北京市科学技术研究院资源环境研究所 | 废气排放设备的有机废气治理监测方法及装置 |
| CN114813847A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-07-29 | 浙江颀正环保科技有限公司 | 一种在位检测气相吸附床活性炭吸附饱和度的方法和装置 |
-
1991
- 1991-05-13 JP JP03107131A patent/JP3092203B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007172158A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Ebara Engineering Service Co Ltd | 浄水処理活性炭情報管理センタ及び該センタを備えた活性炭管理システム |
| CN114813847A (zh) * | 2022-02-28 | 2022-07-29 | 浙江颀正环保科技有限公司 | 一种在位检测气相吸附床活性炭吸附饱和度的方法和装置 |
| CN114733326A (zh) * | 2022-05-09 | 2022-07-12 | 北京市科学技术研究院资源环境研究所 | 废气排放设备的有机废气治理监测方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3092203B2 (ja) | 2000-09-25 |
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