JPH0433544B2 - - Google Patents
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- JPH0433544B2 JPH0433544B2 JP18411984A JP18411984A JPH0433544B2 JP H0433544 B2 JPH0433544 B2 JP H0433544B2 JP 18411984 A JP18411984 A JP 18411984A JP 18411984 A JP18411984 A JP 18411984A JP H0433544 B2 JPH0433544 B2 JP H0433544B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/10—Other electric circuits therefor; Protective circuits; Remote controls
- B23K9/1087—Arc welding using remote control
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding Control (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は被覆アーク溶接棒用溶接条件自動設定
方法に係り、特に被覆アーク溶接棒を溶接ホルダ
でクランプしたとき、溶接電源が上記溶接棒の径
に応じた適正条件を自動的に設定する方法に関す
る。
方法に係り、特に被覆アーク溶接棒を溶接ホルダ
でクランプしたとき、溶接電源が上記溶接棒の径
に応じた適正条件を自動的に設定する方法に関す
る。
従来、この種被覆アーク溶接棒を用いて手溶接
を行う場合には、まず、被溶接物の板厚や開先条
件および溶接姿勢によつて適正な種類と棒径の被
覆アーク溶接棒を選んで溶接棒ホルダにクランプ
する。次に、その溶接棒に適応した溶接条件とな
るように溶接機を調整する。たとえば、手溶接時
に一般的に使用される可動鉄心型交流アーク溶接
機では、溶接機の配設位置まで行き、電流調整ハ
ンドルを回転させて可動鉄心を移動し、適正溶接
電流値に条件設定する。遠隔電流調整装置付きの
場合は、電流の増または減のスイツチを操作し、
また無線形式の整流操作器（短絡子）を用いるも
のでは、溶接電流の増または減方向に溶接棒ホル
ダと被溶接物間に短絡子を接触させ電流の増・減
操作をする。しかも、この増減の度合いは、適宜
アークを発生させ作業者の勘によつて決めるのが
一般的である。
を行う場合には、まず、被溶接物の板厚や開先条
件および溶接姿勢によつて適正な種類と棒径の被
覆アーク溶接棒を選んで溶接棒ホルダにクランプ
する。次に、その溶接棒に適応した溶接条件とな
るように溶接機を調整する。たとえば、手溶接時
に一般的に使用される可動鉄心型交流アーク溶接
機では、溶接機の配設位置まで行き、電流調整ハ
ンドルを回転させて可動鉄心を移動し、適正溶接
電流値に条件設定する。遠隔電流調整装置付きの
場合は、電流の増または減のスイツチを操作し、
また無線形式の整流操作器（短絡子）を用いるも
のでは、溶接電流の増または減方向に溶接棒ホル
ダと被溶接物間に短絡子を接触させ電流の増・減
操作をする。しかも、この増減の度合いは、適宜
アークを発生させ作業者の勘によつて決めるのが
一般的である。
上記作業において、実際に設定される溶接電流
値は作業標準書などで定められてはいても、最終
的には作業者の意志で任意に設定される場合がほ
とんどである。その結果溶接電流は、過大になり
勝ちの傾向があつて、溶接部に気泡（ブローホー
ルやピツドなど）やアンダーカツトなどの欠陥が
生じ易くなる。これは溶接作業者が電流を増して
溶接能率を向上させようという意志と溶接電流の
調整が面倒であるという現場事情がからんでいる
ためである。したがつて、溶接部非破壊検査（レ
ントゲン検査など）をすると、溶接部内部の気泡
が発見されることが多く、ガウジンクなどで溶接
ビートを除去し、再溶接する必要を生じ溶接品質
は勿論、溶接能率の面でもかえつて低下させるこ
とになる。過大溶接電流に比べて比較的少なくは
あるが、過少溶接電流の場合も見受けられ、溶け
込み不足やオーバーラツプなどの溶接欠陥を生じ
る。
値は作業標準書などで定められてはいても、最終
的には作業者の意志で任意に設定される場合がほ
とんどである。その結果溶接電流は、過大になり
勝ちの傾向があつて、溶接部に気泡（ブローホー
ルやピツドなど）やアンダーカツトなどの欠陥が
生じ易くなる。これは溶接作業者が電流を増して
溶接能率を向上させようという意志と溶接電流の
調整が面倒であるという現場事情がからんでいる
ためである。したがつて、溶接部非破壊検査（レ
ントゲン検査など）をすると、溶接部内部の気泡
が発見されることが多く、ガウジンクなどで溶接
ビートを除去し、再溶接する必要を生じ溶接品質
は勿論、溶接能率の面でもかえつて低下させるこ
とになる。過大溶接電流に比べて比較的少なくは
あるが、過少溶接電流の場合も見受けられ、溶け
込み不足やオーバーラツプなどの溶接欠陥を生じ
る。
本発明は上記問題点解決のために考案されたも
ので、過大溶接電流による気泡やアンダーカツト
の発生、および過小溶接電流による溶込み不足や
オーバーラツプの発生の原因を除去し、溶接品質
と溶接能率の向上を図る被覆アーク溶接用溶接条
件自動設定方法を提供することを目的とする。
ので、過大溶接電流による気泡やアンダーカツト
の発生、および過小溶接電流による溶込み不足や
オーバーラツプの発生の原因を除去し、溶接品質
と溶接能率の向上を図る被覆アーク溶接用溶接条
件自動設定方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明は溶接棒ホ
ルダに被覆アーク溶接棒をクランプするとき、そ
の径変化に基づく電気信号を溶接機へ送出する検
出手段を上記溶接棒ホルダに設け、上記溶接機は
適正溶接条件を自動的に設定し、品質のよい溶接
作業を継続させることを特徴とする。
ルダに被覆アーク溶接棒をクランプするとき、そ
の径変化に基づく電気信号を溶接機へ送出する検
出手段を上記溶接棒ホルダに設け、上記溶接機は
適正溶接条件を自動的に設定し、品質のよい溶接
作業を継続させることを特徴とする。
以下、本発明の実施例を図面に参照して説明す
る。第１図は本発明第１実施例の溶接装置の斜視
図であり、溶接機として交流アーク溶接機を使用
した場合である。同図において、１は被覆アーク
溶接棒、２は溶接母材、３は交流アーク溶接機、
４は被覆アーク溶接棒１をクランプするスプリン
グ・クランプ式溶接棒ホルダ、５は該ホルダ４の
クランプ用スプリングである。交流アーク溶接機
３は交流アーク溶接機の可動鉄心６を移動させる
駆動モータ７と可動鉄心６の移動を停止させるリ
ミツトスイツチ３組を収納する。（第１図には８
ａと８ｂの１組のリミツトスイツチだけ示し、他
は省略している。）なお、９は交流アーク溶接機
３からの電源を被覆アーク溶接棒１に供給する溶
接ケーブル、１０は溶接ケーブル９の制御ケーブ
ルであり、１１は溶接母材２からのリード線で、
ともに交流アーク溶接機３の２次端子１５又は溶
接端子１６に接続される。
る。第１図は本発明第１実施例の溶接装置の斜視
図であり、溶接機として交流アーク溶接機を使用
した場合である。同図において、１は被覆アーク
溶接棒、２は溶接母材、３は交流アーク溶接機、
４は被覆アーク溶接棒１をクランプするスプリン
グ・クランプ式溶接棒ホルダ、５は該ホルダ４の
クランプ用スプリングである。交流アーク溶接機
３は交流アーク溶接機の可動鉄心６を移動させる
駆動モータ７と可動鉄心６の移動を停止させるリ
ミツトスイツチ３組を収納する。（第１図には８
ａと８ｂの１組のリミツトスイツチだけ示し、他
は省略している。）なお、９は交流アーク溶接機
３からの電源を被覆アーク溶接棒１に供給する溶
接ケーブル、１０は溶接ケーブル９の制御ケーブ
ルであり、１１は溶接母材２からのリード線で、
ともに交流アーク溶接機３の２次端子１５又は溶
接端子１６に接続される。
第２図はスプリング・クランプ式溶接棒ホルダ
４に装着した溶接棒の径変化検出手段の断面図で
ある。棒径検出器としてのポテンシヨメータ１２
の両端は中空の合成樹脂パイプ１２Ｍ，１２Ｎ
夫々の一端に固着され、これらパイプの他端は
夫々溶接棒ホルダ４の把持部４ａに固設される。
ポテンシヨメータ１２の可動接点は該ポテンシヨ
メータの抵抗素子に摺動自在となるように、該可
変接点に接続したリード棒１２C1が絶縁物１２
Ｌを介してスプリング５の一方端５ｂを固着した
溶接棒ホルダ４の挾持部４Ｃに固着される。
４に装着した溶接棒の径変化検出手段の断面図で
ある。棒径検出器としてのポテンシヨメータ１２
の両端は中空の合成樹脂パイプ１２Ｍ，１２Ｎ
夫々の一端に固着され、これらパイプの他端は
夫々溶接棒ホルダ４の把持部４ａに固設される。
ポテンシヨメータ１２の可動接点は該ポテンシヨ
メータの抵抗素子に摺動自在となるように、該可
変接点に接続したリード棒１２C1が絶縁物１２
Ｌを介してスプリング５の一方端５ｂを固着した
溶接棒ホルダ４の挾持部４Ｃに固着される。
ポテンシヨメータ１２両端からの上記パイプ１
２Ｍ，１２Ｎを夫々貫挿したリード線１２ａ，１
２ｂおよび前記リード棒１２C1に接続したリー
ド線１２Ｃは第３図に示されるように、メータリ
レー１３に接続される。メータリレー１３には溶
接棒は1.2、2.0、2.6、3.2、4.0、6.0、8.0mmφとあ
る故に、例えば直径2.6mmφ、3.2mmφ、4.0mmφに
相応した電圧設定器が設けられており、これら設
定電圧信号とポテンシヨメータ１２の検出電圧信
号とが夫々比較演算され、その結果選択された直
径値の溶接棒に相応した所定の上記設定電圧を溶
接機の制御器としてのシーケンス制御回路１４に
送出する。シーケンス制御回路１４の出力信号
は、交流アーク溶接機３の可動鉄心６を移動させ
る駆動モータ７に加えられる。他方シーケンス制
御回路１４の出力信号は、直径2.6mmφ、3.2mm
φ、4.0mmφ溶接棒に相応した溶接電流を選択で
きるように、可動鉄心６の移動を停止させるリミ
ツトスイツチ１７ａ，１７ｂ，１７ｃに加えられ
る。
２Ｍ，１２Ｎを夫々貫挿したリード線１２ａ，１
２ｂおよび前記リード棒１２C1に接続したリー
ド線１２Ｃは第３図に示されるように、メータリ
レー１３に接続される。メータリレー１３には溶
接棒は1.2、2.0、2.6、3.2、4.0、6.0、8.0mmφとあ
る故に、例えば直径2.6mmφ、3.2mmφ、4.0mmφに
相応した電圧設定器が設けられており、これら設
定電圧信号とポテンシヨメータ１２の検出電圧信
号とが夫々比較演算され、その結果選択された直
径値の溶接棒に相応した所定の上記設定電圧を溶
接機の制御器としてのシーケンス制御回路１４に
送出する。シーケンス制御回路１４の出力信号
は、交流アーク溶接機３の可動鉄心６を移動させ
る駆動モータ７に加えられる。他方シーケンス制
御回路１４の出力信号は、直径2.6mmφ、3.2mm
φ、4.0mmφ溶接棒に相応した溶接電流を選択で
きるように、可動鉄心６の移動を停止させるリミ
ツトスイツチ１７ａ，１７ｂ，１７ｃに加えられ
る。
上記の構成によつて、直径2.6mmφ、3.2mmφ、
4.0mmφの被覆アーク溶接棒のうち、使用中の2.6
mmφの溶接棒１を3.2mmφの溶接棒に取換えると、
第２図に示されたポテンシヨメータ１２は、直径
2.6mmφに相応した電圧値の信号から直径3.2mmφ
に相応した電圧値信号をメータリレー１３に送出
し、メータリレー１３において2.6mmφ、3.2mm
φ、4.0mmφ設定電圧器の設定信号と比較演算し
て、直径3.2mmφ相応の電圧信号をシーケンス制
御回路１４を介して駆動モータ７に送出し、交流
アーク溶接機３の可動鉄心６を引き出す方向に移
動させる。同時に、シーケンス制御回路１４はリ
ミツトスイツチ１７ｂに信号を送出して可動鉄心
６を停止させ、アーク溶接機３は直径3.2mmφ溶
接棒１に適した溶接電流を出力する。
4.0mmφの被覆アーク溶接棒のうち、使用中の2.6
mmφの溶接棒１を3.2mmφの溶接棒に取換えると、
第２図に示されたポテンシヨメータ１２は、直径
2.6mmφに相応した電圧値の信号から直径3.2mmφ
に相応した電圧値信号をメータリレー１３に送出
し、メータリレー１３において2.6mmφ、3.2mm
φ、4.0mmφ設定電圧器の設定信号と比較演算し
て、直径3.2mmφ相応の電圧信号をシーケンス制
御回路１４を介して駆動モータ７に送出し、交流
アーク溶接機３の可動鉄心６を引き出す方向に移
動させる。同時に、シーケンス制御回路１４はリ
ミツトスイツチ１７ｂに信号を送出して可動鉄心
６を停止させ、アーク溶接機３は直径3.2mmφ溶
接棒１に適した溶接電流を出力する。
なお、ポテンシヨメータ１２の装着方式は上記
実施例に限定されるものではなく、ポテンシヨメ
ータ１２の可変端子がスプリング５の弾力に応じ
て抵抗体を摺動できるものであればよい。
実施例に限定されるものではなく、ポテンシヨメ
ータ１２の可変端子がスプリング５の弾力に応じ
て抵抗体を摺動できるものであればよい。
また、本実施例において、被覆アーク溶接棒１
の直径変化の検出手段として、ポテンシヨメータ
１２を使用したが、その代りに、第４図に示され
るように、差動変圧器２２を用いてもよい。差動
変圧器２２は２次側を巻数の等しい巻線２２ｃ，
２２ｄの２個を逆方向に直列接続して構成し、鉄
心２２ａは１次側巻線２２ｂが交流電源によつて
励起されているとき、２次側巻線の出力が零とな
るように、しかも移動可能をセツトする。この鉄
心２２ａを前記ポテンシヨメータ１２ａに同様に
スプリング・クランプ式溶接棒ホルダに装着すれ
ばよい。
の直径変化の検出手段として、ポテンシヨメータ
１２を使用したが、その代りに、第４図に示され
るように、差動変圧器２２を用いてもよい。差動
変圧器２２は２次側を巻数の等しい巻線２２ｃ，
２２ｄの２個を逆方向に直列接続して構成し、鉄
心２２ａは１次側巻線２２ｂが交流電源によつて
励起されているとき、２次側巻線の出力が零とな
るように、しかも移動可能をセツトする。この鉄
心２２ａを前記ポテンシヨメータ１２ａに同様に
スプリング・クランプ式溶接棒ホルダに装着すれ
ばよい。
さらに、本実施例では被覆アーク溶接棒１のク
ランプ手段としてスプリング・クランプ式溶接棒
ホルダ４を使用したが、この代りに、ねじ込み式
ホルダを使用してもよい。ねじ込み式ホルダは溶
接棒を押え棒によつて挾持し、この挾持の加減を
ねじ込みによつて調節するものである。従つて、
押え棒のストロークを変えることによつて、異な
つた直径値の溶接棒をクランプすることができ、
押え棒のストロークの変化に応じてポテンシヨメ
ータの可変端子を移動させることができる。
ランプ手段としてスプリング・クランプ式溶接棒
ホルダ４を使用したが、この代りに、ねじ込み式
ホルダを使用してもよい。ねじ込み式ホルダは溶
接棒を押え棒によつて挾持し、この挾持の加減を
ねじ込みによつて調節するものである。従つて、
押え棒のストロークを変えることによつて、異な
つた直径値の溶接棒をクランプすることができ、
押え棒のストロークの変化に応じてポテンシヨメ
ータの可変端子を移動させることができる。
次に、本発明の第２実施例を説明する。
第１実施例は使用する被覆アーク溶接棒の直径
の異なる種類が数多くてもよい場合があるが、第
２実施例は直径の異なる被覆アーク溶接棒が２種
類、たとえば3.2mmφと4.0mmφに限る場合であ
る。第２実施例では、通常時、アーク溶接機が
3.2mmφ被覆アーク溶接棒に最適な120アンペアを
上記溶接棒に対して供給する状態にされている。
溶接棒ホルダに4.0mmφ被覆アーク溶接棒をクラ
ンプさせたときだけ、上記溶接棒ボルダのスプリ
ング内などに設けられた接点を作動させ、信号を
シーケンス回路を介して交流溶接機の可動鉄心を
移動させる駆動モータに加え、さらに上記シーケ
ンス回路の出力信号がリミツトスイツチに加えら
れて前記可動鉄心の移動を停止させ、アーク溶接
機は4.0mmφ被覆アーク溶接棒に最適な溶接電源
170アンペアを出力する。
の異なる種類が数多くてもよい場合があるが、第
２実施例は直径の異なる被覆アーク溶接棒が２種
類、たとえば3.2mmφと4.0mmφに限る場合であ
る。第２実施例では、通常時、アーク溶接機が
3.2mmφ被覆アーク溶接棒に最適な120アンペアを
上記溶接棒に対して供給する状態にされている。
溶接棒ホルダに4.0mmφ被覆アーク溶接棒をクラ
ンプさせたときだけ、上記溶接棒ボルダのスプリ
ング内などに設けられた接点を作動させ、信号を
シーケンス回路を介して交流溶接機の可動鉄心を
移動させる駆動モータに加え、さらに上記シーケ
ンス回路の出力信号がリミツトスイツチに加えら
れて前記可動鉄心の移動を停止させ、アーク溶接
機は4.0mmφ被覆アーク溶接棒に最適な溶接電源
170アンペアを出力する。
従つて、第２実施例はオン−オフ方式であるの
で、構造は甚だ簡単なものとなる。
で、構造は甚だ簡単なものとなる。
次に、本発明の第３実施例を説明する。
第１、第２実施例は溶接電源として交流アーク
溶接機を使用しているが、第３実施例は溶接電源
として、エンジン付溶接機、電動発電溶接機、整
流器・サイリスタおよびトランジスタ方式直流ア
ーク溶接器、インバータ方式アーク溶接機を用い
る。第３実施例の上記溶接機は出力電流又は発電
機の場合は励磁回路を電子回路で電子制御するこ
とによつて調整するものである。本実施例は第１
実施例で説明したが如く溶接棒ホルダに装着した
検出手段がクランプする被覆アーク溶接棒の直径
の変化を検出する構成とし、この検出した電気信
号を変換して前記溶接機のサイリスタゲート回路
の駆動信号を形成し、該ゲート回路の導通角を制
御するようにしたことを特徴とする。
溶接機を使用しているが、第３実施例は溶接電源
として、エンジン付溶接機、電動発電溶接機、整
流器・サイリスタおよびトランジスタ方式直流ア
ーク溶接器、インバータ方式アーク溶接機を用い
る。第３実施例の上記溶接機は出力電流又は発電
機の場合は励磁回路を電子回路で電子制御するこ
とによつて調整するものである。本実施例は第１
実施例で説明したが如く溶接棒ホルダに装着した
検出手段がクランプする被覆アーク溶接棒の直径
の変化を検出する構成とし、この検出した電気信
号を変換して前記溶接機のサイリスタゲート回路
の駆動信号を形成し、該ゲート回路の導通角を制
御するようにしたことを特徴とする。
以上の説明から、本発明によると、溶接作業者
が被覆アーク溶接棒を溶接棒ホルダにクランプす
るだけで自動的に適正な溶接条件が設定されるの
で、作業位置から離間配設された溶接機まで行つ
て設定条件を調整する必要がなく、遠隔電流調整
装置使用時でも、作業者の勘による条件調整が不
要となる。また、作業者の判断による過大電流設
定の傾向を防止することができるし、作業者は余
分に気を使う必要もない。
が被覆アーク溶接棒を溶接棒ホルダにクランプす
るだけで自動的に適正な溶接条件が設定されるの
で、作業位置から離間配設された溶接機まで行つ
て設定条件を調整する必要がなく、遠隔電流調整
装置使用時でも、作業者の勘による条件調整が不
要となる。また、作業者の判断による過大電流設
定の傾向を防止することができるし、作業者は余
分に気を使う必要もない。
このように、適正溶接条件が自動的に設定され
ることによつて、過大溶接電流による気泡やアン
ダーカツト、過小溶接電流による溶込み不足やオ
ーバラツプなどの溶接欠陥をなくし、溶接品質を
高め、ひいては溶接能率を向上でき、又棒径検出
器からの検出信号を使用すべき各種の被覆アーク
溶接棒の径に対応させて予め設定した複数の設定
電圧と比較させて、棒径を選定するので、棒径検
出器と溶接機本体側とを接続するケーブルの長短
等により上記検出信号の値が多少変動しても正確
に棒径を判別し得るなどの効果を奏する。
ることによつて、過大溶接電流による気泡やアン
ダーカツト、過小溶接電流による溶込み不足やオ
ーバラツプなどの溶接欠陥をなくし、溶接品質を
高め、ひいては溶接能率を向上でき、又棒径検出
器からの検出信号を使用すべき各種の被覆アーク
溶接棒の径に対応させて予め設定した複数の設定
電圧と比較させて、棒径を選定するので、棒径検
出器と溶接機本体側とを接続するケーブルの長短
等により上記検出信号の値が多少変動しても正確
に棒径を判別し得るなどの効果を奏する。
第１図は本発明第１実施例の溶接装置の斜視
図、第２図はスプリング・クランプ式溶接棒ホル
ダに装着した溶接棒の径変化検出手段の断面図、
第３図は本発明第１実施例の概略的構成を示す接
続図、第４図は本発明第１実施例に使用される差
動変圧器の構成図である。 １……被覆アーク溶接棒、２……溶接母材、３
……交流アーク溶接機、４……溶接棒ホルダ、５
……スプリング、６……可動鉄心、７……駆動モ
ータ、８ａ，８ｂ……リミツトスイツチ、１２…
…ポテンシヨメータ、１２Ｍ，１２Ｎ……合成樹
脂の中空パイプ、１３……メータリレー、１４…
…シーケンス回路、１４……シーケンス回路、１
７ａ，１７ｂ，１７ｃ……リミツトスイツチ、２
２……差動変圧器。
図、第２図はスプリング・クランプ式溶接棒ホル
ダに装着した溶接棒の径変化検出手段の断面図、
第３図は本発明第１実施例の概略的構成を示す接
続図、第４図は本発明第１実施例に使用される差
動変圧器の構成図である。 １……被覆アーク溶接棒、２……溶接母材、３
……交流アーク溶接機、４……溶接棒ホルダ、５
……スプリング、６……可動鉄心、７……駆動モ
ータ、８ａ，８ｂ……リミツトスイツチ、１２…
…ポテンシヨメータ、１２Ｍ，１２Ｎ……合成樹
脂の中空パイプ、１３……メータリレー、１４…
…シーケンス回路、１４……シーケンス回路、１
７ａ，１７ｂ，１７ｃ……リミツトスイツチ、２
２……差動変圧器。
Claims (1)
- １ 被覆アーク溶接棒を溶接棒ホルダにクランプ
したとき、該溶接棒ホルダに付設させた棒径検出
器から被覆アーク溶接棒の径に応じた電圧値の検
出信号を得て、使用すべき各種の被覆アーク溶接
棒の径に対応させて予め設定した複数の設定電圧
値と上記検出信号とを比較演算し、上記検出信号
の値に対応して選定された設定電圧値を可動鉄心
による機械制御や半導体装置による電子制御で溶
接電流を制御するための制御器に供与させ、該制
御器が上記設定電圧値に応じて溶接電流を制御し
てなることを特徴とする被覆アーク溶接棒用溶接
条件自動設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18411984A JPS6163368A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 被覆ア−ク溶接棒用溶接条件自動設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18411984A JPS6163368A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 被覆ア−ク溶接棒用溶接条件自動設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6163368A JPS6163368A (ja) | 1986-04-01 |
| JPH0433544B2 true JPH0433544B2 (ja) | 1992-06-03 |
Family
ID=16147707
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18411984A Granted JPS6163368A (ja) | 1984-09-03 | 1984-09-03 | 被覆ア−ク溶接棒用溶接条件自動設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6163368A (ja) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2803978A1 (fr) * | 2000-01-17 | 2001-07-20 | Air Liquide | Torche a plasma avec systeme d'identification de la tete, de l'electrode ou de la tuyere |
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| US9672460B2 (en) | 2012-04-04 | 2017-06-06 | Hypertherm, Inc. | Configuring signal devices in thermal processing systems |
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| US10786924B2 (en) | 2014-03-07 | 2020-09-29 | Hypertherm, Inc. | Waterjet cutting head temperature sensor |
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| MX2019009420A (es) | 2017-02-09 | 2019-10-02 | Hypertherm Inc | Anillo rotacional y elemento de contacto para un cartucho de antorcha de arco de plasma. |
-
1984
- 1984-09-03 JP JP18411984A patent/JPS6163368A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6163368A (ja) | 1986-04-01 |
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