JPH0434298A - 耐冷断熱吹付け材 - Google Patents
耐冷断熱吹付け材Info
- Publication number
- JPH0434298A JPH0434298A JP13697090A JP13697090A JPH0434298A JP H0434298 A JPH0434298 A JP H0434298A JP 13697090 A JP13697090 A JP 13697090A JP 13697090 A JP13697090 A JP 13697090A JP H0434298 A JPH0434298 A JP H0434298A
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- JP
- Japan
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- heat insulating
- weight
- spraying
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- heat
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- Building Environments (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、構造物の壁面などに吹付けによって塗着さ
れる断熱吹付は材に関する。
れる断熱吹付は材に関する。
（従来の技術）
ＬＮＧ等の可燃性の液体を貯蔵する際には、何らかの原
因でＬＮＧが漏出した場合、ＢＯＧ （ボイルオフガス
）の発生をおさえ、周辺への影響を最少限にするため、
断熱施工を施す必要がある。
因でＬＮＧが漏出した場合、ＢＯＧ （ボイルオフガス
）の発生をおさえ、周辺への影響を最少限にするため、
断熱施工を施す必要がある。
一般に建築構造物の壁面、天井面あるいは床面などに断
熱処理を行う場合には、予め一定寸法に成形された断熱
パネルを該当する構造物面に貼着するか、あるいは型枠
を用いて断熱成形物を該当する構造物面に一体化する工
法が実施されている。
熱処理を行う場合には、予め一定寸法に成形された断熱
パネルを該当する構造物面に貼着するか、あるいは型枠
を用いて断熱成形物を該当する構造物面に一体化する工
法が実施されている。
また、ごく一部では、特殊な有機系発泡剤を吹付けるこ
とも行なわれている。
とも行なわれている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、前者の断熱パネルを用いる工法では、構
造物面に密着させることはできず、複雑な曲面に対する
取付けも困難であった。
造物面に密着させることはできず、複雑な曲面に対する
取付けも困難であった。
また、後者にあっては施工が繁雑で工期が長くかかるも
のとなっていた。
のとなっていた。
さらにこの種の断熱材は断熱性はあるものの耐火性ある
いは不燃性を有するものが少ない。なお、吹付は施工用
の有機系発泡剤は、難燃性と称するものもあるが、高温
に晒された場合、爆燃する惧れもあり、耐火材としては
適当ではなかった。
いは不燃性を有するものが少ない。なお、吹付は施工用
の有機系発泡剤は、難燃性と称するものもあるが、高温
に晒された場合、爆燃する惧れもあり、耐火材としては
適当ではなかった。
したがって、例えば前述の低温貯蔵用タンクなどの構造
物のように、断熱性とともに耐火性や不燃性が要求され
る場合には、前記断熱施工とともに耐火施工も併用して
行わなければならず、さらに工数が増すものとなってい
た。
物のように、断熱性とともに耐火性や不燃性が要求され
る場合には、前記断熱施工とともに耐火施工も併用して
行わなければならず、さらに工数が増すものとなってい
た。
この発明は以上の問題を解決するもので、簡単な工数で
構造物面に密着状態に成形でき、しかも断熱性とともに
耐火性、不燃性をもたらすことができる断熱吹付は材を
提供することを目的とする。
構造物面に密着状態に成形でき、しかも断熱性とともに
耐火性、不燃性をもたらすことができる断熱吹付は材を
提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
前記目的を達成するため、この発明は、構造物の面に吹
付けることによって塗着される断熱吹付は材であって、
この断熱吹付は材は、セメント３０〜５０重量％と、パ
ーライト１０〜４０重量％と、バーミキュライト２０〜
３０重量％と、残部増粘材とからなる混合物であり、こ
の混合物を水とともに混練した。
付けることによって塗着される断熱吹付は材であって、
この断熱吹付は材は、セメント３０〜５０重量％と、パ
ーライト１０〜４０重量％と、バーミキュライト２０〜
３０重量％と、残部増粘材とからなる混合物であり、こ
の混合物を水とともに混練した。
このうちのセメントは、吹付は材の固化を目的とするも
ので、その組成比が下限値である２０重量％を下回ると
強度が低下し、また上限値である５０重量％を上目ると
断熱性が低下するので、２０〜５０重量％の範囲とし、
より好ましくは２５〜４５重量％が望ましい結果を与え
る。
ので、その組成比が下限値である２０重量％を下回ると
強度が低下し、また上限値である５０重量％を上目ると
断熱性が低下するので、２０〜５０重量％の範囲とし、
より好ましくは２５〜４５重量％が望ましい結果を与え
る。
混合物中の前記パーライトは、真珠岩系であって、主と
して断熱性を持たせるための骨材として混合され、その
組成比が下限値である１０重量％を下回ると断熱性が低
下し、また上限値である４０重量％を上回ると吹付は施
工が困難になるという欠点が生ずるので、１０〜４０重
量％の範囲とし、より好ましくは２０〜３５重量％が望
ましい結果を与える。
して断熱性を持たせるための骨材として混合され、その
組成比が下限値である１０重量％を下回ると断熱性が低
下し、また上限値である４０重量％を上回ると吹付は施
工が困難になるという欠点が生ずるので、１０〜４０重
量％の範囲とし、より好ましくは２０〜３５重量％が望
ましい結果を与える。
前記バーミキュライトは、保水性の高い材料であって、
主として耐火性を持たせるための骨材として混合され、
その組成比が下限値である２０重量％を下回ると耐火性
が低下し、また上限値である３０重量％を上回ると断熱
性が低下するという欠点が生ずるので、２０〜３０重量
％の範囲とし、より好ましくは２５〜３５重量％が望ま
しい結果を与える。
主として耐火性を持たせるための骨材として混合され、
その組成比が下限値である２０重量％を下回ると耐火性
が低下し、また上限値である３０重量％を上回ると断熱
性が低下するという欠点が生ずるので、２０〜３０重量
％の範囲とし、より好ましくは２５〜３５重量％が望ま
しい結果を与える。
前記増粘材は、より詳しくは耐火粘土等からなるもので
、混合物の粘度を増し、吹付は時における跳ね返りによ
る材料ロスを防止し、材料の剛性をあげるために添加さ
れ、その残部組成比は１０〜１５重量％であり、この範
囲が吹付は時における塗装作業性と飛びはね防止上のバ
ランスを保つことができる。
、混合物の粘度を増し、吹付は時における跳ね返りによ
る材料ロスを防止し、材料の剛性をあげるために添加さ
れ、その残部組成比は１０〜１５重量％であり、この範
囲が吹付は時における塗装作業性と飛びはね防止上のバ
ランスを保つことができる。
以上の混合物を水に混合分散し、水を１０〜３０重量％
程度ブリミックスすることで、吹き付は施工に適した粘
度の吹付は材に調整される。
程度ブリミックスすることで、吹き付は施工に適した粘
度の吹付は材に調整される。
この吹付は材は塗装ガンを介して、構造物の断熱面に吹
付けられる。
付けられる。
第１図は一例としてＬＮＧ低温貯蔵用タンクの構造例を
示すものであり、地盤中に底版１および仕切り壁２を介
して構築された円筒形の空間をプールとし、この底版１
上に低温貯蔵用の金属製二重タンク３を構築する。
示すものであり、地盤中に底版１および仕切り壁２を介
して構築された円筒形の空間をプールとし、この底版１
上に低温貯蔵用の金属製二重タンク３を構築する。
そして、前記吹付は材は仕切り壁２の内側に塗着され、
断熱壁２ａを構成する。
断熱壁２ａを構成する。
より詳しくは、一部拡大して示すように、仕切り壁２の
壁面にアンカー４を介してメツシュ５を配置し、その面
に吹付けることによって仕切り壁２の内面にメツシュ５
によって強化された所要厚みの断熱壁２ａが一体的に施
工される。
壁面にアンカー４を介してメツシュ５を配置し、その面
に吹付けることによって仕切り壁２の内面にメツシュ５
によって強化された所要厚みの断熱壁２ａが一体的に施
工される。
（作 用）
得られた断熱壁は同一厚みの従来の断熱パネルあるいは
成形により構築された断熱壁と同等の熱伝導率および比
熱であり、他の物理的性質も遜色はない。
成形により構築された断熱壁と同等の熱伝導率および比
熱であり、他の物理的性質も遜色はない。
さらには、断熱性だけでなく耐火性、不燃性もある。
（発明の効果）
したがって、この発明によれば、断熱施工が簡単であり
、工期も短縮される。また吹付けによって構造物面に塗
着されるので壁、天井、床等の施工場所や形状に制限を
受けない。
、工期も短縮される。また吹付けによって構造物面に塗
着されるので壁、天井、床等の施工場所や形状に制限を
受けない。
また、得られた断熱壁は耐熱性（耐冷性）、耐火性、不
燃性があるため、たとえばＬＮＧ等の可燃性のある低温
貯蔵用構築物の漏出時の火災発生などにおける二次災害
を防止する上で好適な構造となる。
燃性があるため、たとえばＬＮＧ等の可燃性のある低温
貯蔵用構築物の漏出時の火災発生などにおける二次災害
を防止する上で好適な構造となる。
（実 施 例）
次にこの発明の詳細な説明する。但し以下の実施例にの
み限定されるものではない。
み限定されるものではない。
（実施例）
配合比；
アルミナセメント ４０ （ｗｔ％）パーライ
ト ３０ ／／バーミキニライト
２０ 〃 増粘材（耐火粘土） １０ 〃 合計１００ （ｖ１％） および少量の増粘剤を添加し、これを水とともに混練し
、吹付は用として好適な粘度に調整した後、これを第２
図のごとく壁面にガン吹付けにより塗着した。
ト ３０ ／／バーミキニライト
２０ 〃 増粘材（耐火粘土） １０ 〃 合計１００ （ｖ１％） および少量の増粘剤を添加し、これを水とともに混練し
、吹付は用として好適な粘度に調整した後、これを第２
図のごとく壁面にガン吹付けにより塗着した。
（比較例）
耐火材の入っていない配合比；
アルミナセメント ５０ （１１％）パーライ
ト ４０ 〃 増粘材（耐火粘土） １０ 〃 合計１００ （１１１１％） および少量の増粘剤を添加し、これを水とともに混練し
、吹付は用として好適な粘度に調整した後、これを第１
図のごとく壁面にガン吹付けにより塗着した。
ト ４０ 〃 増粘材（耐火粘土） １０ 〃 合計１００ （１１１１％） および少量の増粘剤を添加し、これを水とともに混練し
、吹付は用として好適な粘度に調整した後、これを第１
図のごとく壁面にガン吹付けにより塗着した。
次に実施例および比較例によって得られた断熱壁の一部
を供試体とし、ＪＩＳ規格等に基づき各種物性を調べた
結果、以下の表１に示す結果を得られた。
を供試体とし、ＪＩＳ規格等に基づき各種物性を調べた
結果、以下の表１に示す結果を得られた。
なお、比較のために掲げた従来品は、通常用いられる断
熱パネルである。
熱パネルである。
＊ｌ常温・・・２５℃、低温−１９６℃＊２・・・気乾
比重 ＊３・・・気乾状態における２３℃の値以上の表に示す
結果から、実施例で得られた吹付は材からなる断熱壁は
、従来の断熱パネルより物理強度に勝れている。当然な
がら比較例のものはセメント量が多い分だけ物理強度は
高くなっているが、熱伝導率が大きく、断熱性が低い。
比重 ＊３・・・気乾状態における２３℃の値以上の表に示す
結果から、実施例で得られた吹付は材からなる断熱壁は
、従来の断熱パネルより物理強度に勝れている。当然な
がら比較例のものはセメント量が多い分だけ物理強度は
高くなっているが、熱伝導率が大きく、断熱性が低い。
次に前記各供試体と通常のコンクリートからなる供試体
の比熱、熱伝導率をさらに比較するために、ＬＮ２蒸発
試験を実施した。この試験方法は、第２図に示すように
ロードセル１０上に保持され゛た断面凹形の保冷材１１
の底面に供試体Ｓを配置し、その上部にＬＮ２を注ぎ、
ＬＮ２の蒸発によりロードセル１０に加わる荷重の変化
を測定したもので、同一の厚みおよび同一外気温であれ
ば、供試体Ｓの比熱が高いほど蒸発速度は低い。
の比熱、熱伝導率をさらに比較するために、ＬＮ２蒸発
試験を実施した。この試験方法は、第２図に示すように
ロードセル１０上に保持され゛た断面凹形の保冷材１１
の底面に供試体Ｓを配置し、その上部にＬＮ２を注ぎ、
ＬＮ２の蒸発によりロードセル１０に加わる荷重の変化
を測定したもので、同一の厚みおよび同一外気温であれ
ば、供試体Ｓの比熱が高いほど蒸発速度は低い。
そして、各供試体の厚み５０ｍ（断熱パネルのみ１１０
ｍｍ）で１５℃における蒸発速度を測定した結果、コン
クリートが最も大で、比較例、実施例および従来の断熱
パネルの順となった第３図に示すものが得られた。
ｍｍ）で１５℃における蒸発速度を測定した結果、コン
クリートが最も大で、比較例、実施例および従来の断熱
パネルの順となった第３図に示すものが得られた。
次に実施例の耐火性および不燃性を調べるために耐火試
験を実施した。
験を実施した。
耐火試験は、Ｊ Ｉ ＳＡＩ ３０４ （建築構造部分
の耐火試験方法）に準拠して行なった。
の耐火試験方法）に準拠して行なった。
第４図はその試験の状態を示しており、セラミックファ
イバと耐火レンガ製の試験容器Ａの一側面に試料を装着
した。
イバと耐火レンガ製の試験容器Ａの一側面に試料を装着
した。
試料は、厚さ２０ｃ＋ｎの鉄筋コンクリートＢの表面に
厚さ５ｃｍの断熱吹付は層Ｃを形成したものであり、鉄
筋コンクリートＢの厚みの中心には鉄筋が埋設されてい
る。
厚さ５ｃｍの断熱吹付は層Ｃを形成したものであり、鉄
筋コンクリートＢの厚みの中心には鉄筋が埋設されてい
る。
試料は断熱吹付は層Ｃが内側になるように設置され、こ
れをガスバーナｐにより加熱した。
れをガスバーナｐにより加熱した。
加熱条件は２時間で１１００℃になるようにし、熱電対
Ｅで断熱吹付は層Ｃの背面温度、鉄筋コンクリートＢ中
の鉄筋温度、鉄筋コンクリートＢの背面温度をそれぞれ
測定した。
Ｅで断熱吹付は層Ｃの背面温度、鉄筋コンクリートＢ中
の鉄筋温度、鉄筋コンクリートＢの背面温度をそれぞれ
測定した。
第５図は測定結果をグラフ表示したものであり、鉄筋位
置での最高温度が約５２℃、平均最高温度５１．２℃で
あり、Ｊ Ｉ ５Ａ１３０４に示されている「鋼材位置
の温度が５５０℃以下」の条件を充分に満足するもので
あった。
置での最高温度が約５２℃、平均最高温度５１．２℃で
あり、Ｊ Ｉ ５Ａ１３０４に示されている「鋼材位置
の温度が５５０℃以下」の条件を充分に満足するもので
あった。
また、断熱吹付は層Ｃの背面温度は、最高で約１４０℃
であり、この程度の温度上昇であれば鉄筋コンクリート
Ｂの強度の低下はほとんど影響がない。
であり、この程度の温度上昇であれば鉄筋コンクリート
Ｂの強度の低下はほとんど影響がない。
第１図は一例としてこの発明を適用するＬＮＧ低温貯蔵
用タンクの構造例を示す断面説明図、第２図はＬＮ２蒸
発試験装置を示す断面説明図、第３図は蒸発試験結果を
示すグラフ、第４図は耐火試験の説明図、第５図は耐火
試験の結果を示すグラフである。 ２・・・仕切り壁（構造物面） ２ａ・・・断熱壁（吹付は材） 第 図 １２ＷＡ １ｓ３Ｉ！ｌ 脛ｍ時間（Ｓｅｃ） （１５℃）
用タンクの構造例を示す断面説明図、第２図はＬＮ２蒸
発試験装置を示す断面説明図、第３図は蒸発試験結果を
示すグラフ、第４図は耐火試験の説明図、第５図は耐火
試験の結果を示すグラフである。 ２・・・仕切り壁（構造物面） ２ａ・・・断熱壁（吹付は材） 第 図 １２ＷＡ １ｓ３Ｉ！ｌ 脛ｍ時間（Ｓｅｃ） （１５℃）
Claims (1)
- （１）構造物の面に吹付けることによって塗着される断
熱吹付け材であって、 この断熱吹付け材は、セメント３０〜５０重量％と、パ
ーライト１０〜４０重量％と、バーミキュライト２０〜
３０重量％と、残部増粘材とからなる混合物であり、こ
の混合物を水とともに混練したことを特徴とする断熱吹
付け材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2136970A JP2754869B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 耐冷断熱吹付け材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2136970A JP2754869B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 耐冷断熱吹付け材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0434298A true JPH0434298A (ja) | 1992-02-05 |
| JP2754869B2 JP2754869B2 (ja) | 1998-05-20 |
Family
ID=15187739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2136970A Expired - Lifetime JP2754869B2 (ja) | 1990-05-29 | 1990-05-29 | 耐冷断熱吹付け材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2754869B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004169449A (ja) * | 2002-11-21 | 2004-06-17 | Toa Doro Kogyo Co Ltd | 舗装体及び舗装体の形成方法 |
| JP2006182628A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Taiheiyo Material Kk | 耐火被覆材用骨材および該骨材を用いた耐火被覆用モルタル組成物 |
| JP2007314367A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Kajima Corp | 軽量・ソフトコンクリート |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102442810A (zh) * | 2010-09-30 | 2012-05-09 | 宜兴市华盛环保管道有限公司 | 一种直埋管道隔热管托的隔热层干粉 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6177687A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-04-21 | エスケ−化研株式会社 | 耐火性能の優れた組成物 |
| JPS61101475A (ja) * | 1984-10-22 | 1986-05-20 | 清水建設株式会社 | 耐火被覆材 |
| JPS6235997A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-16 | 株式会社日立製作所 | 預入制御方式 |
| JPH0688824A (ja) * | 1992-09-07 | 1994-03-29 | Toray Ind Inc | 黄色ブドウ球菌感染の検査方法 |
-
1990
- 1990-05-29 JP JP2136970A patent/JP2754869B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6177687A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-04-21 | エスケ−化研株式会社 | 耐火性能の優れた組成物 |
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| JPS6235997A (ja) * | 1985-08-09 | 1987-02-16 | 株式会社日立製作所 | 預入制御方式 |
| JPH0688824A (ja) * | 1992-09-07 | 1994-03-29 | Toray Ind Inc | 黄色ブドウ球菌感染の検査方法 |
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| JP2006182628A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Taiheiyo Material Kk | 耐火被覆材用骨材および該骨材を用いた耐火被覆用モルタル組成物 |
| JP2007314367A (ja) * | 2006-05-24 | 2007-12-06 | Kajima Corp | 軽量・ソフトコンクリート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2754869B2 (ja) | 1998-05-20 |
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Legal Events
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