JPH04347086A - 補強ゴムホース - Google Patents
補強ゴムホースInfo
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- JPH04347086A JPH04347086A JP11585991A JP11585991A JPH04347086A JP H04347086 A JPH04347086 A JP H04347086A JP 11585991 A JP11585991 A JP 11585991A JP 11585991 A JP11585991 A JP 11585991A JP H04347086 A JPH04347086 A JP H04347086A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、浚渫用のホース、流体
輸送用のホースおよび高圧エアホースなどに使用され、
内面ゴムと外面ゴムとの間に繊維コードを含む補強層を
設けるとともに、螺旋状またはリング状の剛性材料を埋
設した補強ゴムホースに関するものである。
輸送用のホースおよび高圧エアホースなどに使用され、
内面ゴムと外面ゴムとの間に繊維コードを含む補強層を
設けるとともに、螺旋状またはリング状の剛性材料を埋
設した補強ゴムホースに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来から、内面ゴムと外面ゴムとの間に
、化学繊維コードの補強層を設けるとともに、螺旋状ま
たはリング状の剛性材料を埋設して、潰れなどを防いだ
補強ゴムホースが用いられている。補強層は、主に化学
繊維コードをホースの軸線方向に対して３５°００′〜
５４°４４′の角度をなすように積層して構成されてお
り、耐圧層として機能する。また、螺旋状またはリング
状の剛性材料は、外力によるゴムホースの潰れや曲げな
どに対する耐座屈性能を向上するために埋設されている
ものである。この剛性材料の間にはゴム層が配置されて
いる。このゴム層は、一般に、１０％圧縮時の圧縮力が
５．０ｋｇ／ｃｍ２以下であり、かつ、３０％圧縮時の
圧縮力が１６．０ｋｇ／ｃｍ２以下のゴムで構成されて
いる。
、化学繊維コードの補強層を設けるとともに、螺旋状ま
たはリング状の剛性材料を埋設して、潰れなどを防いだ
補強ゴムホースが用いられている。補強層は、主に化学
繊維コードをホースの軸線方向に対して３５°００′〜
５４°４４′の角度をなすように積層して構成されてお
り、耐圧層として機能する。また、螺旋状またはリング
状の剛性材料は、外力によるゴムホースの潰れや曲げな
どに対する耐座屈性能を向上するために埋設されている
ものである。この剛性材料の間にはゴム層が配置されて
いる。このゴム層は、一般に、１０％圧縮時の圧縮力が
５．０ｋｇ／ｃｍ２以下であり、かつ、３０％圧縮時の
圧縮力が１６．０ｋｇ／ｃｍ２以下のゴムで構成されて
いる。
【０００３】このような補強ゴムホースは、可撓性が必
要とされる箇所で使用されることが多く、繰り返し曲げ
変形が加えられたときでも、ホースに必要とされる耐圧
性能が保持されることが重要である。
要とされる箇所で使用されることが多く、繰り返し曲げ
変形が加えられたときでも、ホースに必要とされる耐圧
性能が保持されることが重要である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記の補強ゴムホース
のように繊維コードで補強したゴム弾性体には、引張力
に対する応力が大きい反面、圧縮力に対する応力はあま
り大きくないという特性がある。たとえば、繊維コード
で補強したゴム弾性体における繊維コードの長さ方向に
関する応力と歪みとの関係は図６に示すようになる（「
『Ｎｏｎ−Ｌｉｎｅａｒ Ｃｏｒｄ−Ｒｕｂｂｅｒ Ｃ
ｏｍｐｏｓｉｔｅ』：Ｓ．Ｋ．Ｃｌａｒｋ ａｎｄ Ｒ
．Ｎ．Ｄｏｎｇｅ ：ＳＡＥ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐ
ａｐｅｒ Ｓｅｒｉｅｓ ８９２３３９，Ｓｅｐｔｅｍ
ｂｅｒ ２５−２８，１９８９」参照）。すなわち、応
力σＬ は、引張歪み（εＬ ＞０）に対しては急激に
増大し、圧縮歪み（εＬ ＜０）に対してはあまり絶対
値が増大しない。これより、繊維コードで補強したゴム
弾性体では、引張弾性率が圧縮弾性率に比較して非常に
大きいことが理解される。
のように繊維コードで補強したゴム弾性体には、引張力
に対する応力が大きい反面、圧縮力に対する応力はあま
り大きくないという特性がある。たとえば、繊維コード
で補強したゴム弾性体における繊維コードの長さ方向に
関する応力と歪みとの関係は図６に示すようになる（「
『Ｎｏｎ−Ｌｉｎｅａｒ Ｃｏｒｄ−Ｒｕｂｂｅｒ Ｃ
ｏｍｐｏｓｉｔｅ』：Ｓ．Ｋ．Ｃｌａｒｋ ａｎｄ Ｒ
．Ｎ．Ｄｏｎｇｅ ：ＳＡＥ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｐ
ａｐｅｒ Ｓｅｒｉｅｓ ８９２３３９，Ｓｅｐｔｅｍ
ｂｅｒ ２５−２８，１９８９」参照）。すなわち、応
力σＬ は、引張歪み（εＬ ＞０）に対しては急激に
増大し、圧縮歪み（εＬ ＜０）に対してはあまり絶対
値が増大しない。これより、繊維コードで補強したゴム
弾性体では、引張弾性率が圧縮弾性率に比較して非常に
大きいことが理解される。
【０００５】一般に、ゴムホースが曲がった場合、曲率
半径外方側の部分は引張変形を受け、曲率半径内方側は
圧縮変形を受ける。もしも、引張弾性率と圧縮弾性率と
が等しければ、図７に示すようにゴムホース１の引張側
の歪み量ΔＥと圧縮側の歪み量ΔＣとは等しくなる。と
ころが、上記のように繊維コードで補強したゴム弾性体
では、引張弾性率が圧縮弾性率よりも大きいために、従
来からの補強ゴムホースでは、図８に示すように引張側
の歪み量ΔＥよりも圧縮側の歪み量ΔＣの方が大きくな
る。本件発明者らによる試験では、従来の補強ゴムホー
スを曲げ変形させた場合に、たとえば曲率（１／曲げ半
径）が５．０×１０−４（１／ｍｍ）のときの、引張側
の歪み量ΔＥは６．５％であり、圧縮側の歪み量ΔＣは
１７．５％であった。なお、図７、図８において、曲線
ａ１，ａ２は歪み量が零の位置を示す。
半径外方側の部分は引張変形を受け、曲率半径内方側は
圧縮変形を受ける。もしも、引張弾性率と圧縮弾性率と
が等しければ、図７に示すようにゴムホース１の引張側
の歪み量ΔＥと圧縮側の歪み量ΔＣとは等しくなる。と
ころが、上記のように繊維コードで補強したゴム弾性体
では、引張弾性率が圧縮弾性率よりも大きいために、従
来からの補強ゴムホースでは、図８に示すように引張側
の歪み量ΔＥよりも圧縮側の歪み量ΔＣの方が大きくな
る。本件発明者らによる試験では、従来の補強ゴムホー
スを曲げ変形させた場合に、たとえば曲率（１／曲げ半
径）が５．０×１０−４（１／ｍｍ）のときの、引張側
の歪み量ΔＥは６．５％であり、圧縮側の歪み量ΔＣは
１７．５％であった。なお、図７、図８において、曲線
ａ１，ａ２は歪み量が零の位置を示す。
【０００６】一方、補強ゴムホースを繰り返し変形させ
た後の耐圧性能の保持率は、ほぼ繊維コードの耐久性に
依存していると言える。ところが、この繊維コードは極
めて細い糸（フィラメント）を撚り合わせた構造である
ので、引張歪みに対してはコードに撚りが固く締結され
る方向に力が作用することになるために耐久性が良好で
ある反面、圧縮歪みに対してはコードに撚りが解かれる
方向に力が作用することになるため耐久性が悪くなる。 図９は、繊維コードに６％の引張歪みを与えて耐久性を
試験した結果、および３％，６％，１０％，１５％の各
圧縮歪みを与えて耐久性を試験した結果を示す図である
。この図９には、歪みを与えた回数に対する張力保持率
の変化が初期の張力保持率を１００％とした相対単位で
示されており、曲線Ｌ（＋６）は６％の引張歪みを与え
た場合に対応し、曲線Ｌ（−３），Ｌ（−６），Ｌ（−
１０），Ｌ（−１５）はそれぞれ３％，６％，１０％，
１５％の圧縮歪みを与えた場合に対応している。曲線Ｌ
（＋６）と残余の曲線との比較から、繊維コードの張力
保持率は引張歪みを与えても減少しないが、圧縮歪みを
与えた場合には、圧縮歪みが大きいほど小さくなり、耐
久性が劣化することが理解される。なお、図９は、「『
Ｌａｒｇｅ Ｂｏｒｅ Ｆｌｅｘｉｂｌｅ Ｈｏｓｅ
Ｌｉｆｅｔｉｍｅ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ』：Ａ．Ｐ．
Ｄ．Ｃｏｘ，Ｄｕｎｌｏｐ Ｌｔｄ Ｏｆｆｓｈｏｒｅ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ １９
８６」から引用したものである。
た後の耐圧性能の保持率は、ほぼ繊維コードの耐久性に
依存していると言える。ところが、この繊維コードは極
めて細い糸（フィラメント）を撚り合わせた構造である
ので、引張歪みに対してはコードに撚りが固く締結され
る方向に力が作用することになるために耐久性が良好で
ある反面、圧縮歪みに対してはコードに撚りが解かれる
方向に力が作用することになるため耐久性が悪くなる。 図９は、繊維コードに６％の引張歪みを与えて耐久性を
試験した結果、および３％，６％，１０％，１５％の各
圧縮歪みを与えて耐久性を試験した結果を示す図である
。この図９には、歪みを与えた回数に対する張力保持率
の変化が初期の張力保持率を１００％とした相対単位で
示されており、曲線Ｌ（＋６）は６％の引張歪みを与え
た場合に対応し、曲線Ｌ（−３），Ｌ（−６），Ｌ（−
１０），Ｌ（−１５）はそれぞれ３％，６％，１０％，
１５％の圧縮歪みを与えた場合に対応している。曲線Ｌ
（＋６）と残余の曲線との比較から、繊維コードの張力
保持率は引張歪みを与えても減少しないが、圧縮歪みを
与えた場合には、圧縮歪みが大きいほど小さくなり、耐
久性が劣化することが理解される。なお、図９は、「『
Ｌａｒｇｅ Ｂｏｒｅ Ｆｌｅｘｉｂｌｅ Ｈｏｓｅ
Ｌｉｆｅｔｉｍｅ Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ』：Ａ．Ｐ．
Ｄ．Ｃｏｘ，Ｄｕｎｌｏｐ Ｌｔｄ Ｏｆｆｓｈｏｒｅ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ １９
８６」から引用したものである。
【０００７】このような圧縮歪みに対する耐久性の悪い
繊維コードを用いた補強ゴムホースでは、曲げ変形の際
の圧縮側の歪みが大きいと、繰り返し変形後の耐圧性能
の保持率が悪くなる。しかし、上記のように従来の補強
ゴムホースでは、引張弾性率が圧縮弾性率よりも大きい
ために、繰り返し変形後の耐圧性能の保持率が悪いとい
う問題が生じていた。
繊維コードを用いた補強ゴムホースでは、曲げ変形の際
の圧縮側の歪みが大きいと、繰り返し変形後の耐圧性能
の保持率が悪くなる。しかし、上記のように従来の補強
ゴムホースでは、引張弾性率が圧縮弾性率よりも大きい
ために、繰り返し変形後の耐圧性能の保持率が悪いとい
う問題が生じていた。
【０００８】そこで、本発明の目的は、上述の技術的課
題を解決し、繰り返し変形後の耐圧性能の保持率を向上
した補強ゴムホースを提供することである。
題を解決し、繰り返し変形後の耐圧性能の保持率を向上
した補強ゴムホースを提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】図２は本発明の補強ゴム
ホースの全体の構成を一部切り欠いて示す斜視図であり
、図１はその一部の構成を拡大して示す縦断面図である
。この補強ゴムホースは、内面ゴム２１と外面ゴム２２
との間に、繊維コードを含む補強層２３が設けられてい
るとともに、螺旋状またはリング状の剛性材料２４が埋
設されているものである。剛性材料２４の間には、ゴム
層２５が配置されている。２６は他のゴムホースなどと
の接続のための口金である。補強層２３の繊維コードに
は、化学繊維コードが適用されてもよく、また天然繊維
コードが適用されてもよい。
ホースの全体の構成を一部切り欠いて示す斜視図であり
、図１はその一部の構成を拡大して示す縦断面図である
。この補強ゴムホースは、内面ゴム２１と外面ゴム２２
との間に、繊維コードを含む補強層２３が設けられてい
るとともに、螺旋状またはリング状の剛性材料２４が埋
設されているものである。剛性材料２４の間には、ゴム
層２５が配置されている。２６は他のゴムホースなどと
の接続のための口金である。補強層２３の繊維コードに
は、化学繊維コードが適用されてもよく、また天然繊維
コードが適用されてもよい。
【００１０】ゴム層２５は、１０％圧縮時の圧縮力が６
．０ｋｇ／ｃｍ２以上および／または３０％圧縮時の圧
縮力が２０．０ｋｇ／ｃｍ２以上であるゴムで構成され
ている。なお、このゴム層２５は、１０％圧縮時の圧縮
力が７．０ｋｇ／ｃｍ２以上であり、３０％圧縮時の圧
縮力が２５．０ｋｇ／ｃｍ２以上のゴムで構成されるこ
とが好ましい。ここで、圧縮力とは、「ＪＩＳ Ｋ
６３０１−１９７５ 加硫ゴム物理試験方法（圧縮
試験）」に準じて測定される圧縮力をいう。
．０ｋｇ／ｃｍ２以上および／または３０％圧縮時の圧
縮力が２０．０ｋｇ／ｃｍ２以上であるゴムで構成され
ている。なお、このゴム層２５は、１０％圧縮時の圧縮
力が７．０ｋｇ／ｃｍ２以上であり、３０％圧縮時の圧
縮力が２５．０ｋｇ／ｃｍ２以上のゴムで構成されるこ
とが好ましい。ここで、圧縮力とは、「ＪＩＳ Ｋ
６３０１−１９７５ 加硫ゴム物理試験方法（圧縮
試験）」に準じて測定される圧縮力をいう。
【００１１】
【作用】図３はゴム単体または繊維コードで補強したゴ
ム弾性体の歪み量εＬ と応力σＬ との関係を示す図
であり、曲線Ｌ１はゴム単体に対応し、曲線Ｌ２は繊維
コードで補強したゴム弾性体に対応している。曲線Ｌ１
，Ｌ２より、繊維コードで補強したゴム弾性体では、引
張弾性率が圧縮弾性率よりも大きいのに対して、ゴム単
体では、引張弾性率よりも圧縮弾性率の方が大きいこと
が理解される。すなわち、補強ゴムホースでは、引張弾
性率に関しては繊維コードを含む補強層２３の寄与が支
配的であるのに対して、圧縮弾性率に関しては剛性材料
２４の間に配置されているゴム層２５からの寄与も大き
いことが理解される。
ム弾性体の歪み量εＬ と応力σＬ との関係を示す図
であり、曲線Ｌ１はゴム単体に対応し、曲線Ｌ２は繊維
コードで補強したゴム弾性体に対応している。曲線Ｌ１
，Ｌ２より、繊維コードで補強したゴム弾性体では、引
張弾性率が圧縮弾性率よりも大きいのに対して、ゴム単
体では、引張弾性率よりも圧縮弾性率の方が大きいこと
が理解される。すなわち、補強ゴムホースでは、引張弾
性率に関しては繊維コードを含む補強層２３の寄与が支
配的であるのに対して、圧縮弾性率に関しては剛性材料
２４の間に配置されているゴム層２５からの寄与も大き
いことが理解される。
【００１２】本発明では、上記のゴム層２５に、１０％
圧縮時の圧縮力が６．０ｋｇ／ｃｍ２以上および／また
は３０％圧縮時の圧縮力が２０．０ｋｇ／ｃｍ２以上（
好ましくは１０％圧縮時の圧縮力が７．０ｋｇ／ｃｍ２
以上であり、３０％圧縮時の圧縮力が２５．０ｋｇ／ｃ
ｍ２以上）であるゴムを適用している。すなわち、従来
では、上記のように１０〜３０％圧縮時の圧縮力が５．
０〜１６．０ｋｇ／ｃｍ２以下であるような、圧縮時の
応力が比較的小さなゴムをゴム層に適用していたのに対
して、本発明では圧縮時の応力が大きなゴムがゴム層２
５に適用されている。これにより、補強ゴムホース全体
の圧縮弾性率が向上される。この結果、ホースを屈曲さ
せたときの曲率半径内方側における圧縮歪み量が減少す
るから、繊維コードを含む補強層２３の圧縮歪み量を少
なくして、補強ゴムホースの耐久性を向上することがで
きる。すなわち、補強ゴムホースを繰り返し曲げ変形さ
せた後でも、耐圧性能が良好に保持される。
圧縮時の圧縮力が６．０ｋｇ／ｃｍ２以上および／また
は３０％圧縮時の圧縮力が２０．０ｋｇ／ｃｍ２以上（
好ましくは１０％圧縮時の圧縮力が７．０ｋｇ／ｃｍ２
以上であり、３０％圧縮時の圧縮力が２５．０ｋｇ／ｃ
ｍ２以上）であるゴムを適用している。すなわち、従来
では、上記のように１０〜３０％圧縮時の圧縮力が５．
０〜１６．０ｋｇ／ｃｍ２以下であるような、圧縮時の
応力が比較的小さなゴムをゴム層に適用していたのに対
して、本発明では圧縮時の応力が大きなゴムがゴム層２
５に適用されている。これにより、補強ゴムホース全体
の圧縮弾性率が向上される。この結果、ホースを屈曲さ
せたときの曲率半径内方側における圧縮歪み量が減少す
るから、繊維コードを含む補強層２３の圧縮歪み量を少
なくして、補強ゴムホースの耐久性を向上することがで
きる。すなわち、補強ゴムホースを繰り返し曲げ変形さ
せた後でも、耐圧性能が良好に保持される。
【００１３】なお、ゴム層に１０％圧縮時の圧縮力が６
．０ｋｇ／ｃｍ２未満で、かつ５０％圧縮時の圧縮力が
２０．０ｋｇ／ｃｍ２未満であるゴム材料を適用したと
きには、曲げ変形時の圧縮歪みが、繊維コードの耐久性
を劣化させるほど大きくなるおそれがある。
．０ｋｇ／ｃｍ２未満で、かつ５０％圧縮時の圧縮力が
２０．０ｋｇ／ｃｍ２未満であるゴム材料を適用したと
きには、曲げ変形時の圧縮歪みが、繊維コードの耐久性
を劣化させるほど大きくなるおそれがある。
【００１４】
剛性材料２４の間に配置されるゴム層２５を、１０％圧
縮時の圧縮力が７．５ｋｇ／ｃｍ２であり、３０％圧縮
時の圧縮力が２６．５ｋｇ／ｃｍ２であるゴムで構成し
た。補強層２３の繊維コードには、レーヨンコードを適
用した。
縮時の圧縮力が７．５ｋｇ／ｃｍ２であり、３０％圧縮
時の圧縮力が２６．５ｋｇ／ｃｍ２であるゴムで構成し
た。補強層２３の繊維コードには、レーヨンコードを適
用した。
【００１５】この補強ゴムホースを曲げて、曲率半径内
方側（すなわち圧縮側）と、曲率半径外方側（すなわち
引張側）との各歪み量を測定した。図４は測定結果を示
す図であり、本実施例における圧縮側の歪み量のホース
の曲率に対する変化が曲線Ｌ（Ｃ１）で示されており、
引張側の歪み量のホースの曲率に対する変化が曲線Ｌ（
Ｅ１）で示されている。また、この図４には、圧縮率１
０〜３０％での圧縮力が４．７〜１５．６ｋｇ／ｃｍ２
以下のゴムを剛性材料の間のゴム層に適用した従来の補
強ゴムホースにおける圧縮側および引張側の歪み量がそ
れぞれ曲線Ｌ（ＣＰ），Ｌ（ＥＰ）で示されている。
方側（すなわち圧縮側）と、曲率半径外方側（すなわち
引張側）との各歪み量を測定した。図４は測定結果を示
す図であり、本実施例における圧縮側の歪み量のホース
の曲率に対する変化が曲線Ｌ（Ｃ１）で示されており、
引張側の歪み量のホースの曲率に対する変化が曲線Ｌ（
Ｅ１）で示されている。また、この図４には、圧縮率１
０〜３０％での圧縮力が４．７〜１５．６ｋｇ／ｃｍ２
以下のゴムを剛性材料の間のゴム層に適用した従来の補
強ゴムホースにおける圧縮側および引張側の歪み量がそ
れぞれ曲線Ｌ（ＣＰ），Ｌ（ＥＰ）で示されている。
【００１６】この図４から、本実施例の補強ゴムホース
では、引張側の歪み量が従来の補強ゴムホースよりも増
大している一方で、圧縮側の歪み量が従来よりも格段に
少なくなっていることが理解される。このように、圧縮
側の歪み量が少なくなった結果、レーヨンコードで構成
された補強層２３の圧縮歪みが低減されることになる。 これにより、補強層２３の耐久寿命を長くして、補強ゴ
ムホースを繰り返し曲げ変形させた後にもホースの耐圧
性能を良好に保持することができるようになる。上述の
ように、繊維コードの引張歪みに対する耐久性は良好で
あるから、曲げ変形時の引張歪み量が多少増大すること
は、補強層２３の耐久性に何ら影響を及ぼすものではな
い。
では、引張側の歪み量が従来の補強ゴムホースよりも増
大している一方で、圧縮側の歪み量が従来よりも格段に
少なくなっていることが理解される。このように、圧縮
側の歪み量が少なくなった結果、レーヨンコードで構成
された補強層２３の圧縮歪みが低減されることになる。 これにより、補強層２３の耐久寿命を長くして、補強ゴ
ムホースを繰り返し曲げ変形させた後にもホースの耐圧
性能を良好に保持することができるようになる。上述の
ように、繊維コードの引張歪みに対する耐久性は良好で
あるから、曲げ変形時の引張歪み量が多少増大すること
は、補強層２３の耐久性に何ら影響を及ぼすものではな
い。
【００１７】図５には、本実施例の補強ゴムホースと従
来の補強ゴムホースとについて、同一条件で曲げ変形に
対する耐久試験を行った後に、水圧破壊試験を行った結
果が示されている。曲げ変形に対する耐久試験は、内径
３０５ｍｍφ、長さ４ｍのホースを、曲率（１／曲げ半
径）５．０×１０−４（１／ｍｍ）まで繰り返し１００
万回曲げるようにして行った。曲げる速さは、１時間当
たり２００回とした。
来の補強ゴムホースとについて、同一条件で曲げ変形に
対する耐久試験を行った後に、水圧破壊試験を行った結
果が示されている。曲げ変形に対する耐久試験は、内径
３０５ｍｍφ、長さ４ｍのホースを、曲率（１／曲げ半
径）５．０×１０−４（１／ｍｍ）まで繰り返し１００
万回曲げるようにして行った。曲げる速さは、１時間当
たり２００回とした。
【００１８】図５から、従来の補強ゴムホースでは、耐
久試験前の破壊時の圧力を１．０とすると耐久試験後の
破壊時の圧力が０．７に減少したのに対して、本実施例
のホースでは、耐久試験前の破壊時の圧力を１．０とす
ると耐久試験後の破壊時の圧力は０．８５であった。こ
の結果から、本実施例の補強ゴムホースでは、繰り返し
曲げ変形を加えた場合でも、耐圧性能が良好に保持され
ることが理解される。
久試験前の破壊時の圧力を１．０とすると耐久試験後の
破壊時の圧力が０．７に減少したのに対して、本実施例
のホースでは、耐久試験前の破壊時の圧力を１．０とす
ると耐久試験後の破壊時の圧力は０．８５であった。こ
の結果から、本実施例の補強ゴムホースでは、繰り返し
曲げ変形を加えた場合でも、耐圧性能が良好に保持され
ることが理解される。
【００１９】〔実施例２〕剛性材料２４の間に配置され
るゴム層２５を、１０％圧縮時の圧縮力が１５．２ｋｇ
／ｃｍ２であり、３０％圧縮時の圧縮力が４０．５ｋｇ
／ｃｍ２であるゴムで構成した。 この補強ゴムホースに曲げ変形を加えて、その圧縮側の
歪み量と引張側の歪み量とを測定した。測定結果は上記
の図４に同時に示されており、曲線Ｌ（Ｃ２）が圧縮側
に対応し、曲線Ｌ（Ｅ２）が引張側に対応する。曲線Ｌ
（Ｃ１）とＬ（Ｃ２）との比較、および曲線Ｌ（Ｅ１）
とＬ（Ｅ２）との比較から、ゴム層２５に圧縮時の応力
の大きなゴム材料を適用したことによって、引張側の歪
みが一層増大する一方で、圧縮側の歪みがさらに低減さ
れることが理解される。
るゴム層２５を、１０％圧縮時の圧縮力が１５．２ｋｇ
／ｃｍ２であり、３０％圧縮時の圧縮力が４０．５ｋｇ
／ｃｍ２であるゴムで構成した。 この補強ゴムホースに曲げ変形を加えて、その圧縮側の
歪み量と引張側の歪み量とを測定した。測定結果は上記
の図４に同時に示されており、曲線Ｌ（Ｃ２）が圧縮側
に対応し、曲線Ｌ（Ｅ２）が引張側に対応する。曲線Ｌ
（Ｃ１）とＬ（Ｃ２）との比較、および曲線Ｌ（Ｅ１）
とＬ（Ｅ２）との比較から、ゴム層２５に圧縮時の応力
の大きなゴム材料を適用したことによって、引張側の歪
みが一層増大する一方で、圧縮側の歪みがさらに低減さ
れることが理解される。
【００２０】このように、圧縮時の応力の大きなゴムを
ゴム層２５に適用することによって、レーヨンコードを
用いた補強層２３の引張力に対する耐久性を有効に利用
する一方で、この補強層の圧縮方向の歪みを抑制するよ
うにしているので、補強用ゴムホースの耐久性が一層向
上されている。これにより、繰り返し曲げ変形を加えた
後にも、耐圧性能を良好に保持することができる。
ゴム層２５に適用することによって、レーヨンコードを
用いた補強層２３の引張力に対する耐久性を有効に利用
する一方で、この補強層の圧縮方向の歪みを抑制するよ
うにしているので、補強用ゴムホースの耐久性が一層向
上されている。これにより、繰り返し曲げ変形を加えた
後にも、耐圧性能を良好に保持することができる。
【００２１】なお、本発明は上記の各実施例に限定され
るものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々
の設計変更を施すことが可能である。また、本発明の補
強ゴムホースは、浚渫用のホース、流体輸送用のホース
、高圧エアホースなどに限らず、繰り返し変形を受けて
使用される任意の用途のホースに適用可能なものである
。
るものではなく、本発明の要旨を変更しない範囲で種々
の設計変更を施すことが可能である。また、本発明の補
強ゴムホースは、浚渫用のホース、流体輸送用のホース
、高圧エアホースなどに限らず、繰り返し変形を受けて
使用される任意の用途のホースに適用可能なものである
。
【００２２】
【発明の効果】以上のように本発明の補強ゴムホースに
よれば、剛性材料の間に配置されるゴム層を圧縮時の応
力の大きなゴムで構成しているから、曲げ変形時の圧縮
歪みを抑制することができる。これにより、繊維コード
を含む補強層の圧縮歪みを小さくできるから、繊維コー
ドの疲労を抑制することができ、ひいては補強ゴムホー
スの繰り返し変形後の耐圧性能の保持率を格段に向上す
ることができるようになる。
よれば、剛性材料の間に配置されるゴム層を圧縮時の応
力の大きなゴムで構成しているから、曲げ変形時の圧縮
歪みを抑制することができる。これにより、繊維コード
を含む補強層の圧縮歪みを小さくできるから、繊維コー
ドの疲労を抑制することができ、ひいては補強ゴムホー
スの繰り返し変形後の耐圧性能の保持率を格段に向上す
ることができるようになる。
【図１】本発明の補強ゴムホースの基本構成を示す部分
縦断面図である。
縦断面図である。
【図２】全体の構成を一部切り欠いて示す斜視図である
。
。
【図３】繊維コードを含むゴム弾性体またはゴム単体の
各応力と、歪み量との関係を示す図である。
各応力と、歪み量との関係を示す図である。
【図４】本発明の実施例の補強ゴムホースを曲げ変形さ
せた際の圧縮側歪み量および引張側歪み量の測定結果を
示すグラフである。
せた際の圧縮側歪み量および引張側歪み量の測定結果を
示すグラフである。
【図５】耐久試験後の水圧破壊試験結果を示す図である
。
。
【図６】繊維コードで補強したゴム弾性体の歪み量に対
する応力の変化を示す図である。
する応力の変化を示す図である。
【図７】引張弾性率と圧縮弾性率とが等しい補強ゴムホ
ースを曲げ変形させた際の圧縮側歪み量および引張側歪
み量を簡略化して示す図である。
ースを曲げ変形させた際の圧縮側歪み量および引張側歪
み量を簡略化して示す図である。
【図８】従来の補強ゴムホースを曲げ変形させた際の圧
縮側歪み量および引張側歪み量を簡略化して示す図であ
る。
縮側歪み量および引張側歪み量を簡略化して示す図であ
る。
【図９】繊維コードを含むゴム弾性体に対する引張歪み
または圧縮歪みに対する耐久試験結果を示すグラフであ
る。
または圧縮歪みに対する耐久試験結果を示すグラフであ
る。
２１ 内面ゴム
２２ 外面ゴム
２３ 繊維コードを含む補強層
２４ 剛性材料
２５ ゴム層
Claims (1)
- 【請求項１】内面ゴムと外面ゴムとの間に、繊維コード
を含む補強層が設けられているとともに、螺旋状または
リング状の剛性材料が埋設されている補強ゴムホースに
おいて、 上記剛性材料の間に、１０％圧縮時の圧縮力が６．０ｋ
ｇ／ｃｍ２以上および／または３０％圧縮時の圧縮力が
２０．０ｋｇ／ｃｍ２以上であるゴムからなるゴム層を
配置したことを特徴とする補強ゴムホース。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11585991A JPH04347086A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | 補強ゴムホース |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11585991A JPH04347086A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | 補強ゴムホース |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04347086A true JPH04347086A (ja) | 1992-12-02 |
Family
ID=14672913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11585991A Pending JPH04347086A (ja) | 1991-05-21 | 1991-05-21 | 補強ゴムホース |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04347086A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663686B1 (en) | 2000-06-27 | 2003-12-16 | Agrium, Inc. | Controlled release fertilizer and method for production thereof |
-
1991
- 1991-05-21 JP JP11585991A patent/JPH04347086A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6663686B1 (en) | 2000-06-27 | 2003-12-16 | Agrium, Inc. | Controlled release fertilizer and method for production thereof |
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