JPH04354854A - ガラス封着合金線 - Google Patents
ガラス封着合金線Info
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- JPH04354854A JPH04354854A JP15777491A JP15777491A JPH04354854A JP H04354854 A JPH04354854 A JP H04354854A JP 15777491 A JP15777491 A JP 15777491A JP 15777491 A JP15777491 A JP 15777491A JP H04354854 A JPH04354854 A JP H04354854A
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Landscapes
- Joining Of Glass To Other Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、半導体や表示管、水
晶発振子等に用いられるＦｅ−Ｎｉ系及びＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｏ系ガラス封着合金線の改良に係り、Ｃ及びＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量並びに結晶粒径を規制して、酸液
に浸漬する等の粗面化処理後の特定の寸法の表面凹み数
を低減し、表面を均一で特定の表面粗さにしたことによ
り、ガラスとの封着部寸法が極小寸法でも封着強度を低
下させないＦｅ−Ｎｉ系及びＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系ガラス
封着合金線に関する。
晶発振子等に用いられるＦｅ−Ｎｉ系及びＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｏ系ガラス封着合金線の改良に係り、Ｃ及びＳｉ、Ｍ
ｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量並びに結晶粒径を規制して、酸液
に浸漬する等の粗面化処理後の特定の寸法の表面凹み数
を低減し、表面を均一で特定の表面粗さにしたことによ
り、ガラスとの封着部寸法が極小寸法でも封着強度を低
下させないＦｅ−Ｎｉ系及びＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系ガラス
封着合金線に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来からＮｉ４０ｗｔ％〜５５ｗｔ％、
残部Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ｎｉ系合金線や、Ｎｉ２
５ｗｔ％〜３５ｗｔ％、Ｃｏ１３ｗｔ％〜２０ｗｔ％、
残部Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金線は、
ガラスとの熱膨張特性が近似することから、半導体や表
示管、水晶発振子等のガラス封着合金線として多用され
ている。
残部Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ｎｉ系合金線や、Ｎｉ２
５ｗｔ％〜３５ｗｔ％、Ｃｏ１３ｗｔ％〜２０ｗｔ％、
残部Ｆｅを主成分とするＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金線は、
ガラスとの熱膨張特性が近似することから、半導体や表
示管、水晶発振子等のガラス封着合金線として多用され
ている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】近年これらの電子機器
業界においては、従来にない小型軽量化の要求にともな
い、リード端子が細径化され、かつガラス封着部の寸法
が最小限に採られ、封着部の寸法が２ｍｍ以下、特に１
ｍｍ以下になると、いかに封着強度の大きな上記合金線
と言えども大幅に封着強度が低下し、要求されるガラス
封着強度を維持することが困難となり、重大欠陥である
リーク不良などの不具合につながる。
業界においては、従来にない小型軽量化の要求にともな
い、リード端子が細径化され、かつガラス封着部の寸法
が最小限に採られ、封着部の寸法が２ｍｍ以下、特に１
ｍｍ以下になると、いかに封着強度の大きな上記合金線
と言えども大幅に封着強度が低下し、要求されるガラス
封着強度を維持することが困難となり、重大欠陥である
リーク不良などの不具合につながる。
【０００４】この発明は、ガラスとの封着部寸法が極小
寸法の場合でも封着強度が低下しないＦｅ−Ｎｉ系合金
線およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金線の提供を目的として
いる。
寸法の場合でも封着強度が低下しないＦｅ−Ｎｉ系合金
線およびＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金線の提供を目的として
いる。
【０００５】
【課題を解決するための手段】発明者らは、ガラスとの
封着部寸法が小寸法の場合でも封着強度を低下させない
構成を目的として、従来から知られるＦｅ−Ｎｉ系合金
やＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金の表面性状を種々検討した結
果、表面性状に影響を及ぼすＣ及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ
、Ｎ含有量、結晶粒径を規制し特定の清浄度を得て、表
面の特定の寸法の表面凹み数を低減し、さらに特定の表
面粗さに規制することにより、封着部寸法が極小寸法の
場合でも満足する封着強度が得られることを知見し、こ
の発明を完成したものである。
封着部寸法が小寸法の場合でも封着強度を低下させない
構成を目的として、従来から知られるＦｅ−Ｎｉ系合金
やＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系合金の表面性状を種々検討した結
果、表面性状に影響を及ぼすＣ及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ
、Ｎ含有量、結晶粒径を規制し特定の清浄度を得て、表
面の特定の寸法の表面凹み数を低減し、さらに特定の表
面粗さに規制することにより、封着部寸法が極小寸法の
場合でも満足する封着強度が得られることを知見し、こ
の発明を完成したものである。
【０００６】すなわち、この発明は、Ｎｉ ４０ｗｔ
％〜５５ｗｔ％、残部Ｆｅを主成分とし、Ｃ ０．０
０８ｗｔ％以下、Ｓｉ ０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗ
ｔ％、Ｍｎ ０．０５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％、Ｓ
０．００１ｗｔ％〜０．０１ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜
３００、Ｏ ５０ｐｐｍ以下、Ｎ ５０ｐｐｍ以下
の含有であるとともに、清浄度がＡ系介在物とＢ系介在
物及びＣ系介在物の合計で３００ｐｐｍ以下であり、結
晶粒径が５〜３０μｍ、表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ
〜１．０μｍでかつ軸方向長さが２０μｍ以上、深さ１
μｍ以下の凹みの数が１００ケ／ｃｍ２以下であること
を特徴とするＦｅ−Ｎｉ系ガラス封着合金線である。
％〜５５ｗｔ％、残部Ｆｅを主成分とし、Ｃ ０．０
０８ｗｔ％以下、Ｓｉ ０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗ
ｔ％、Ｍｎ ０．０５ｗｔ％〜１．０ｗｔ％、Ｓ
０．００１ｗｔ％〜０．０１ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜
３００、Ｏ ５０ｐｐｍ以下、Ｎ ５０ｐｐｍ以下
の含有であるとともに、清浄度がＡ系介在物とＢ系介在
物及びＣ系介在物の合計で３００ｐｐｍ以下であり、結
晶粒径が５〜３０μｍ、表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ
〜１．０μｍでかつ軸方向長さが２０μｍ以上、深さ１
μｍ以下の凹みの数が１００ケ／ｃｍ２以下であること
を特徴とするＦｅ−Ｎｉ系ガラス封着合金線である。
【０００７】また、この発明は、Ｎｉ ２５ｗｔ％〜
３５ｗｔ％、Ｃｏ １３ｗｔ％〜２０ｗｔ％、残部Ｆ
ｅを主成分とし、Ｃ ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ
０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５
ｗｔ％〜１．０ｗｔ％、Ｓ ０．００１ｗｔ％〜０．
０１ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜３００、Ｏ ５０ｐｐ
ｍ以下、Ｎ ５０ｐｐｍ以下の含有であるとともに、
清浄度がＡ系介在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計
で３００ｐｐｍ以下であり、結晶粒径が５〜３０μｍ、
表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ〜１．０μｍでかつ軸方
向長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数が１
００ケ／ｃｍ２以下であることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｏ系ガラス封着合金線である。
３５ｗｔ％、Ｃｏ １３ｗｔ％〜２０ｗｔ％、残部Ｆ
ｅを主成分とし、Ｃ ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ
０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５
ｗｔ％〜１．０ｗｔ％、Ｓ ０．００１ｗｔ％〜０．
０１ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜３００、Ｏ ５０ｐｐ
ｍ以下、Ｎ ５０ｐｐｍ以下の含有であるとともに、
清浄度がＡ系介在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計
で３００ｐｐｍ以下であり、結晶粒径が５〜３０μｍ、
表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ〜１．０μｍでかつ軸方
向長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数が１
００ケ／ｃｍ２以下であることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ
−Ｃｏ系ガラス封着合金線である。
【０００８】
【作用】この発明は、Ｆｅ−Ｎｉ系またはＦｅ−Ｎｉ−
Ｃｏ系ガラス封着合金線において、表面性状に影響を及
ぼすＣ及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量を規制して特
定の清浄度となし、かつ結晶粒径を規制して、酸液に浸
漬する等の粗面化処理後の特定の寸法の表面凹み数を低
減され、表面が均一で特定の表面粗さになることにより
、ガラスとの密着性を向上させ高い封着強度を得ること
を特徴とし、例えば、特定の当該表面性状を有し所定外
径寸法に加工されたガラス封着合金線に、公知の方法に
てガラスと封着すると、封着部の寸法が２ｍｍ以下、特
に１ｍｍ程度と小さな場合であっても、従来品と比較し
てガラスとの食い付きが良好になり、実施例に示す如く
高い封着強度を得ることができる。
Ｃｏ系ガラス封着合金線において、表面性状に影響を及
ぼすＣ及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量を規制して特
定の清浄度となし、かつ結晶粒径を規制して、酸液に浸
漬する等の粗面化処理後の特定の寸法の表面凹み数を低
減され、表面が均一で特定の表面粗さになることにより
、ガラスとの密着性を向上させ高い封着強度を得ること
を特徴とし、例えば、特定の当該表面性状を有し所定外
径寸法に加工されたガラス封着合金線に、公知の方法に
てガラスと封着すると、封着部の寸法が２ｍｍ以下、特
に１ｍｍ程度と小さな場合であっても、従来品と比較し
てガラスとの食い付きが良好になり、実施例に示す如く
高い封着強度を得ることができる。
【０００９】上述のこの発明によるガラス封着合金線の
主たる特徴である表面性状を量産規模にて得るためには
、後述する酸液に浸漬する粗面化処理を施すことが効果
的である。
主たる特徴である表面性状を量産規模にて得るためには
、後述する酸液に浸漬する粗面化処理を施すことが効果
的である。
【００１０】組成限定理由
この発明のＦｅ−Ｎｉ系ガラス封着合金線において、Ｎ
ｉは基本成分であり、４０ｗｔ％未満では熱膨張係数の
変位点が低くなりすぎ、５５ｗｔ％を超えると熱膨張係
数が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨張係数との
差が大きくなるので好ましくなく、Ｎｉの含有量を４０
ｗｔ％〜５５ｗｔ％に限定する。より好ましくは４５ｗ
ｔ％〜５５ｗｔ％であり、さらに好ましくは４７ｗｔ％
〜５３ｗｔ％である。Ｆｅも基本成分であり実質的に前
記Ｎｉを含有した残余の範囲とする。
ｉは基本成分であり、４０ｗｔ％未満では熱膨張係数の
変位点が低くなりすぎ、５５ｗｔ％を超えると熱膨張係
数が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨張係数との
差が大きくなるので好ましくなく、Ｎｉの含有量を４０
ｗｔ％〜５５ｗｔ％に限定する。より好ましくは４５ｗ
ｔ％〜５５ｗｔ％であり、さらに好ましくは４７ｗｔ％
〜５３ｗｔ％である。Ｆｅも基本成分であり実質的に前
記Ｎｉを含有した残余の範囲とする。
【００１１】一方、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系ガラス封着合金
線において、Ｎｉは基本成分であり、Ｃｏの含有量を考
慮して適宜選定されるが、２５ｗｔ％未満では熱膨張係
数が小さくなりすぎ、３５ｗｔ％を超えると熱膨張係数
が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨張係数との差
が大きくなるので好ましくなく、Ｎｉの含有量を２５ｗ
ｔ％〜３５ｗｔ％に限定する。より好ましくは２９ｗｔ
％〜３２ｗｔ％である。
線において、Ｎｉは基本成分であり、Ｃｏの含有量を考
慮して適宜選定されるが、２５ｗｔ％未満では熱膨張係
数が小さくなりすぎ、３５ｗｔ％を超えると熱膨張係数
が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨張係数との差
が大きくなるので好ましくなく、Ｎｉの含有量を２５ｗ
ｔ％〜３５ｗｔ％に限定する。より好ましくは２９ｗｔ
％〜３２ｗｔ％である。
【００１２】ＣｏもＮｉと同様に基本成分であり、Ｎｉ
の含有量を考慮して適宜選定されるが、１３ｗｔ％未満
では熱膨張係数が小さくなりすぎ、２０ｗｔ％を超える
と熱膨張係数が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨
張係数との差が大きくなるので好ましくなく、Ｃｏの含
有量を１３ｗｔ％〜２０ｗｔ％に限定する。より好まし
くは１４ｗｔ％〜１８ｗｔ％である。Ｆｅも基本成分で
あり、実質的に前記Ｎｉ、Ｃｏを含有した残余の範囲と
する。
の含有量を考慮して適宜選定されるが、１３ｗｔ％未満
では熱膨張係数が小さくなりすぎ、２０ｗｔ％を超える
と熱膨張係数が大きくなりすぎ、いずれもガラスの熱膨
張係数との差が大きくなるので好ましくなく、Ｃｏの含
有量を１３ｗｔ％〜２０ｗｔ％に限定する。より好まし
くは１４ｗｔ％〜１８ｗｔ％である。Ｆｅも基本成分で
あり、実質的に前記Ｎｉ、Ｃｏを含有した残余の範囲と
する。
【００１３】さらに上記Ｆｅ−Ｎｉ系、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｏ系のいずれの合金線において、封着強度の向上、機械
加工性の向上等を目的にＴｉ、Ａｌ等種々の添加元素を
含有させることも可能であるが、後述する清浄度への影
響、すなわち介在物の生成を考慮して上限値を選定する
必要がある。すなわち、製造の際に不可避的に含有され
る不純物が後述の介在物が形成されない範囲で含有され
ることを妨げないが、Ｔｉ、Ａｌ等の含有上限は、０．
０２ｗｔ％以下とすることが望ましい。
ｏ系のいずれの合金線において、封着強度の向上、機械
加工性の向上等を目的にＴｉ、Ａｌ等種々の添加元素を
含有させることも可能であるが、後述する清浄度への影
響、すなわち介在物の生成を考慮して上限値を選定する
必要がある。すなわち、製造の際に不可避的に含有され
る不純物が後述の介在物が形成されない範囲で含有され
ることを妨げないが、Ｔｉ、Ａｌ等の含有上限は、０．
０２ｗｔ％以下とすることが望ましい。
【００１４】Ｃは粗面化処理後の表面にスマットを形成
したり、ガラスとの封着時の加熱過程において表面から
ガスとして発生し、封着界面に内包される等の理由によ
りガラスとの封着強度を低下させることから、その上限
は０．００８ｗｔ％以下とすることが必要であり、好ま
しくは０．００５ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．０
０３ｗｔ％以下である。
したり、ガラスとの封着時の加熱過程において表面から
ガスとして発生し、封着界面に内包される等の理由によ
りガラスとの封着強度を低下させることから、その上限
は０．００８ｗｔ％以下とすることが必要であり、好ま
しくは０．００５ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．０
０３ｗｔ％以下である。
【００１５】Ｓｉは鋳塊中の気泡発生を防止する脱酸元
素であるとともに、ガラス封着時に重要な表面酸化被膜
の密着性を改善する効果があり、十分な該効果を得るに
は０．０１ｗｔ％以上の含有が必要であるが、０．２５
ｗｔ％を越えると表面酸化被膜生成時に内部酸化が深く
なりすぎるため、０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗｔ％の含
有とする。さらに好ましい範囲は、０．０５ｗｔ％〜０
．１５ｗｔ％である。
素であるとともに、ガラス封着時に重要な表面酸化被膜
の密着性を改善する効果があり、十分な該効果を得るに
は０．０１ｗｔ％以上の含有が必要であるが、０．２５
ｗｔ％を越えると表面酸化被膜生成時に内部酸化が深く
なりすぎるため、０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗｔ％の含
有とする。さらに好ましい範囲は、０．０５ｗｔ％〜０
．１５ｗｔ％である。
【００１６】Ｍｎは脱酸元素であるとともに熱間加工性
を改善する効果があるが、０．０５ｗｔ％未満ではかか
る効果が得られず、また１．０ｗｔ％を越えると線膨張
係数が大きくなり、ガラスの熱膨張係数との差が大きく
なり、さらにＡ系介在物の発生を招来して表面凹み数を
増大させて好ましくないため、０．０５ｗｔ％〜１．０
ｗｔ％の含有とする。さらに好ましい範囲は、０．０５
ｗｔ％〜０．５ｗｔ％である。
を改善する効果があるが、０．０５ｗｔ％未満ではかか
る効果が得られず、また１．０ｗｔ％を越えると線膨張
係数が大きくなり、ガラスの熱膨張係数との差が大きく
なり、さらにＡ系介在物の発生を招来して表面凹み数を
増大させて好ましくないため、０．０５ｗｔ％〜１．０
ｗｔ％の含有とする。さらに好ましい範囲は、０．０５
ｗｔ％〜０．５ｗｔ％である。
【００１７】ＳはＭｎと結合して硫化物を形成し組織内
に微細に分散することによって、線材の切断加工性を向
上させるが、必要以上に含有されると硫化物の大きなも
の及び大きな集合体を形成し、線の酸洗後の表面にピッ
トを発生する要因となるばかりでなく、線の熱間加工性
を損なうため、０．００１ｗｔ％〜０．０１ｗｔ％の含
有とする。さらに好ましくは、０．００３ｗｔ％以下で
ある。
に微細に分散することによって、線材の切断加工性を向
上させるが、必要以上に含有されると硫化物の大きなも
の及び大きな集合体を形成し、線の酸洗後の表面にピッ
トを発生する要因となるばかりでなく、線の熱間加工性
を損なうため、０．００１ｗｔ％〜０．０１ｗｔ％の含
有とする。さらに好ましくは、０．００３ｗｔ％以下で
ある。
【００１８】ＭｎとＳとの含有比Ｍｎ／Ｓは、組織内に
Ｍｎと結合しないＳを残存すると熱間加工性を低下させ
、封着時の重大不良であるリーク不良の要因である割れ
疵を発生し易くなるのを防止するために限定する必要が
あり、割れ疵の発生を防止するには該含有比を１０異常
とする必要があり、１０未満では上記目的を達成するた
めの熱間加工性を確保するためには不十分となり、３０
０以上ではその効果が飽和するため、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜
３００とする。好ましくはＭｎ／Ｓ＝３５〜２００であ
る。
Ｍｎと結合しないＳを残存すると熱間加工性を低下させ
、封着時の重大不良であるリーク不良の要因である割れ
疵を発生し易くなるのを防止するために限定する必要が
あり、割れ疵の発生を防止するには該含有比を１０異常
とする必要があり、１０未満では上記目的を達成するた
めの熱間加工性を確保するためには不十分となり、３０
０以上ではその効果が飽和するため、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜
３００とする。好ましくはＭｎ／Ｓ＝３５〜２００であ
る。
【００１９】Ｏ、Ｎは酸化物、窒化物として表面に存在
した場合、粗面化処理時に近傍が優先溶解しエッチピッ
トを作り、液残留による錆び発生やめっき不良となるた
め、５０ｐｐｍ以下の含有とする。
した場合、粗面化処理時に近傍が優先溶解しエッチピッ
トを作り、液残留による錆び発生やめっき不良となるた
め、５０ｐｐｍ以下の含有とする。
【００２０】清浄度、表面粗さ、表面凹み等以上の組成
からなるガラス封着合金線において、要求される特性を
満足させるためには、以下の清浄度、表面粗さ並びに表
面凹み、結晶粒径が必要となる。
からなるガラス封着合金線において、要求される特性を
満足させるためには、以下の清浄度、表面粗さ並びに表
面凹み、結晶粒径が必要となる。
【００２１】清浄度は、ＪＩＳ Ｇ０５５５「鋼の非
金属介在物の顕微鏡試験方法」に基づくもので、Ａ系介
在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計で３００ｐｐｍ
以下であることが必要である。線材中に介在物が存在す
ると、酸洗後の線材表面にエッチピットと呼ばれる表面
凹みが発生する。介在物が長手方向に連なっていると、
この表面凹みが長手方向に連なり、表面性状が損なわれ
、特に、軸方向の長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下
の表面凹みが１００ケ／ｃｍ２を超えて存在すると、要
求される表面粗さを得ることができない。好ましくは上
記の表面凹み存在が５０ケ／ｃｍ２以下であることが望
まれる。このため、線材中に存在する介在物はＡ系、Ｂ
系、Ｃ系を含めて３００ｐｐｍ以下とすることが必要と
なる。すなわち、清浄度が３００ｐｐｍを超えると、表
面粗さを著しく大きくし要求される諸特性が得られなく
なるだけでなく、錆発生の要因ともなり、また保管方法
にも問題が生じるため３００ｐｐｍ以下とすることが必
要であり、好ましくは２００ｐｐｍ以下である。特に、
Ａ系介在物の発生を防ぐためには、Ｍｎの添加量を考慮
する必要があり、１．０ｗｔ％以下、好ましくは０．５
ｗｔ％以下とすることが望まれる。
金属介在物の顕微鏡試験方法」に基づくもので、Ａ系介
在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計で３００ｐｐｍ
以下であることが必要である。線材中に介在物が存在す
ると、酸洗後の線材表面にエッチピットと呼ばれる表面
凹みが発生する。介在物が長手方向に連なっていると、
この表面凹みが長手方向に連なり、表面性状が損なわれ
、特に、軸方向の長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下
の表面凹みが１００ケ／ｃｍ２を超えて存在すると、要
求される表面粗さを得ることができない。好ましくは上
記の表面凹み存在が５０ケ／ｃｍ２以下であることが望
まれる。このため、線材中に存在する介在物はＡ系、Ｂ
系、Ｃ系を含めて３００ｐｐｍ以下とすることが必要と
なる。すなわち、清浄度が３００ｐｐｍを超えると、表
面粗さを著しく大きくし要求される諸特性が得られなく
なるだけでなく、錆発生の要因ともなり、また保管方法
にも問題が生じるため３００ｐｐｍ以下とすることが必
要であり、好ましくは２００ｐｐｍ以下である。特に、
Ａ系介在物の発生を防ぐためには、Ｍｎの添加量を考慮
する必要があり、１．０ｗｔ％以下、好ましくは０．５
ｗｔ％以下とすることが望まれる。
【００２２】表面粗さは、封着強度に大きな影響を与え
るものであり、表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ未満であ
ると所望の封着強度が得られず、高い密着性を確保でき
ない。また、Ｒｍａｘが１．０μｍを超えるとＮｉ等と
のめっき性が低下し、所謂見映えも悪く商品価値が低下
することから、表面粗さＲｍａｘは０．５μｍ〜１．０
μｍ範囲とする。この発明における表面粗さは、ＪＩＳ
Ｂ０６０１「表面粗さ」に基づき測定するもので所
定の基準長さで複数箇所のＲｍａｘを測定し、その平均
値をこの発明における表面粗さとする。
るものであり、表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ未満であ
ると所望の封着強度が得られず、高い密着性を確保でき
ない。また、Ｒｍａｘが１．０μｍを超えるとＮｉ等と
のめっき性が低下し、所謂見映えも悪く商品価値が低下
することから、表面粗さＲｍａｘは０．５μｍ〜１．０
μｍ範囲とする。この発明における表面粗さは、ＪＩＳ
Ｂ０６０１「表面粗さ」に基づき測定するもので所
定の基準長さで複数箇所のＲｍａｘを測定し、その平均
値をこの発明における表面粗さとする。
【００２３】この発明において、結晶粒径が必要以上に
大きくなると目的とする表面粗さが得られなく、また小
さすぎると加工性が悪くなることから、５μｍ〜３０μ
ｍとすることが好ましく、粗面化処理前の素線に適当な
熱処理を施すことが望まれる。
大きくなると目的とする表面粗さが得られなく、また小
さすぎると加工性が悪くなることから、５μｍ〜３０μ
ｍとすることが好ましく、粗面化処理前の素線に適当な
熱処理を施すことが望まれる。
【００２４】以上に詳述したした表面性状の合金線を工
業規模において効率良く量産するためには、酸液に浸漬
する粗面化処理を効果的に採用することが望ましい。粗
面化処理に使用する酸液としては、所定組成からなる塩
化第２鉄、塩酸、硝酸、塩酸と硝酸との混合液等が用い
られ、また、それらの液温、合金線の浸漬時間等は、合
金線の組成、線径、減径量、要求される表面性状等によ
って適宜選定することが望ましい。さらに、粗面化処理
後の合金線の錆発生を防止するためには十分な水洗、中
和処理、乾燥を行うとともに、還元性雰囲気である水素
雰囲気で熱処理を施すことが望ましく、また保管方法に
注意を払うことが必要である。
業規模において効率良く量産するためには、酸液に浸漬
する粗面化処理を効果的に採用することが望ましい。粗
面化処理に使用する酸液としては、所定組成からなる塩
化第２鉄、塩酸、硝酸、塩酸と硝酸との混合液等が用い
られ、また、それらの液温、合金線の浸漬時間等は、合
金線の組成、線径、減径量、要求される表面性状等によ
って適宜選定することが望ましい。さらに、粗面化処理
後の合金線の錆発生を防止するためには十分な水洗、中
和処理、乾燥を行うとともに、還元性雰囲気である水素
雰囲気で熱処理を施すことが望ましく、また保管方法に
注意を払うことが必要である。
【００２５】
【実施例】実施例１
Ｎｉ ４９．９５ｗｔ％、Ｃ ０．００１ｗｔ％、
Ｓｉ ０．１５ｗｔ％、Ｍｎ０．５ｗｔ％、Ｓ ０
．００３ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１６７、Ｏ ２８ｐｐｍ
、Ｎ５ｐｐｍ、残部実質的にＦｅからなる外径０．４５
ｍｍのＦｅ−Ｎｉ合金線に、下記の条件にて粗面化処理
を施した。 酸液の組成 ＨＣｌ：ＨＮＯ３：Ｈ２Ｏ＝１．５
：１．５：７ 液温 ２０℃ 浸漬時間 ４分 上記粗面化処理にて得られたこの発明のＦｅ−Ｎｉ合金
線の減径量は４μｍ〜５μｍであった。
Ｓｉ ０．１５ｗｔ％、Ｍｎ０．５ｗｔ％、Ｓ ０
．００３ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１６７、Ｏ ２８ｐｐｍ
、Ｎ５ｐｐｍ、残部実質的にＦｅからなる外径０．４５
ｍｍのＦｅ−Ｎｉ合金線に、下記の条件にて粗面化処理
を施した。 酸液の組成 ＨＣｌ：ＨＮＯ３：Ｈ２Ｏ＝１．５
：１．５：７ 液温 ２０℃ 浸漬時間 ４分 上記粗面化処理にて得られたこの発明のＦｅ−Ｎｉ合金
線の減径量は４μｍ〜５μｍであった。
【００２６】また、このＦｅ−Ｎｉ合金線を使用時の長
さ３０ｍｍに切断し、清浄度、表面粗さ、表面凹み、結
晶粒径、封着強度を測定した。清浄度はＪＩＳ Ｇ０
５５５に基づき測定した（測定視野数６０、顕微鏡の倍
率４００倍）。この結果、Ａ系介在物 ０ｐｐｍ、Ｂ
系介在物 ４０ｐｐｍ、Ｃ系介在物 ４０ｐｐｍで
あり、これら介在物合計の清浄度は８０ｐｐｍであった
。また、結晶粒径は１２μｍであり、合金線長さ３０ｍ
ｍの範囲におけるＲｍａｘは０．９μｍ、さらに軸方向
長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数５０ケ
／ｃｍ２以下であった。
さ３０ｍｍに切断し、清浄度、表面粗さ、表面凹み、結
晶粒径、封着強度を測定した。清浄度はＪＩＳ Ｇ０
５５５に基づき測定した（測定視野数６０、顕微鏡の倍
率４００倍）。この結果、Ａ系介在物 ０ｐｐｍ、Ｂ
系介在物 ４０ｐｐｍ、Ｃ系介在物 ４０ｐｐｍで
あり、これら介在物合計の清浄度は８０ｐｐｍであった
。また、結晶粒径は１２μｍであり、合金線長さ３０ｍ
ｍの範囲におけるＲｍａｘは０．９μｍ、さらに軸方向
長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数５０ケ
／ｃｍ２以下であった。
【００２７】封着強度はフリットガラスとの封着部寸法
を２ｍｍとした時、外径寸法が同寸法で、Ｎｉ ５０
．３８ｗｔ％、Ｃ ０．０１２ｗｔ％、残部実質的に
Ｆｅからなり、上記の粗面化処理を行わない従来のＦｅ
−Ｎｉ合金線と上記のこの発明によるＦｅ−Ｎｉ合金線
との封着強度を比較した。その結果、この発明のＦｅ−
Ｎｉ合金線の封着強度は１０〜１１ｋｇ・ｆ、従来のＦ
ｅ−Ｎｉ合金線の封着強度は８〜９ｋｇ・ｆであり、こ
の発明によるＦｅ−Ｎｉ合金線の封着強度が極めて優れ
ていることを確認できた。
を２ｍｍとした時、外径寸法が同寸法で、Ｎｉ ５０
．３８ｗｔ％、Ｃ ０．０１２ｗｔ％、残部実質的に
Ｆｅからなり、上記の粗面化処理を行わない従来のＦｅ
−Ｎｉ合金線と上記のこの発明によるＦｅ−Ｎｉ合金線
との封着強度を比較した。その結果、この発明のＦｅ−
Ｎｉ合金線の封着強度は１０〜１１ｋｇ・ｆ、従来のＦ
ｅ−Ｎｉ合金線の封着強度は８〜９ｋｇ・ｆであり、こ
の発明によるＦｅ−Ｎｉ合金線の封着強度が極めて優れ
ていることを確認できた。
【００２８】実施例２
Ｎｉ ２９．５ｗｔ％、Ｃｏ １６．１ｗｔ％、Ｃ
０．００２ｗｔ％、Ｓｉ０．０５ｗｔ％、Ｍｎ
０．３５ｗｔ％、Ｓ ０．００３ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝
１１７、Ｏ ３１ｐｐｍ、Ｎ ９ｐｐｍ、残部実質
的にＦｅからなる外径０．４６ｍｍのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ
合金線に、下記の条件にて粗面化処理を施した。 酸液の組成 Ｆｅ２Ｃｌ３：Ｈ２Ｏ＝３．４：６
．６液温 ２０℃ 浸漬時間 ４分 上記粗面化処理にて得られたこの発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｏ合金線の減径量は４μｍ〜５μｍであった。
０．００２ｗｔ％、Ｓｉ０．０５ｗｔ％、Ｍｎ
０．３５ｗｔ％、Ｓ ０．００３ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝
１１７、Ｏ ３１ｐｐｍ、Ｎ ９ｐｐｍ、残部実質
的にＦｅからなる外径０．４６ｍｍのＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ
合金線に、下記の条件にて粗面化処理を施した。 酸液の組成 Ｆｅ２Ｃｌ３：Ｈ２Ｏ＝３．４：６
．６液温 ２０℃ 浸漬時間 ４分 上記粗面化処理にて得られたこの発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｃ
ｏ合金線の減径量は４μｍ〜５μｍであった。
【００２９】また、このＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線を使用
時の長さ３０ｍｍに切断し、清浄度、表面粗さ、表面凹
み、結晶粒径、封着強度を測定した。清浄度はＪＩＳ
Ｇ０５５５に基づき測定した（測定視野数６０、顕微
鏡の倍率４００倍）。この結果、Ａ系介在物 ０ｐｐ
ｍ、Ｂ系介在物 ８０ｐｐｍ、Ｃ系介在物 ４０ｐ
ｐｍであり、これら介在物合計の清浄度は１２０ｐｐｍ
であった。また、結晶粒径は １０μｍであり、合金
線長さ３０ｍｍの範囲におけるＲｍａｘは０．９μｍ、
さらに軸方向長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹
みの数 ２０ケ／ｃｍ２以下であった。
時の長さ３０ｍｍに切断し、清浄度、表面粗さ、表面凹
み、結晶粒径、封着強度を測定した。清浄度はＪＩＳ
Ｇ０５５５に基づき測定した（測定視野数６０、顕微
鏡の倍率４００倍）。この結果、Ａ系介在物 ０ｐｐ
ｍ、Ｂ系介在物 ８０ｐｐｍ、Ｃ系介在物 ４０ｐ
ｐｍであり、これら介在物合計の清浄度は１２０ｐｐｍ
であった。また、結晶粒径は １０μｍであり、合金
線長さ３０ｍｍの範囲におけるＲｍａｘは０．９μｍ、
さらに軸方向長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹
みの数 ２０ケ／ｃｍ２以下であった。
【００３０】封着強度はフリットガラスとの封着部寸法
を２ｍｍとした時、外径寸法が同寸法で、Ｎｉ２９．８
２ｗｔ％、Ｃｏ１６．１５ｗｔ％、Ｃ０．０１ｗｔ％、
残部実質的にＦｅからなり、上記の粗面化処理を行わな
い従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線と上記のこの発明によ
るＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線との封着強度を比較した。そ
の結果、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線の封着強度
は１２〜１４ｋｇ・ｆ、従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線
の封着強度は９〜１０ｋｇ・ｆであり、この発明による
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線の封着強度が極めて優れている
ことを確認できた。
を２ｍｍとした時、外径寸法が同寸法で、Ｎｉ２９．８
２ｗｔ％、Ｃｏ１６．１５ｗｔ％、Ｃ０．０１ｗｔ％、
残部実質的にＦｅからなり、上記の粗面化処理を行わな
い従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線と上記のこの発明によ
るＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線との封着強度を比較した。そ
の結果、この発明のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線の封着強度
は１２〜１４ｋｇ・ｆ、従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線
の封着強度は９〜１０ｋｇ・ｆであり、この発明による
Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線の封着強度が極めて優れている
ことを確認できた。
【００３１】
【発明の効果】この発明は、以上に示す如く、この発明
によるＦｅ−Ｎｉ合金線、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線は、
Ｃ含有量及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量並びに結晶
粒径を規制して特定の清浄度となし、かつ結晶粒径を規
制して、酸液に浸漬する等の粗面化処理後の特定の寸法
の表面凹み数を低減され、表面が均一で特定の表面粗さ
になることにより、ガラスとの密着性を向上させ、ガラ
スとの封着部寸法が極小寸法でも高い封着強度を得るこ
とができ、小型軽量化が要求され電子機器用に最適なガ
ラス封着合金線の提供を可能にする。
によるＦｅ−Ｎｉ合金線、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金線は、
Ｃ含有量及びＳｉ、Ｍｎ、Ｓ、Ｏ、Ｎ含有量並びに結晶
粒径を規制して特定の清浄度となし、かつ結晶粒径を規
制して、酸液に浸漬する等の粗面化処理後の特定の寸法
の表面凹み数を低減され、表面が均一で特定の表面粗さ
になることにより、ガラスとの密着性を向上させ、ガラ
スとの封着部寸法が極小寸法でも高い封着強度を得るこ
とができ、小型軽量化が要求され電子機器用に最適なガ
ラス封着合金線の提供を可能にする。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｎｉ ４０ｗｔ％〜５５ｗｔ％、残
部Ｆｅを主成分とし、Ｃ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ
０．０１ｗｔ％〜０．２５ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５
ｗｔ％〜１．０ｗｔ％、Ｓ ０．００１ｗｔ％〜０．
０１ｗｔ％、Ｍｎ／Ｓ＝１０〜３００、Ｏ ５０ｐｐ
ｍ以下、Ｎ ５０ｐｐｍ以下の含有であるとともに、
清浄度がＡ系介在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計
で３００ｐｐｍ以下であり、結晶粒径が５〜３０μｍ、
表面粗さＲｍａｘが０．５μｍ〜１．０μｍでかつ軸方
向長さが２０μｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数が１
００ケ／ｃｍ２以下であることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ
系ガラス封着合金線。 - 【請求項２】 Ｎｉ ２５ｗｔ％〜３５ｗｔ％、Ｃ
ｏ １３ｗｔ％〜２０ｗｔ％、残部Ｆｅを主成分とし
、Ｃ ０．００８ｗｔ％以下、Ｓｉ ０．０１ｗｔ
％〜０．２５ｗｔ％、Ｍｎ ０．０５ｗｔ％〜１．０
ｗｔ％、Ｓ ０．００１ｗｔ％〜０．０１ｗｔ％、Ｍ
ｎ／Ｓ＝１０〜３００、Ｏ ５０ｐｐｍ以下、Ｎ
５０ｐｐｍ以下の含有であるとともに、清浄度がＡ系介
在物とＢ系介在物及びＣ系介在物の合計で３００ｐｐｍ
以下であり、結晶粒径が５〜３０μｍ、表面粗さＲｍａ
ｘが０．５μｍ〜１．０μｍでかつ軸方向長さが２０μ
ｍ以上、深さ１μｍ以下の凹みの数が１００ケ／ｃｍ２
以下であることを特徴とするＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系ガラス
封着合金線。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3157774A JP3025556B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ガラス封着合金線 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3157774A JP3025556B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ガラス封着合金線 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04354854A true JPH04354854A (ja) | 1992-12-09 |
| JP3025556B2 JP3025556B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=15657003
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3157774A Expired - Fee Related JP3025556B2 (ja) | 1991-05-31 | 1991-05-31 | ガラス封着合金線 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3025556B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616251A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-11 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性の良好なるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系封着合金 |
| JPS61147848A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Nippon Mining Co Ltd | ガラス封着用合金 |
| JPS6269541A (ja) * | 1985-09-21 | 1987-03-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｉｃ用リ−ドフレ−ム |
| JPH0397831A (ja) * | 1989-09-08 | 1991-04-23 | Hitachi Metals Ltd | エッチング加工性に優れたＦｅ―Ｎｉ系合金およびその製造方法 |
-
1991
- 1991-05-31 JP JP3157774A patent/JP3025556B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS616251A (ja) * | 1984-06-19 | 1986-01-11 | Sumitomo Special Metals Co Ltd | 打抜性の良好なるＦｅ−Ｎｉ−Ｃｏ系封着合金 |
| JPS61147848A (ja) * | 1984-12-21 | 1986-07-05 | Nippon Mining Co Ltd | ガラス封着用合金 |
| JPS6269541A (ja) * | 1985-09-21 | 1987-03-30 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Ｉｃ用リ−ドフレ−ム |
| JPH0397831A (ja) * | 1989-09-08 | 1991-04-23 | Hitachi Metals Ltd | エッチング加工性に優れたＦｅ―Ｎｉ系合金およびその製造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3025556B2 (ja) | 2000-03-27 |
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