JPH0436435A - Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 - Google Patents
Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材Info
- Publication number
- JPH0436435A JPH0436435A JP14154990A JP14154990A JPH0436435A JP H0436435 A JPH0436435 A JP H0436435A JP 14154990 A JP14154990 A JP 14154990A JP 14154990 A JP14154990 A JP 14154990A JP H0436435 A JPH0436435 A JP H0436435A
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- Japan
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- core material
- brazing
- alloy
- clad
- core
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
この発明は不活性ガス雰囲気中で弗化物フラックスを用
いたろう付によりラジェータやヒーターコアなどのＡｌ
熱交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュ
ーブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した
、ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐
食性を有するＡｌ合金クラッド材に関するものである。
いたろう付によりラジェータやヒーターコアなどのＡｌ
熱交換器を製造するに際して、その構造部材であるチュ
ーブ材やヘッダープレート材などとして用いるに適した
、ろう付性が良好で、かつろう付後に高強度および高耐
食性を有するＡｌ合金クラッド材に関するものである。
［従来の技術］
自動車のラジェータやヒーターコアなどのチューブ材や
ヘッダープレート材には、３００３などのＡｌ−Ｍｎ系
合金を芯材とし、片面にＡｌ−８ｉ系合金のろう材、他
の片面にＡｌ−Ｚｎ系合金やＡ Ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ
ｇ系合金の犠牲陽極材をクラッドした３層クラッド材が
用いられている。
ヘッダープレート材には、３００３などのＡｌ−Ｍｎ系
合金を芯材とし、片面にＡｌ−８ｉ系合金のろう材、他
の片面にＡｌ−Ｚｎ系合金やＡ Ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ
ｇ系合金の犠牲陽極材をクラッドした３層クラッド材が
用いられている。
Ａｌ−８ｉ系のろう材はチューブとフィンの接合、チュ
ーブとヘッダープレートとの接合のためのものである。
ーブとヘッダープレートとの接合のためのものである。
ろう付は不活性ガス雰囲気中で弗化物フラックスを用い
て行われることが多い。犠牲陽極材をクラッドした他の
片面は、使用中に内側（水側）になり、犠牲陽極作用を
発揮して芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
て行われることが多い。犠牲陽極材をクラッドした他の
片面は、使用中に内側（水側）になり、犠牲陽極作用を
発揮して芯材の孔食や隙間腐食を防止する。
近年ラジェータやヒーターコアなどの軽量化を求める要
求が強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にＭｇを添加することが多くなってきている。しか
し、Ｍｇはろう材中に表面に拡散していき、弗化物フラ
ックスと反応するため、綿状生成物（Ｍ ｇの弗化物）
が生成して付着したり、接合不良を生じたりする。こう
して、芯材中へのＭｇの添加量は実用上０．２〜０，３
％に制限され、高強度化の妨げとなっている。
求が強く、チューブ材やヘッダープレート材の薄肉化が
必要となっている。そのためには材料の高強度化特にろ
う付後の強度の向上が必要であり、高強度化のために芯
材中にＭｇを添加することが多くなってきている。しか
し、Ｍｇはろう材中に表面に拡散していき、弗化物フラ
ックスと反応するため、綿状生成物（Ｍ ｇの弗化物）
が生成して付着したり、接合不良を生じたりする。こう
して、芯材中へのＭｇの添加量は実用上０．２〜０，３
％に制限され、高強度化の妨げとなっている。
［発明が解決しようとする課りｎ］
本発明は芯材中のＭｇ分の拡散を防止して従来技術の上
記問題を解消したクラッド材を提供しようとするもので
ある。
記問題を解消したクラッド材を提供しようとするもので
ある。
［課題を解決するための手段］
本発明者らは、Ｍｇが芯材から拡散して表面（ろう材調
）に到達する量を抑制するために芯材とろう材の間に中
間材を設け、中間材の合金種及び厚さについて種々検討
を加えた。
）に到達する量を抑制するために芯材とろう材の間に中
間材を設け、中間材の合金種及び厚さについて種々検討
を加えた。
その結果、中間材としてＭｎ：０．１〜２．０％、Ｔ
ｉ ： ０．０６〜０．１５％を含み、更１：ｃｕ：０
．５％以下及び／又はＳｉ：０．５％以下を含む合金を
用い、その厚さを芯材中のＭｇ量との関係において決め
ることにより、表面に到達してフラックスと反応するＭ
ｇの量を抑制することができ、ろう付は性の低下を防止
することを知見した。
ｉ ： ０．０６〜０．１５％を含み、更１：ｃｕ：０
．５％以下及び／又はＳｉ：０．５％以下を含む合金を
用い、その厚さを芯材中のＭｇ量との関係において決め
ることにより、表面に到達してフラックスと反応するＭ
ｇの量を抑制することができ、ろう付は性の低下を防止
することを知見した。
又、芯材中のＣｕ量を中間材中のＣｕ量より０．１５％
以上多くすることにより、耐食性が著しく向上すること
を見出し、これらによって本発明を完成した。
以上多くすることにより、耐食性が著しく向上すること
を見出し、これらによって本発明を完成した。
すなわち、本発明の構成は、Ｍｎ：（１，８〜２．０％
、Ｃｕ ： Ｄ、２５〜１．０％、Ｍｇ：０．４〜１．
０％、Ｓ ｉ ： ０．１〜１．０％、Ｔ ｉ ： ０
．０８〜０゜３５％を含み、残りＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金を芯材とし、この芯材の片面にＭｎ：０
．１〜２．０％、Ｔ ｉ ： ０．０６〜０．３５％を
含み、更にＣｕ ： ０．５％以下及び／又はＳ ｉ
： ０．５％以下を含み、残りＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金の中間材を介してＡｌ−８ｉ系合金のろう
材をクラッドし、芯材の他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金及び
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金のいずれかからなる犠牲陽極材
をクラッドした４層クラッド材において、中間材の厚さ
Ｔ（μ■）と芯材中のＭｇ量（％）の間に Ｔ ≧５８ｘ （ＥＭｇ（％＞コ −（１，３５）
”’の関係をもたせ、かつ芯材中のＣｕ量（％）を中
間材中のＣｕ量（％）より０．１５％以上多くすること
を特徴とする弗化物フラックスろう付により製造するＡ
ｌ熱交換器用高強度高耐食性クラッド材である。
、Ｃｕ ： Ｄ、２５〜１．０％、Ｍｇ：０．４〜１．
０％、Ｓ ｉ ： ０．１〜１．０％、Ｔ ｉ ： ０
．０８〜０゜３５％を含み、残りＡｌと不可避不純物か
らなるＡｌ合金を芯材とし、この芯材の片面にＭｎ：０
．１〜２．０％、Ｔ ｉ ： ０．０６〜０．３５％を
含み、更にＣｕ ： ０．５％以下及び／又はＳ ｉ
： ０．５％以下を含み、残りＡｌと不可避不純物から
なるＡｌ合金の中間材を介してＡｌ−８ｉ系合金のろう
材をクラッドし、芯材の他の面にＡｌ−Ｚｎ系合金及び
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金のいずれかからなる犠牲陽極材
をクラッドした４層クラッド材において、中間材の厚さ
Ｔ（μ■）と芯材中のＭｇ量（％）の間に Ｔ ≧５８ｘ （ＥＭｇ（％＞コ −（１，３５）
”’の関係をもたせ、かつ芯材中のＣｕ量（％）を中
間材中のＣｕ量（％）より０．１５％以上多くすること
を特徴とする弗化物フラックスろう付により製造するＡ
ｌ熱交換器用高強度高耐食性クラッド材である。
以下、上記材料の各成分の量と作用について説明する。
（１）芯材
Ｍｎ：
強度を向上させる。又、芯材の電位を責にして犠牲陽極
材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。０８３％
未満では効果が十分てなく、２．０％を越えると鋳造時
に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない。
材との電位差を大きくし耐食性を向上させる。０８３％
未満では効果が十分てなく、２．０％を越えると鋳造時
に粗大な化合物が生成し、健全な板材が得られない。
Ｃｕ ：
芯材の電位を責にして、犠牲陽極材および中間材と芯材
との電位差を大きくし、犠牲陽極材および中間材の犠牲
陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯材中の
Ｃｕはろう何時に犠牲陽極材中及び中間材中へ拡散して
なだらかな濃度勾配を形成し、芯材側が責な電位、犠牲
陽極材及び中間材の各々表面側が卑な電位となり、その
間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全面腐食
型にする。以上のようなＣｕの防食作用は、犠牲陽極材
中のＣｕ量あるいは中間材中のＣｕ量より芯材中のＣｕ
量の方が多くなければ発揮されず、特に芯材中のＣｕ１
ｌの方が０．１５％以上多くなければ、拡散後の濃度勾
配が小さすぎて効果が十分でない。通常犠牲陽極材中に
Ｃｕを添加することはないが、中間材には強度向上を目
的としてＣｕを添加することがあるので、その場合は注
意が必要である。
との電位差を大きくし、犠牲陽極材および中間材の犠牲
陽極効果による防食作用を大きくする。更に、芯材中の
Ｃｕはろう何時に犠牲陽極材中及び中間材中へ拡散して
なだらかな濃度勾配を形成し、芯材側が責な電位、犠牲
陽極材及び中間材の各々表面側が卑な電位となり、その
間になだらかな電位分布を形成して腐食形態を全面腐食
型にする。以上のようなＣｕの防食作用は、犠牲陽極材
中のＣｕ量あるいは中間材中のＣｕ量より芯材中のＣｕ
量の方が多くなければ発揮されず、特に芯材中のＣｕ１
ｌの方が０．１５％以上多くなければ、拡散後の濃度勾
配が小さすぎて効果が十分でない。通常犠牲陽極材中に
Ｃｕを添加することはないが、中間材には強度向上を目
的としてＣｕを添加することがあるので、その場合は注
意が必要である。
芯材中のＣｕは強度向上にも寄与する。
以上に示したＣｕの防食作用と強度向上効果は、芯材中
のＣｕ量が０．２５％未満では発揮されず、一方、１．
０％を越えると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯
材の融点が下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずる
ようになる。
のＣｕ量が０．２５％未満では発揮されず、一方、１．
０％を越えると芯材自体の耐食性が悪くなるとともに芯
材の融点が下がって、ろう付時に局部的な溶融を生ずる
ようになる。
Ｍｇ：
芯材の強度を向上させる。強度向上効果は、Ｓｉ及び／
又はＣｕと共存するとろう付後の時効硬化により更によ
く発揮される。０．４％未満では効果が十分でなく、１
．０％を越えると耐食性が低下するとともに芯材の融点
が下がってろう付時に局部的な溶融を生ずるようになる
。
又はＣｕと共存するとろう付後の時効硬化により更によ
く発揮される。０．４％未満では効果が十分でなく、１
．０％を越えると耐食性が低下するとともに芯材の融点
が下がってろう付時に局部的な溶融を生ずるようになる
。
Ｓ ｉ ；
芯材の強度を向上させる。強度向上効果はＭｇと共存す
るとろう付後の時効硬化によりよく発揮される。０．１
％未満では効果が十分でなく、１．０％を越えると耐食
性が低下するとともに芯材の融点が下がってろう付時に
局部的な溶融を生ずるようになる。
るとろう付後の時効硬化によりよく発揮される。０．１
％未満では効果が十分でなく、１．０％を越えると耐食
性が低下するとともに芯材の融点が下がってろう付時に
局部的な溶融を生ずるようになる。
Ｔ ｉ ：
芯材の耐食性をより一層向上させる。すなわちＴｉは濃
度の高い領域と低い領域に分かれ、それらが板厚方向に
交互に分布して層状となり、Ｔｉ濃度が低い領域が高い
領域に比べて優先的に腐食することにより、腐食形態を
層状にする。
度の高い領域と低い領域に分かれ、それらが板厚方向に
交互に分布して層状となり、Ｔｉ濃度が低い領域が高い
領域に比べて優先的に腐食することにより、腐食形態を
層状にする。
その結果板厚方向への腐食の進行を妨げて材料の耐孔食
性を向上させる。０．０６％未満では効果が十分でなく
、０．３５％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成
し、健全な板材が得られない。
性を向上させる。０．０６％未満では効果が十分でなく
、０．３５％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成
し、健全な板材が得られない。
その他の元素：
Ｆ ｅ ｓ Ｚ ｎ ＳＣｒ ％ Ｚ ｒなどは本発明
の効果を損なわない範囲で含まれてもよい。ただし、Ｆ
ｅは多量に含まれると耐食性を害するので０．７％以下
にする必要がある。Ｚｎは芯材の電位を卑にし、犠牲陽
極材及び中間材との電位差を小さくするので０．２％以
下にする必要がある。
の効果を損なわない範囲で含まれてもよい。ただし、Ｆ
ｅは多量に含まれると耐食性を害するので０．７％以下
にする必要がある。Ｚｎは芯材の電位を卑にし、犠牲陽
極材及び中間材との電位差を小さくするので０．２％以
下にする必要がある。
（２）中間材
Ｍｎ：
強度を向上させる。０．１％未満では効果が十分でなく
、２，０％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成し健
全な板材が得られない。
、２，０％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成し健
全な板材が得られない。
Ｔ ｉ ：
Ｔｉは濃度の高い領域と低い領域に分かれ、それらが板
厚方向に交互に分布して層状となり、Ｔｉ濃度が低い領
域が高い領域に比べて優先的に腐食することにより、腐
食形態を層状にする。
厚方向に交互に分布して層状となり、Ｔｉ濃度が低い領
域が高い領域に比べて優先的に腐食することにより、腐
食形態を層状にする。
その結果板厚方向への腐食の進行を妨げて材料の耐孔食
性を向上させる。０．０６％未満では効果が十分でな（
，０，３５％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成し
、健全な板材が得られない。
性を向上させる。０．０６％未満では効果が十分でな（
，０，３５％を越えると鋳造時に粗大な化合物が生成し
、健全な板材が得られない。
Ｃｕ、Ｓｉ：
これらの元素は強度向上に寄与する。特に、ろう付時に
芯材からＭｇが拡散してくるので、ろう付後にはＭｇと
ＣｕＳＳｉが共存することになり、時効硬化により強度
が向上する。しかしながら、これらの元素は芯材からろ
う材へ向ってＭｇが拡散するのを促進するため、含有量
が多くなるとろう付性が悪くなる。従って、ろう付性の
確保のためにＣｕ ： ０．５％以下、Ｓｉ：０．５％
以下に限定する必要がある。又、前記のように芯材から
中間材の表面（ろう打倒）に向ってＣｕのなだらかな濃
度勾配を形成し、腐食形態を全面腐食型にするために、
中間材中のＣｕ量は芯材中のＣｕ量より０．１５％以上
少なくする必要がある。
芯材からＭｇが拡散してくるので、ろう付後にはＭｇと
ＣｕＳＳｉが共存することになり、時効硬化により強度
が向上する。しかしながら、これらの元素は芯材からろ
う材へ向ってＭｇが拡散するのを促進するため、含有量
が多くなるとろう付性が悪くなる。従って、ろう付性の
確保のためにＣｕ ： ０．５％以下、Ｓｉ：０．５％
以下に限定する必要がある。又、前記のように芯材から
中間材の表面（ろう打倒）に向ってＣｕのなだらかな濃
度勾配を形成し、腐食形態を全面腐食型にするために、
中間材中のＣｕ量は芯材中のＣｕ量より０．１５％以上
少なくする必要がある。
その他の元素：
Ｆ ｅ ｓ Ｃｒ ％ Ｚ ｒ ｓ Ｚ ｎなどは本発
明の効果を損なわない範囲で含まれてもよい。但し、Ｆ
ｅは多量に含まれると耐食性を害するので０．７％以下
にする必要がある。又、Ｚｎは犠牲陽極効果を付与する
ために中間材に添加することがあるが、その場合Ｍｇの
拡散を促進しないように０．３％以下としなければなら
ない。
明の効果を損なわない範囲で含まれてもよい。但し、Ｆ
ｅは多量に含まれると耐食性を害するので０．７％以下
にする必要がある。又、Ｚｎは犠牲陽極効果を付与する
ために中間材に添加することがあるが、その場合Ｍｇの
拡散を促進しないように０．３％以下としなければなら
ない。
厚さ：
中間材は芯材中のＭｇが拡散してろう材側に到達する量
を抑制するためのものであり、その厚さＴ（μ■）は芯
材中のＭｇ量（％）に応して次の式で決められる。
を抑制するためのものであり、その厚さＴ（μ■）は芯
材中のＭｇ量（％）に応して次の式で決められる。
Ｔ≧５８Ｘ （［Ｍｇ（％）］ −０，３５１”２この
式は実験により求められたものであるが、芯材中のＭｇ
量が多いほど中間材の厚さを厚くしなければならないこ
とを示している。そして中間材の厚さがこの式を満たさ
ないとき、すなわち５８ｘ（［Ｍｇ（％）］−０，３５
１１’２より小さいときは、ろう何時にろう材側へのＭ
ｇの拡散量が多く、Ｍｇと弗化物フラックスが反応して
ろう付不良が発生したり、綿状生成物が生成して外観を
損ねたりする。
式は実験により求められたものであるが、芯材中のＭｇ
量が多いほど中間材の厚さを厚くしなければならないこ
とを示している。そして中間材の厚さがこの式を満たさ
ないとき、すなわち５８ｘ（［Ｍｇ（％）］−０，３５
１１’２より小さいときは、ろう何時にろう材側へのＭ
ｇの拡散量が多く、Ｍｇと弗化物フラックスが反応して
ろう付不良が発生したり、綿状生成物が生成して外観を
損ねたりする。
（３）ろう材
ろう材は通常用いられるＡｌ−Ｓｉ合金である。通常６
〜１３％のＳｉを含む合金が用いられる。
〜１３％のＳｉを含む合金が用いられる。
（４）犠牲陽極材
ラジェータやヒーターコアなどで水と接する側（内面側
）にクラッドされ、犠牲陽極作用により芯材の孔食や隙
間腐食を防止する。単に水と接するのみの場合はＡｌ−
Ｚｎ合金が用いられ、ゴムバッキングなどと接して隙間
を形成する場合にはＡ Ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ ｇ合金が
用いられることが多い。又、いずれの場合もＩ ｎ Ｓ
Ｓｎ ５ＧａＳＢｉなどの電位を卑にする元素を含んで
もよい。
）にクラッドされ、犠牲陽極作用により芯材の孔食や隙
間腐食を防止する。単に水と接するのみの場合はＡｌ−
Ｚｎ合金が用いられ、ゴムバッキングなどと接して隙間
を形成する場合にはＡ Ｉ −Ｚ ｎ −Ｍ ｇ合金が
用いられることが多い。又、いずれの場合もＩ ｎ Ｓ
Ｓｎ ５ＧａＳＢｉなどの電位を卑にする元素を含んで
もよい。
［実施例］
以下実施例によって、本発明を具体的に説明する。
実施例１
下記第１表に示す芯材用合金、第２表に示す中間材用合
金、第３表に示するう材用合金、第４表に示す犠牲陽極
材用合金の鋳塊を準備し、中間材用合金、ろう材用合金
及び犠牲陽極材用合金を熱間圧延して所定の厚さとし、
これらと芯材用合金の鋳塊とを組合せて熱間圧延しクラ
ッド材を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延
により厚さ０ 、３０ ｍｍの板（Ｈ１４材）を作製し
た。
金、第３表に示するう材用合金、第４表に示す犠牲陽極
材用合金の鋳塊を準備し、中間材用合金、ろう材用合金
及び犠牲陽極材用合金を熱間圧延して所定の厚さとし、
これらと芯材用合金の鋳塊とを組合せて熱間圧延しクラ
ッド材を得た。その後、冷間圧延、中間焼鈍、冷間圧延
により厚さ０ 、３０ ｍｍの板（Ｈ１４材）を作製し
た。
クラッド材の構成は第１図に示すように、厚さ２００μ
■の芯材１の片面に厚さ５０μ囮の中間材２、その上に
厚さ２５μ■のろう材の層３を形成し、芯材１の反対面
に厚さ２５μｌの犠牲陽極材４の層を形成した板厚０．
３０龍のものである。
■の芯材１の片面に厚さ５０μ囮の中間材２、その上に
厚さ２５μ■のろう材の層３を形成し、芯材１の反対面
に厚さ２５μｌの犠牲陽極材４の層を形成した板厚０．
３０龍のものである。
各材料の合金組成とその組合せは第５表に示すとおりで
ある。
ある。
得られたクラッド板材のろう材側に、Ａｌ−１，２％Ｍ
ｎ−１，５％Ｚｎ合金からなる厚さ０．１゜１ｍのコル
ゲートフィンを乗せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを
用いてろう付を行った。ろう対温度（材料温度）は６０
０℃であった。ろう付後板材とフィンとの接合状況、綿
状生成物の発生状況、芯材の溶融状況を調べた。
ｎ−１，５％Ｚｎ合金からなる厚さ０．１゜１ｍのコル
ゲートフィンを乗せ、窒素ガス中で弗化物フラックスを
用いてろう付を行った。ろう対温度（材料温度）は６０
０℃であった。ろう付後板材とフィンとの接合状況、綿
状生成物の発生状況、芯材の溶融状況を調べた。
次に厚さ０．３ｈｍの板材をそのまま（フィンと接触さ
せることなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で加
熱した後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の方
法は、外面側（ろう材側）についてはＣＡＳＳ試験、３
０日間とし１、内面側（犠牲陽極材側）についてはＣＩ
−１００ｐＨ＋、Ｓ ０４２２−１Ｏ０ｐｐ、 ＨＣ
Ｏ３−１１００ｐｐ、Ｃｕ ”１０ｐｐｍを含む水溶液
中に浸漬し、８ｈｒの間８０℃に加熱し、その後室温ま
で放冷しなから１６ｈｒ放置するというサイクルを繰返
し、３ケ月間行った。
せることなく）弗化物フラックスろう付と同じ条件で加
熱した後、引張試験と腐食試験を行った。腐食試験の方
法は、外面側（ろう材側）についてはＣＡＳＳ試験、３
０日間とし１、内面側（犠牲陽極材側）についてはＣＩ
−１００ｐＨ＋、Ｓ ０４２２−１Ｏ０ｐｐ、 ＨＣ
Ｏ３−１１００ｐｐ、Ｃｕ ”１０ｐｐｍを含む水溶液
中に浸漬し、８ｈｒの間８０℃に加熱し、その後室温ま
で放冷しなから１６ｈｒ放置するというサイクルを繰返
し、３ケ月間行った。
以上の結果をまとめて第５表に示す。発明例（Ｎｏ、
１ 、Ｎｏ、 ３〜１３）の場合、ろう付性は良好て、
引張強さも１８ｋｇｆ’／ｍｕ２以上と高く、最大腐食
深さも小さい。
１ 、Ｎｏ、 ３〜１３）の場合、ろう付性は良好て、
引張強さも１８ｋｇｆ’／ｍｕ２以上と高く、最大腐食
深さも小さい。
比較例（Ｎｏ、 ２ ）の場合、芯材中のＣｕ量と中間
材中のＣｕ量の差が０．１０％と少ないために、外面側
の腐食が深くなっている。
材中のＣｕ量の差が０．１０％と少ないために、外面側
の腐食が深くなっている。
ｋ１４の場合、芯材中のＭｎが少ないために引張強さが
低く、外面側の腐食も深い。Ｎｏ、 １５は芯材中のＭ
ｎが多いために健全な板材が得られていない。
低く、外面側の腐食も深い。Ｎｏ、 １５は芯材中のＭ
ｎが多いために健全な板材が得られていない。
局、１Ｂは芯材中のＣｕ量が少ないために引張強さがや
や低く、外面側の腐食も深い。嵐１７は芯材中のＣｕが
多く、ろう材中に局部溶融を生じ、そのため引張強さが
低く、外面側及び内面側の腐食深さが大きい。
や低く、外面側の腐食も深い。嵐１７は芯材中のＣｕが
多く、ろう材中に局部溶融を生じ、そのため引張強さが
低く、外面側及び内面側の腐食深さが大きい。
ＮＱ、１８は芯材中のＭｇが少ないために引張強さが低
く、Ｎ１１９は芯材中のＭｇが多いためにろう付不良を
生じ、外面側の腐食も深い。
く、Ｎ１１９は芯材中のＭｇが多いためにろう付不良を
生じ、外面側の腐食も深い。
磁２０は芯材中のＳｉが少ないために引張強さが低く、
１ｌｌｃＬ２１は芯材中のＳｉが多いために局部溶融を
生じ、引張強さが低く、外面側及び内面側の腐食が深い
。
１ｌｌｃＬ２１は芯材中のＳｉが多いために局部溶融を
生じ、引張強さが低く、外面側及び内面側の腐食が深い
。
Ｎ（Ｌ２２は芯材中のＴｉが少ないために外面側及び内
面側の腐食がやや深い。Ｎα２３は芯材中のＴｉが多い
ために健全な板材が得られていない。
面側の腐食がやや深い。Ｎα２３は芯材中のＴｉが多い
ために健全な板材が得られていない。
１ｌｌｌｌＬ２４は３００３合金を芯材とし中間材を設
けない３層クラッド材であるが、引張強さが低く、外面
側及び内面側の腐食が深い。
けない３層クラッド材であるが、引張強さが低く、外面
側及び内面側の腐食が深い。
１ｌｌＱ、２５は中間材のＭｎが少ないために引張強さ
がやや低い。ＦｋＬ２Ｂは中間材のＭｎが多いために健
全な板材が得られていない。
がやや低い。ＦｋＬ２Ｂは中間材のＭｎが多いために健
全な板材が得られていない。
Ｐｋｌ、２７は中間材のＴｉが少ないために外面側の腐
食がやや深い。Ｎα２８は中間材のＴｉが多いために健
全な鋳塊が得られていない。
食がやや深い。Ｎα２８は中間材のＴｉが多いために健
全な鋳塊が得られていない。
Ｎα２９は中間材のＣｕが多いためにろう付時に綿状生
成物が生じ、又、芯材中のＣｕ量の方が中間材中のＣｕ
量より少ないために外面側の腐食が深い。
成物が生じ、又、芯材中のＣｕ量の方が中間材中のＣｕ
量より少ないために外面側の腐食が深い。
ＮＣＬ３０は中間材のＳｉが多いためにろう付時に綿状
生成物が生じている。
生成物が生じている。
第１表
第２表
＊ ３００３合金
実施例２
下記第６表の組合せにより実施例１と同様に０．３０ｍ
ｍの板材を作製した。ここではろう材と犠牲陽極材の厚
さは実施例１と同一とし、中間材と芯材の厚さを種々に
変えた。
ｍの板材を作製した。ここではろう材と犠牲陽極材の厚
さは実施例１と同一とし、中間材と芯材の厚さを種々に
変えた。
得られた板材について、実施例１と同様にろう付テスト
、引張試験、腐食試験を行った。
、引張試験、腐食試験を行った。
その結果を第６表に示す。Ｔ≧５８Ｘ （［Ｍｇ（％）
］ −０，３５１”２を満たさない場合にろう付不良が
生じている。
］ −０，３５１”２を満たさない場合にろう付不良が
生じている。
第６表のろう付テストの結果と、第５表の磁５〜８のろ
う付テストの結果をまとめて図示すると、第２図のよう
になる。曲線Ｔ−５８×｛［Ｍｇ（％）］ −０，３５
１”’の上方にあればろう付性が良好であり、下方にあ
ればろう付性が不良であることがわかる。
う付テストの結果をまとめて図示すると、第２図のよう
になる。曲線Ｔ−５８×｛［Ｍｇ（％）］ −０，３５
１”’の上方にあればろう付性が良好であり、下方にあ
ればろう付性が不良であることがわかる。
［発明の効果］
以上説明したように、本発明のクラッド材は弗化物フラ
ックスろう併用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたＡｌ熱交換器用クラッド材である。こ
れによって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉に
することができ、ラジェータやヒータの軽量化が可能で
ある。
ックスろう併用材料として、高強度、耐食性で、かつ、
ろう付性が優れたＡｌ熱交換器用クラッド材である。こ
れによって、チューブ材やヘッダープレート材を薄肉に
することができ、ラジェータやヒータの軽量化が可能で
ある。
第１図は本発明のクラッド材の構成を示す断面図。
第２図は実施例２で行なったろう付試験の結果を示すグ
ラフである。 １・・・芯材、２・・・中間材、３・・・ろう材、４・
・・犠牲陽極材。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
ラフである。 １・・・芯材、２・・・中間材、３・・・ろう材、４・
・・犠牲陽極材。 特許出願人 住友軽金属工業株式会社 代理人 弁理士 小 松 秀 岳 代理人 弁理士 旭 宏
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｍｎ：０．３〜２．０％（重量％、以下同じ）、Ｃｕ：
０．２５〜１．０％、Ｍｇ：０．４〜１．０％、Ｓｉ：
０．１〜１．０％、Ｔｉ：０．０６〜０．３５％を含み
、残りＡｌと不可避不純物からなるＡｌ合金を芯材とし
、この芯材の片面にＭｎ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：０
．０６〜０．３５％を含み、更にＣｕ：０．５％以下及
び／又はＳｉ：０．５％以下を含み、残りＡｌと不可避
不純物からなるＡｌ合金の中間材を介してＡｌ−Ｓｉ系
合金のろう材をクラッドし、芯材の他の面にＡｌ−Ｚｎ
系合金及びＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金のいずれかからなる
犠牲陽極材をクラッドした４層クラッド材において、中
間材の厚さＴ（μｍ）と芯材中のＭｇ量（％）の間に Ｔ≧５８×｛［Ｍｇ（％）］−０．３５｝＾１＾／＾２
の関係を有し、かつ芯材中のＣｕ量（％）が中間材中の
Ｃｕ量（％）より０．１５％以上多いことを特徴とする
弗化物フラックスろう付により製造するＡｌ熱交換器用
高強度高耐食性クラッド材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141549A JP2842666B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2141549A JP2842666B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0436435A true JPH0436435A (ja) | 1992-02-06 |
| JP2842666B2 JP2842666B2 (ja) | 1999-01-06 |
Family
ID=15294551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2141549A Expired - Lifetime JP2842666B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性クラッド材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2842666B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007152421A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2007152422A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
| JP2009534531A (ja) * | 2006-04-21 | 2009-09-24 | アルコア インコーポレイテッド | ろう付け可能な多層シート |
| JP2010236073A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Kobe Steel Ltd | 側材および熱交換器用クラッド材 |
| JP2012148344A (ja) * | 2012-03-12 | 2012-08-09 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金複合材および熱交換器 |
-
1990
- 1990-06-01 JP JP2141549A patent/JP2842666B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007152421A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2007152422A (ja) * | 2005-12-08 | 2007-06-21 | Furukawa Sky Kk | アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法 |
| JP2009534531A (ja) * | 2006-04-21 | 2009-09-24 | アルコア インコーポレイテッド | ろう付け可能な多層シート |
| JP2010236073A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-21 | Kobe Steel Ltd | 側材および熱交換器用クラッド材 |
| JP2012148344A (ja) * | 2012-03-12 | 2012-08-09 | Kobe Steel Ltd | アルミニウム合金複合材および熱交換器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2842666B2 (ja) | 1999-01-06 |
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