JPH0436445A

JPH0436445A - 耐食性チタン合金継目無管の製造方法

Info

Publication number: JPH0436445A
Application number: JP2144099A
Authority: JP
Inventors: Shiro Kitayama; 北山　司郎; Yoshiaki Shida; 志田　善明
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1990-05-31
Filing date: 1990-05-31
Publication date: 1992-02-06
Also published as: DE69108295D1; DE69108295T2; US5141566A; EP0459909B1; EP0459909A1

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）この発明は、耐隙間腐食性、耐酸性に優れ、かつ安価な
チタン合金製の継目無管の製造方法に関するもので、特
に純チタンでは耐えられないような苛酷な隙間腐食環境
および非酸化性酸環境において優れた耐食性を有するチ
タン合金継目無管の製造方法に関する。

（従来の技術）チタンは海水に対し優れた耐食性を有していることから
、原子力発電の復水器、あるいは化学工業用熱交換器管
として多用されている。しかしながら、高温塩化物環境
下での耐隙間腐食性は極めて不満足なものであり、この
ような環境にはＰｄ（パラジウム）を０．１２〜０．２
５％含有するＴｉ−０，１２〜０．２５Ｐｄ　（ＪＩＳ
　１１〜１３種）が−船釣に推奨されてきた（本明細書
において、合金元素の含有量についての％は全で重置％
である）、シかし、Ｐｄを多量に含むこの合金は高価な
ためその使用には制約がある。そこで、高価なＰｄの含
有量を下げた経済型の耐隙間腐食性チタン合金の開発が
試みられ、例えば特開昭６２−１０７０４１号公報、同
６２−１４９８３６号公報、同６４−２１０４０号公報
、同６４−２１０４１号公報などに捷案されている。こ
れらの公報に開示される合金は、比較的少量の白金族元
素とＮｉ、　Ｇｏの一種以上を含有し、さらに必要に応
じてＭｏ、　Ｗ、　Ｖのうちの一種以上を含む高耐食性
チタン合金である。

しかしながら、上記のようなチタン合金が実用化される
ためには、使用目的に応じた製品に加工する工業的製造
法が確立されなければならない。

特に、熱交換器などに使用される継目無管の製造におい
ては、素材（ビレット）の製造法から最終の熱処理まで
のすべての工程を適正に管理された条件で行わないと耐
食性および機械的性質がともに優れた管はできないので
あるが、これらの条件の検討は未だ不十分である。

（発明が解決しようとする１ｌａ）本発明は、白金族金属の含有量が比較的低（安価なチタ
ン合金を素材として、海水淡水化のプラインヒータ、製
塩プラントの濃縮塩化物を含むプラインや亜硫酸ガスを
含む湿潤環境の熱交換器用管等に使用できる耐食性、特
に耐隙間腐食性に優れた継目無管の製造方法を確立する
ことを課題としてなされたものである。

（課題を解決するための手段）本発明は、各種処理設備において特に懸念される隙間腐
食に注目し、優れた耐隙間腐食性と高い加工性を兼備す
ると共に、廉価にして適用分野の広いチタン合金を素材
として、その継目無管を製造する方法を確立すべく研究
を重ねた結果なされたものである。

本発明の特徴の第一は、素材として白金族元素の一種以
上を比較的少量含有し、Ｎｉまたは／およびＣｏ、或い
はさらに他の合金成分を適正量含有するチタン合金を使
用することにある。

本発明の特徴の第二は、継目無管製造の各工程、特にビ
レットの製造、熱間押出、冷間または温間圧延、冷間抽
伸、熱処理、の最適条件を定め、これらの工程の組合せ
からなる第１図に示すような方法で、素材の優れた化学
的、機械的特性を損なうことなく高品質の高耐食性継目
無し管を製造することにある。

（作用）まず、素材となるＴｉ合金の組成について説明する。

本発明方法において素材とするチタン合金は、白金族元
素（Ｒｕ、　Ｒｈ、　Ｐｄ、Ｏｓ、　ＩｒおよびＰｔ）
のうちの１種または２種以上を合計で０．０１〜０．１
４％と、それぞれ０．１〜２．０％のＮｉおよびＧｏの
うち一種以上を含有し、酸素が０．３５％以下、鉄が０
．３０％以下で残部が実質的にＴｉからなる合金、およ
び必要に応してそれぞれ０．１〜２．０％のＭｏ、　Ｗ
およびＶの１種以上をさらに含有する合金、である０合
金成分の含有量を上記のように選定した理由は次のとお
りである。

（１）白金族元素（Ｒｕ、、Ｒｈ、　Ｐｄ、　Ｏｓ、　
ＩｒおよびＰｔ）これらの成分にはチタン合金の耐食性
（耐隙間腐食性ならびに耐酸性を含む）を改善する作用
がある。そのなかで特にＰｄとＲｕは他の白金族元素に
比べ廉価であり、また耐食性改善効果も優れている。耐
食性改善効果は白金族元素の一種以上が合計で０．０１
％以上含有された場合に現れ、その含有量が多くなるほ
ど顕著になる。しかし、Ｎｉまたは／およびＣｏとの共
存下では白金族元素の合計量が０．１４％を越えると前
記効果に飽和傾向が見られる上、合金価格の高騰をもた
らすこと、および水素吸収を助長することから、白金族
元素は１種または２種以上の合計含有量で０．Ｏ１〜０
．１４％と定めた。

（ｉｉ）　Ｃｏ、　Ｎｊこれらは、チタンが耐食性を発揮するのに必要な不動態
被膜の強化に寄与する。即ち、析出するＴｉｚＣｏある
いはＴｉｚＮｉが水素過電圧を低下させることでチタン
の不動態の維持強化に寄与し、不動態被膜中に共存する
ことでさらに不動態保持電流密度を低下させる効果を有
している。そして白金族元素と複合添加する場合には、
殊に白金族元素の少ない範囲（従来の０．２％程度のＰ
ｄを含むＴｉ−Ｐｄ合金よりもＰｄの少ない範囲）で不
動態被膜補強安定化効果が顕著に現れ、チタンの弱点で
ある非酸化性酸（塩酸、硫酸等）溶液中での耐食性を改
善する効果がある。その効果は上記白金族元素と複合添
加することで発揮されるが、０．１％未満ではその効果
が顕著に現れない、従って、必要最小含有量は０．１％
である。しかしながら、ＣｏあるいはＮｉの含有量が２
．０％を超えると、多量のＴｉｇＣｏあるいはＴｉｚＮ
ｉが析出するため合金が硬化し、十分な延性確保が回能
となり、継目無管の製造上またその使用上、好ましくな
い、従って、ＣｏまたはＮｉ単独、または両者合計の含
有量の上限を２．０％と定めた。なお、同一含有量の場
合、ＣＯによる効果の方がＮｉによる効果よりも大きい
。

（ｕｌ）酸素気体の熱交換器は、輸送および生産効率の向上を図るた
め、高圧力下で運転される。そのような熱交換器に適用
する管としては高強度でしかも適度の加工性が必要であ
る。チタンの強度を高めるために酸素を添加してその固
溶強化作用を利用することができる。しかしながら酸素
の含有量が０．３５％を超えると、工業的使用に必要な
加工性が損なわれるから、酸素含有量の上限は０．３５
％と定めた。一方、例えば０．２％耐力で３５ｋｇｆ／
ｍｓ”以上の高強度が必要とされる場合には、酸素含有
量を０．１５％以上とするのがよい。

（ｉｖ）鉄チタン中の鉄には、熱間加工性の改善、強度向上の作用
をもつが、鉄を過度に添加すると耐食性に対する悪影響
が著しくなる。この悪影響を抑制するため、鉄含有量は
０．３０％以下とする。なお、鉄の上記の作用効果を積
極的に利用する場合は、その含有量を０．０２〜０．１
５％の範囲にするのがよい。

（ｖ）　Ｍｏ、、Ｗ、■ これらの成分は、合金の使用環境溶液中に溶解して酸化
作用を示すモリブデン酸イオン、タングステン酸イオン
またはバナジン酸イオン等を生成し、チタン合金表面に
形成される不動態被膜を安定化することにより腐食、特
に隙間腐食に対する抵抗性を向上させる作用を有してい
る。従って、耐食性、中でも耐隙間腐食性が特に強く要
求される場合には、これらの１種以上を含有させればよ
い、しかしながら、Ｍｏ、　Ｗ、■のいずれも０．１％
未満では上記作用による耐隙間腐食性を中心とした耐食
性改善効果が不十分であり、一方、その含有量が過剰に
なると加工性に悪影響がでてくるから、Ｍｏ、　Ｗ、■
のそれぞれの含有量は０．１〜２．０％が適当である。

なお、２種以上含有させる場合も、その合計含有量を０
．１〜２．０％とするのが望ましい。

本発明の素材チタン合金は、上記の成分の外、残部は実
質的にＴｉ（Ｔｉと不可避不純物）からなる。

次に、継目無管の製造工程について説明する。

上記の素材は、第１図に示す（ａ）〜（ｈ）のいずれか
の方法によって継目無管とする。（以下の説明における
（ａ）〜（社）および■〜［相］の記号は、第１図の（
ａ）〜（ハ）および■〜■に対応する。）（９）東方抜この方法は、下記■および［２］の工程を経て熱間圧延
継目無管を製造する方法である。

■ビレットの製造工程溶製素材を６５０℃からβ変態点＋１００℃までの温度
域で加熱し、熱間加工によってビレットとする工程であ
る。このときβ変態点以下での加工率が３０％以上とな
るように加工するのが望ましい。

ビレットの材質は、継目無管を押出法で製造するにあた
り、その基本的性質に大きく影響するものであるから、
その製造には注意を要する。具体的には異物、偏析等の
成分的欠陥がなく、ビレ・ントの内部および表面には孔
、割れ、倒れ込み等の形状的欠陥のない均質な材質とす
る必要がある。

成分的欠陥をなくするためには、溶解原料を厳重に管理
する必要がある。溶解は通常のチタン合金溶解と同様に
、真空アーク溶解、電子ビーム溶解、あるいはプラズマ
ビーム溶解等の真空下あるいは不活性ガス雰囲気下での
溶解法によって行う。

形状的欠陥をなくするためには、鋳塊の加工時に以下の
点に注意して製造することが必要である。

鋳塊からビレットを製造するには、鍛造もしくは圧延、
またはその組合せによる方法がある。これらの加工は、
鋳塊の組織改善と次の工程に相応しい形状とすることが
主目的である。鍛造または圧延のみによる場合でも、あ
るいは鍛造と圧延を併用する場合でも、これらの加工の
ための加熱温度は、β変態点＋１００℃以下とする。こ
れを超える高温加熱は、鍛造材表面の酸化層を増大せし
めるとともに、素材が軟化し過ぎるため加工の均一性を
阻害し、ビレットの表面凹凸が大きくなり、これを機械
加工で除去しなければならないから、歩留りが低下する
。加熱の下限温度は、加工性の点からおよそ６５０℃以
上とする必要がある。

■熱間加工による継目無管の製造工程上記■の工程で作製されたビレットを熱間で押出加工し
て継目無管とする工程である。この工程には、機械加工
によるビレット表面の酸化層および表面傷の除去、機械
加工あるいはピアシングによるビレットの穿孔、ガラス
潤滑剤の塗布、拡孔（ビレットに予め開けた孔を拡張し
ていく工程）、押出後の管の曲り取りや表面手入れ等の
精整、など多くの付随的な工程が含まれる。これらの中
で重要なのは、ビレットの加熱、押出、およびその後の
熱処理の条件である。

ビレットの加熱は、電気炉、電気誘導炉、ガスまたは重
油燃焼炉などを用いて行う。加熱温度は６００℃からβ
変態点＋５０’Ｃまでの範囲とする。また加熱前にチタ
ンの酸化を抑制するために酸化防止材を塗布すると、形
成される酸化層が少なくなり、製品仕上げ加工時の加工
時間を短縮でき、製造歩留りも向上する。加熱温度が６
００℃未満では製品に割れが発生することがある。加熱
温度がβ変態点＋５０℃を超えると、形成される酸化物
層が厚くなるため表面部の加工性が劣化し、製品の表面
肌が悪くなる。

ビレットを加熱した後、ビレット外面、内面および正面
（プレスに挿入する場合の先端面）にガラス潤滑剤を塗
布し、横型プレスに入れる。製品となる管の外径はダイ
スのサイズにより、またその内径はマンドレルのサイズ
によって決定される。

拡孔時は、マンドレルが挿入される方に、潤滑のための
ガラス製ディスクを孔入口に入れる。

加工温度の下限は、押出プレスの能力によっても制約を
受けるが、６００℃以上を確保すれば格別の問題は生じ
ない。６００℃より低温では剪断変形のために表面割れ
を生しるおそれがある。押出の後は、管表面のガラス（
潤滑剤）をショツトブラスト、研磨、酸洗等によって機
械的あるいは化学的に除去し、管の真直度を向上させる
ため曲り取りを行い、所定の長さに切断し、必要に応し
て内外面を切削したのち製品とする。第１図に（ａ）と
して示す方法では、この押出のままの管が最終製品とな
る。

似勿去抜上記の（ａ）の方法で製造した管を切断した後に、残留
応力の除去あるいは再結晶のための熱処理（下記［３］
の焼鈍）を行う。

■焼鈍焼鈍の温度は、５００〜８５０℃の範囲とする。保持時
間は、製品のサイズにもよるが、およそ５分以上とすれ
ばよい。再結晶粒度を細かくするためには、再結晶温度
より少し高めで短時間行うか、β変態点以下の（α＋β
）域で焼鈍すれば微細粒が得られる。５００″Ｃより低
温では再結晶せず、８５０℃より高温では粗大粒となり
加工性が悪くなる。

完全再結晶を行わせるには６００〜７５０℃の焼鈍温度
が望ましい。

この（ｂ）の方法では、上記［３］の熱処理によって組
織調整された管が熱間圧延継目無管として製品になる。

（至）、Ｂ１宏山）の方法の［３］の工程、即ち、焼鈍に引き続いて、
冷間抽伸を行い、再度焼鈍を行う方法である。押出後の
管を所定長さに切断し、これを素管とする。

■冷間抽伸この冷間抽伸を行うことで管外径及び肉厚を減少させ任
意の寸法の製品とすることができる。

冷間抽伸は空引き抽伸、玉引き抽伸あるいは心金引きで
行う。空引き抽伸は管外形を小さくする場合に用い、玉
引きおよび心金引きは管外形と管肉厚を整える場合に行
う、冷間抽伸前の素管には適当な潤滑処理を施して加工
性を向上させ、抽伸加工中の表面焼き付きを防止する。

素管を大気中で短時間加熱して、表面に薄い酸化層を形
成させた後潤滑材を塗布することは、潤滑性を向上させ
るため好ましい、抽伸加工の際、■バスの加工度を３０
％以下とするのが望ましい。３０％を超えると工具と管
とが焼き付きを生じるため、好ましくない。

■焼鈍冷間抽伸後は残留応力の除去および再結晶のために焼鈍
を行う。焼鈍温度は与えられた加工度に応して再結晶温
度以上の温度を選ぶ。この条件は先の［３］の条件と同
じでよい。

冷間加工によって得られた美麗な表面をそのまま製品肌
とするためには、上記の熱処理を真空中あるいは不活性
ガス雰囲気中で行う。

なお、［４］および［５］の工程は、繰り返して２回以
上行うことができる。

則夏方抜（Ｃ）の方法と同じく、■までの工程で得られる熱間押
出管を素管として、冷間または温間での圧延とその後の
熱処理を行う工程である。

■冷間または温間での圧延この圧延は、ピルガ−法によって行う、圧延により熱間
圧延素管をさらに薄肉の継目無管とすることができる。

ピルガ−圧延は冷間だけでなく温間（およそ１００〜５
００の温度範囲）で行うこともできる。材質によって冷
間圧延が困難な場合は、温間圧延を行えばよい、圧延の
加工度は圧延可能であれば特に限定するものではない。

しかしながら次式に示す式のＱ値は０．７以上とするの
が望ましい。０．７未満の場合は表面疵が発生しやすい
。

ｉ　ｎ　（ｄ／Ｄ）ただし、Ｌ：圧延後の肉厚、Ｔ：圧延前の肉厚ｄ：圧延
後の外径、Ｄ：圧延前の外径 ■焼鈍冷間圧延あるいは温間圧延の後は、残留応力の除去と再
結晶のために前記■または■と同し条件で焼鈍を行う。

この場合も冷間加工によって得られた美麗な表面をその
まま製品肌とするためには、真空中あるいは不活性ガス
雰囲気中で熱処理するのが望ましい。

この■および［７］の工程も繰り返して２回以上実施す
ることができる。

（６）曵方悲（ｄ）の方法の［７］の焼鈍の後、冷間抽伸と更に熱処
理を行う方法である。

■冷間抽伸これは、前述の■と同じ条件で実施することができる。

これによって、任意の種々の寸法の製品を得ることがで
きる。

■焼鈍この焼鈍も［３］の焼鈍と同じでよい。

但東去１この方法は、熱間押出管を所定の長さに切断し、機械加
工したものを熱処理せずにそのまま素管として冷間また
は温間で圧延し、熱処理する方法である。圧延加工の加
工度が比較的小さい場合、この方法のように熱間圧延後
の焼鈍を省略することができ、工程短縮の利点が大きい
。

［相］の圧延および［１１］の焼鈍の条件は、前記［６
］および［７］の条件と同じでよい、この［相］および
■の工程も２回以上繰り返して実施することができる。

匹辺方板（ｆ）の方法における［１１］の焼鈍ののちに、さらに
冷間抽伸と熱処理を行う方法である。この冷間抽伸＠と
焼鈍＠の条件は、［１１］の冷間抽伸および■の焼純の
条件と同じでよい、繰り返し実施できることも同様であ
る。

佃皇方法熱間押出管を所定の長さに切断し、機械加工したものを
熱処理せずにそのまま素管として冷間抽伸し、熱処理す
る方法である。０の冷間抽伸および■の焼鈍の条件は、
前記［４］および［５］の条件と同じでよい、この■お
よび■の工程も２回以上繰り返して実施することができ
る。

以下、本発明の効果を実施例によって具体的に説明する
。

〔実施例〕

まず、真空二重溶解により、第１表（１）〜（３）に示
す組成の３００■φＸ１００Ｘ１００Ｏの鋳塊を作製し
、次の工程でチタン合金管を製造した。

■ビレットの製造ガス加熱炉で３．５時間加熱して９５０とした後、６連
式孔型圧延機を用いて、直径１７８−一のビレット素材
を作製した。この素材を直径１７４ａｍ＋まで表面切削
し、さらに中心に直径３８１１１１または４４ｍｍの孔
を穿孔し、ビレットとした。

■押出加工高周波加熱で９００℃に加熱した後、ビレット内外面に
ガラス潤滑剤を塗布し、横型押出しプレスを用いて、第
２表の［２］の欄に示す寸法の押出管を製造した。

押出加工の後は、機械加工により管内外面のガラスおよ
び酸化スケール層を除去し、以鋒の工程番こ備えた。

第２表に、前記（ａ）から（ハ）までの方法に相当する
実施例の各工程の主な条件および加工後のサイズをまと
めて示す。

（以下、余白） ■および［２］の条件は前記のとおりであり、■以下の
条件は下記のとおりである。

び　　の　　　　：前工程で付着した表面の油などを除去したのち、真空炉
中６５０℃で３０分加熱し、炉中冷却した。

の　　　　　　　・口金をつけて玉引き抽伸を行った。

愈皇よび苦夏圧延：圧延油を表面に塗布した後、ピルガ−圧延機にかけて、
常温で圧延した。

第１表の各素材に、第２表の（ａ）〜（ハ）の方法のど
れかを適用して継目無管を製造し、その金属学的紡織、
管表面の性状、耐食性およびｍ械的性質を評価した。評
価の方法は次のとおりである。

イ、組織試験管半径方向の断面を観察し、組織を調べた。

口、表面観察表面を肉眼観察し、断面のミクロ観察および浸透探傷試
験で欠陥の有無を調べた。

ハ、引張試験管状のまま、引張試験を行った。試片は基準長さを５０
−一として、全長３５０１の管を用いた。

引張速度は０．２％耐力が得られるまでは０．５％／分
、０．２％耐力以後破断までは２５％／分とした。

二、隙間腐食試験管から採取した複数の隙間腐食試験片を４フツ化エチレ
ン（ＰＴＦＥ）製のスペーサーで隙間を形成させてチタ
ンボルトで固定し、第３表の条件で隙間腐食試験を実施
した。

試験後隙間表面を観察し、腐食生成物の有無で隙間腐食
発生の有無を判定した。

第３表（＃ｒｊＩｌｉ食試験）ホ、耐塩酸試験管から採取した複数の隙間腐食試験片を第４表に示す３
％塩酸沸ｍ熔液中に浸漬し、腐食深さ（ａｍ／年）で耐
塩酸性を評価した。

第４表（全面腐食試験）上記の試験結果を第１表に併記する。

第１表に示される結果から明らかなように、本発明合金
は微量の白金族元素とＣｏまたは／およびＮｉ、あるい
は更にＭｏ、　Ｗ、　Ｖの複合添加によってＴｉ−０，
２Ｐｄ合金と同様の耐隙間腐食性を示す。

ＰｄまたはＲｕを単独添加した場合、０．０２％の含有
量では耐隙間腐食性が十分ではない（試験階１．２０）
。

しかし、これらにＧｏを０．５％添加すると耐食性は大
きく改善される（同Ｎα２．２１）、同様に、Ｐｄ、　
Ｒｕまたは他の白金属元素の微量を含有する合金にＧｏ
、Ｎｉの一方または双方、あるいは更にＭｏ、　Ｗ、■
を複合添加すると白金属元素を単独添加したものより耐
食性が向上し、純チタン（試験阻５５）、＾ＳＴＭＧｒ
、１２　（回磁５６）より逼かに優れた耐食性を示すこ
とがわかる。

高強度化のために、酸素および鉄を添加した場合でも、
酸素含有量０．３５％までは耐食性が劣化せず、延性も
十分である（試験漱４１〜５４）、　Ｌかしながら０．
３５％を超える酸素含有量になると延性が低下しく回磁
５８）、０．３％を越える鉄含有量では伸びおよび耐酸
性が劣化して好ましくない（回磁５９）。

ＣｏまたはＮｉの含有量が過剰になるとやはり延性が低
下し工業的に実用性がなくなる（試験Ｎα６０および６
１）。

第１表に示した例は、第２表のいずれかの製法（全て本
発明の条件を満足する製法）で継目無管としたものであ
る。これらは、製管作業も順調で製品の表面欠陥がなく
、組織は完全再結晶の紡織である。

次に、製管条件の決定の際に行った試験の中から、本発
明で定めた条件からはずれた場合の結果を参考までに記
載する。試験に用いた素材は、ＴｉＯ，０５Ｐｄ−０，
３Ｃｏ−０，２０酸素−０，０５Ｆｅの合金製の直径１
７５−織φ、長さ５００ｍｍｊ！のビレットである。

（１）ビレット製造条件が不適切な場合。

加熱温度を１１００℃として鍛造を行ったところ、表面
酸化層の厚さが凹凸が甚だしくなり、次工程に備えてビ
レット表面を平滑にするための切削量が、本発明の実施
例の場合に比較して約５倍になった。一方、加熱温度を
６００℃として鍛造した例では、素材の変形抵抗が大き
く、変形能が小さいため表面割れが多発した。

（２）熱間押出の条件が不適切な場合。

熱間押出の加熱温度を１１００℃および５５０’Ｃとし
て押出加工を行った。加熱温度１１００℃の場合には管
に肌荒れを生じ、５５０℃では変形能低下のため表面割
れを生じた。

（３）焼鈍温度が不適切な場合。

熱間押出によって得た外径２７＋＋ｎ、肉厚１．５ｍ−
の継目無管に４５０〜９００℃×３０分の熱処理を施し
て組織および残留応力の変化を調べた。９００℃では変
態組織（β組織）となり延性が低くなった。４５０℃、
５００℃および５５０℃では再結晶しておらず、完全再
結晶材に較べて延性が低い。

（ｂ）〜（社）の製法における最終焼鈍でも、５００〜
８５０℃の範囲ならば良好な機械的性質が得られたが、
９００℃ではベータ＆ｌ織となり４５０℃では所望の加
工性が得られず、例えば拡管加工性の悪い製品となった
。

（発明の効果）本発明方法によれば、優れた耐食性と機械的性質をもち
、しかも比較的安価なチタン合金の継目無管が安定して
製造できる。本発明方法によって製造される継目無管は
、きびしい腐食環境で使用する設備、機器類の配管に使
用されてこれらの性能を高め、信軌性を増す。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明方法を説明する工程概略図である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）重量％で、白金族元素の１種または２種以上を合
計で０．０１〜０．１４％と、０．１〜２．０％のＣｏ
および０．１〜２．０％のＮｉのいずれか１種または２
種とを含み、酸素が０．３５％以下、鉄が０．３０％以
下であり、残部が実質的にＴｉであるチタン合金を下記
［１］および［２］の工程を経て加工することを特徴と
する耐隙間腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方
法。［１］溶製素材を６５０℃からβ変態点＋１００℃まで
の湿度域で加熱し、熱間加工によってビレットとする工
程。［２］ビレットを６００℃からβ変態点＋５０℃までの
温度域で加熱し、ガラス潤滑剤を用いて押出加工を行い
継目無管とする工程。
（２）請求項（１）の［２］の工程の後に、さらに下記
［３］の工程を経る耐隙間腐食性に優れたチタン合金継
目無管の製造方法。［３］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（３）請求項（２）の［３］の工程の後に、さらに下記
［４］および［５］の工程を少なくとも１回経る耐隙間
腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［４］冷間で抽伸する工程。［５］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（４）請求項（２）の［３］の工程の後に、さらに下記
［６］および［７］の工程を少なくとも１回経る耐隙間
腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［６］冷間または温間で圧延する工程。［７］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（５）請求項（４）の［７］の工程の後に、さらに下記
［８］および［９］の工程を少なくとも１回経る耐隙間
腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［８］冷間で抽伸する工程。［９］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（６）請求項（１）の［２］の工程の後に、さらに下記
［１０］および［１１］の工程を少なくとも１回経る耐
隙間腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［１０］冷間または温間で圧延する工程。［１１］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（７）請求項（６）の［１１］の工程の後に、さらに下
記［１２］および［１３］の工程を少なくとも１回経る
耐隙間腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［１２］冷間で抽伸する工程。［１３］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（８）請求項（１）の［２］の工程の後に、さらに下記
［１４］および［１５］の工程を少なくとも１回経る耐
隙間腐食性に優れたチタン合金継目無管の製造方法。［１４］冷間で抽伸する工程。［１５］管を５００〜８５０℃で焼鈍する工程。
（９）チタン合金が、前記の合金元素の外に更に、０．
１〜２．０％のＭｏ、０．１〜２．０％のＷおよび０．
１〜２．０％のＶのうちの１種以上を含むものである請
求項（１）から（８）までのいずれかの継目無管の製造
方法。