JPH0436497A - 摺動面の製作方法 - Google Patents
摺動面の製作方法Info
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- JPH0436497A JPH0436497A JP2143856A JP14385690A JPH0436497A JP H0436497 A JPH0436497 A JP H0436497A JP 2143856 A JP2143856 A JP 2143856A JP 14385690 A JP14385690 A JP 14385690A JP H0436497 A JPH0436497 A JP H0436497A
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- plating
- cylinder
- chromium
- plating solution
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
- C25D7/10—Bearings
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/10—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals
- C25D5/12—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium
- C25D5/14—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium two or more layers being of nickel or chromium, e.g. duplex or triplex layers
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- Materials Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は特に、内燃機関のシリンダ用等として好適な摺
動面の製作方法に関する。
動面の製作方法に関する。
従来の技術
摺動面を有する部材の一例として、小形空冷内燃機関の
シリンダの製作には、従来は、アルミニウム等の軽合金
の材料で作られたシリンダ母材の内面に硬質のクロムめ
っき層を形成し、次にこの硬質クロムめっき層の表面を
ホーニング加工して所定の寸法精度の内径を有するシリ
ンダを製作する方法が採用されていた。この方法では、
シリンダ母材の内面に形成される硬質クロムめっき層は
一般にｌ−１ｖ８００以上の高い硬度をもって形成され
、このため次に行うホーニング加工ではダイヤモンド砥
石やボラゾン砥石のような極めて高価なホーニング砥石
を使用しなければならず、しかもそのような砥石はその
使用寿命が短く、コストアップの要因になっている。ま
た、硬質クロムめっき層は難切削性であるためにシリン
ダ内径の仕上加工の寸法精度や表面粗さを所定の公差内
におさめることが非常に難しく、更にはシリンダの使用
初期におけるシリンダ内径のピストンとの摺動面の初期
なじみ性が悪い等の不利益があった。
シリンダの製作には、従来は、アルミニウム等の軽合金
の材料で作られたシリンダ母材の内面に硬質のクロムめ
っき層を形成し、次にこの硬質クロムめっき層の表面を
ホーニング加工して所定の寸法精度の内径を有するシリ
ンダを製作する方法が採用されていた。この方法では、
シリンダ母材の内面に形成される硬質クロムめっき層は
一般にｌ−１ｖ８００以上の高い硬度をもって形成され
、このため次に行うホーニング加工ではダイヤモンド砥
石やボラゾン砥石のような極めて高価なホーニング砥石
を使用しなければならず、しかもそのような砥石はその
使用寿命が短く、コストアップの要因になっている。ま
た、硬質クロムめっき層は難切削性であるためにシリン
ダ内径の仕上加工の寸法精度や表面粗さを所定の公差内
におさめることが非常に難しく、更にはシリンダの使用
初期におけるシリンダ内径のピストンとの摺動面の初期
なじみ性が悪い等の不利益があった。
発明が解決しようとする課題
そこで、本発明は上記したような従来の技術の不利益を
排除すると共に簡単に且つ容易に摺動面を製作する方法
を提供することを目的とする。
排除すると共に簡単に且つ容易に摺動面を製作する方法
を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
即ち、本発明によれば、摺動面の製作方法は、部材の表
面に比較的低い温度の第１のめつき液を用いて硬度の比
較的高い第１のめつき層を形成する工程と、次に該第１
のめつき層の表１ｆｉＦに前記第１のめつき液より高い
温度の第２のめつき液を用いて前記第１のめつき層より
硬度の低い第２のめっき層を形成する工程と、次に該第
２のめつき層を所定の厚さまでホーニング仕上加工する
工程とからなることを特徴とする。
面に比較的低い温度の第１のめつき液を用いて硬度の比
較的高い第１のめつき層を形成する工程と、次に該第１
のめつき層の表１ｆｉＦに前記第１のめつき液より高い
温度の第２のめつき液を用いて前記第１のめつき層より
硬度の低い第２のめっき層を形成する工程と、次に該第
２のめつき層を所定の厚さまでホーニング仕上加工する
工程とからなることを特徴とする。
作用
従って、めっき液温度の差に応じて、前記第１のめつき
層は所望の硬度を有する硬質めっき層として形成され、
前記第２のめつき層は前記第１のめつき層の硬度よりも
低い硬度を有する軟質めっき層として形成され、この軟
質めっき層が所定の厚さまでホーニング仕上加工される
。
層は所望の硬度を有する硬質めっき層として形成され、
前記第２のめつき層は前記第１のめつき層の硬度よりも
低い硬度を有する軟質めっき層として形成され、この軟
質めっき層が所定の厚さまでホーニング仕上加工される
。
実施例
次に本発明の実施例を図面を参照して説明する。
第１図は本発明の方法を小形空冷内燃機関のシリンダ内
面について実施するためのめつき装置の一実施例を概略
的に示１図であり、この装置は、内面１′をめっきされ
るシリンダ１を取付ける本体部分２を有し、この本体部
分２は例えば特公昭６２−５４３９８号公報に開示され
ているめっき装置の本体部分と同様に構成することがで
きる。しかしながら、本実施例の装置は、第１のめっき
液３を貯溜する第１のめっき液４！４と、第２のめっき
液５を貯溜する第２のめっき液槽６とを有する。
面について実施するためのめつき装置の一実施例を概略
的に示１図であり、この装置は、内面１′をめっきされ
るシリンダ１を取付ける本体部分２を有し、この本体部
分２は例えば特公昭６２−５４３９８号公報に開示され
ているめっき装置の本体部分と同様に構成することがで
きる。しかしながら、本実施例の装置は、第１のめっき
液３を貯溜する第１のめっき液４！４と、第２のめっき
液５を貯溜する第２のめっき液槽６とを有する。
前記第１のめっき液３及び第２のめっき液５はいずれも
クロム酸と硫酸とを含み、実質的に同じ濃度及び硫酸比
をもって調製されている。しかしながら、前記第１のめ
っき液槽４内の第１のめっき液３は比較的低い温度、例
えば４５上程度の温度に維持されているのに対して、前
記第２のめっき液槽６内の第２のめっき液５は比較的高
い温度、例えば５５℃以上の温度に維持されている。前
記シリンダ１の内径内へめっき液を供給するためのめっ
き液供給通路７は分岐された第１の入口通路８及び第２
の入口通路９を有し、前記第１の入口通路８は前記第１
のめっき液槽４内の第１のめっき液３中へ延びており、
揚液ポンプ１０と送液開閉弁１１とを含む。前記第２の
入口通ｊ１９は前記第２のめっき液槽６内の第２のめっ
き液５中へ延びており、揚液ポンプ１２と送液開閉弁１
３とを含む。前記本体部分２には前記シリンダ１の内径
内から前記第１のめっき液１１４及び第２のめっき液槽
６へそれぞれ連通する第１の戻し通路１４及び第２の戻
し通路１５が設けられ、前記第１の戻し通路１４は戻し
開閉弁１６を有し、同様に、第２の戻し通路１５は第２
の戻し開閉弁１７を右する。
クロム酸と硫酸とを含み、実質的に同じ濃度及び硫酸比
をもって調製されている。しかしながら、前記第１のめ
っき液槽４内の第１のめっき液３は比較的低い温度、例
えば４５上程度の温度に維持されているのに対して、前
記第２のめっき液槽６内の第２のめっき液５は比較的高
い温度、例えば５５℃以上の温度に維持されている。前
記シリンダ１の内径内へめっき液を供給するためのめっ
き液供給通路７は分岐された第１の入口通路８及び第２
の入口通路９を有し、前記第１の入口通路８は前記第１
のめっき液槽４内の第１のめっき液３中へ延びており、
揚液ポンプ１０と送液開閉弁１１とを含む。前記第２の
入口通ｊ１９は前記第２のめっき液槽６内の第２のめっ
き液５中へ延びており、揚液ポンプ１２と送液開閉弁１
３とを含む。前記本体部分２には前記シリンダ１の内径
内から前記第１のめっき液１１４及び第２のめっき液槽
６へそれぞれ連通する第１の戻し通路１４及び第２の戻
し通路１５が設けられ、前記第１の戻し通路１４は戻し
開閉弁１６を有し、同様に、第２の戻し通路１５は第２
の戻し開閉弁１７を右する。
シリンダ１の内径をクロムめっきするに際して、まず第
１のめっき液３側の送液開閉弁１１及び戻し開閉弁１６
を開き、第２のめっき液５側の送液開閉弁１３及び戻し
開閉弁１７を閉じ、第１のめっき液３の揚液ポンプ１０
を作動する。このため、第１のめっき液槽４内の第１の
めっき液３は第１の入口通路８及びめっき液供給通路７
を通ってシリンダ１の内径内へ供給され、更に第１の戻
し通路１４を通って第１のめっき液槽４へ戻される。
１のめっき液３側の送液開閉弁１１及び戻し開閉弁１６
を開き、第２のめっき液５側の送液開閉弁１３及び戻し
開閉弁１７を閉じ、第１のめっき液３の揚液ポンプ１０
を作動する。このため、第１のめっき液槽４内の第１の
めっき液３は第１の入口通路８及びめっき液供給通路７
を通ってシリンダ１の内径内へ供給され、更に第１の戻
し通路１４を通って第１のめっき液槽４へ戻される。
この時、第１のめっき液３は所定の電流密度を有する電
流の作用下においてシリンダ１のアルミニウム合金等の
軽合金材料の母材１８の表面１９上に第１のクロムめっ
き層２ｏを所定の厚さに電着して形成する。
流の作用下においてシリンダ１のアルミニウム合金等の
軽合金材料の母材１８の表面１９上に第１のクロムめっ
き層２ｏを所定の厚さに電着して形成する。
次に、第１のめっき液３の揚液ポンプ１０を停止し、第
１のめっき液３側の弁１１及び１６を閏じ、第２のめっ
き液５側の送液開閉弁１３及び戻し開閉弁１７を開き、
第２のめっき液５側の揚液ポンプ１２を作動する。この
ため、第２のめっき液槽６内の第２のめっき液５は第２
の入口通路９及びめっき液供給通路７を通ってシリンダ
１の内径内へ供給され、更に第２の戻し通路１５を通っ
て第２のめっき液槽６へ戻される。この時、第２のめっ
き液５は第１のめっき液３のための前記電流密度と同じ
電流密度を有する電流の作用下において第１のクロムめ
っき８２０の表面２１上に第２のクロムめっき層２２を
所定の厚さに電着して形成する。
１のめっき液３側の弁１１及び１６を閏じ、第２のめっ
き液５側の送液開閉弁１３及び戻し開閉弁１７を開き、
第２のめっき液５側の揚液ポンプ１２を作動する。この
ため、第２のめっき液槽６内の第２のめっき液５は第２
の入口通路９及びめっき液供給通路７を通ってシリンダ
１の内径内へ供給され、更に第２の戻し通路１５を通っ
て第２のめっき液槽６へ戻される。この時、第２のめっ
き液５は第１のめっき液３のための前記電流密度と同じ
電流密度を有する電流の作用下において第１のクロムめ
っき８２０の表面２１上に第２のクロムめっき層２２を
所定の厚さに電着して形成する。
このようにして作られたシリンダ１の内径表面部分が第
２図に破断図で示されており、この実施例では第１のク
ロムめっき１１２０はおよそ３５〜５０ミクロンの厚さ
を有し、第２のクロムめっき！２２はおよそ１５〜２０
ミクロンの厚さを有する。また、前述したように、第１
のめっき液３及び第２のめっき液５は共に同じクロムｉ
１１度及び同じ硫酸比を有し同じ電流密度の電流の作用
トで電着されるので、第１のクロムめっき層２０及び第
２のクロムめっき層２２の硬度は、第１のめっき液３及
び第２のめっき液５の温度に依存する。
２図に破断図で示されており、この実施例では第１のク
ロムめっき１１２０はおよそ３５〜５０ミクロンの厚さ
を有し、第２のクロムめっき！２２はおよそ１５〜２０
ミクロンの厚さを有する。また、前述したように、第１
のめっき液３及び第２のめっき液５は共に同じクロムｉ
１１度及び同じ硫酸比を有し同じ電流密度の電流の作用
トで電着されるので、第１のクロムめっき層２０及び第
２のクロムめっき層２２の硬度は、第１のめっき液３及
び第２のめっき液５の温度に依存する。
第３図はこのめっき液温度とめっき層硬度との関係を示
す縮図であり、この例の場合、めっき液のであり、めっ
き方法は上述したような液流動法である。このような条
件に基づいて第１及び第２のめっき液３及び５の温度を
制御することによって、この実施例では第１のクロムめ
っき層２０は通常のシリンダで要求されるトＩＶ８５０
以上の硬度を有する硬質のクロム層に形成され、且つ第
２のクロムめっき１１！２２はＨＶ６５０［Ｆの硬度を
有する比較的軟質のクロム層に形成される。
す縮図であり、この例の場合、めっき液のであり、めっ
き方法は上述したような液流動法である。このような条
件に基づいて第１及び第２のめっき液３及び５の温度を
制御することによって、この実施例では第１のクロムめ
っき層２０は通常のシリンダで要求されるトＩＶ８５０
以上の硬度を有する硬質のクロム層に形成され、且つ第
２のクロムめっき１１！２２はＨＶ６５０［Ｆの硬度を
有する比較的軟質のクロム層に形成される。
このようにして比較的軟質に形成された第２のクロムめ
っき１！２２は、次にホーニング仕上加工によってその
ホーニング仕上代の部分２３を除去され、平均厚さ５ミ
クロン程度の薄い軟質クロムめっき層２４だけを残すま
でホーニング加工によって所定寸法に仕上られる。かく
してシリンダ１はシリンダ母材１８の表面１９に第１の
クロムめっきｌＮ２Ｏからなる硬質クロム層と、その表
面２１上に形成された軟質クロム層２４とを形成して有
し、該軟質り０ム８２４は、シリンダの使用初期に良好
ななじみ性をもった運転初期摩耗層として作用し、その
下の硬質クロム層はシリンダのその後の運転中に耐摩耗
層として作用する。また、ホーニング加工は硬度の比較
的低い第２のクロムめっき層２２に対して行うので、比
較的廉価なホニング砥石の使用が可能であり、砥石の使
用寿命を縮めることもなく、またシリンダ内面の寸法精
度や表面粗さを所望の公差内に容易におさめることがで
きる。また、第１のクロムめっき８２０の表面２１の平
面性の不良（第２図にはそれが詑張して図示されている
）のために上記したホーニング加工によって第１のクロ
ムめっき層２ｏである硬質クロム層が一部露出する場合
が起こり得るが、それは極めて微小であり、シリンダの
使用初期におけるなじみ性は実質的に損なわれることが
ない。
っき１！２２は、次にホーニング仕上加工によってその
ホーニング仕上代の部分２３を除去され、平均厚さ５ミ
クロン程度の薄い軟質クロムめっき層２４だけを残すま
でホーニング加工によって所定寸法に仕上られる。かく
してシリンダ１はシリンダ母材１８の表面１９に第１の
クロムめっきｌＮ２Ｏからなる硬質クロム層と、その表
面２１上に形成された軟質クロム層２４とを形成して有
し、該軟質り０ム８２４は、シリンダの使用初期に良好
ななじみ性をもった運転初期摩耗層として作用し、その
下の硬質クロム層はシリンダのその後の運転中に耐摩耗
層として作用する。また、ホーニング加工は硬度の比較
的低い第２のクロムめっき層２２に対して行うので、比
較的廉価なホニング砥石の使用が可能であり、砥石の使
用寿命を縮めることもなく、またシリンダ内面の寸法精
度や表面粗さを所望の公差内に容易におさめることがで
きる。また、第１のクロムめっき８２０の表面２１の平
面性の不良（第２図にはそれが詑張して図示されている
）のために上記したホーニング加工によって第１のクロ
ムめっき層２ｏである硬質クロム層が一部露出する場合
が起こり得るが、それは極めて微小であり、シリンダの
使用初期におけるなじみ性は実質的に損なわれることが
ない。
なお、本発明製作方法が、アルミニュウム合金製シリン
ダの摺動面への適用に限定されるものではないことは、
いうまでもない。
ダの摺動面への適用に限定されるものではないことは、
いうまでもない。
発明の詳細
な説明した本発明の構成により、本発明は、ホーニング
仕上加工を、めっき液の温度差により容易に所望の硬度
とした軟質めっき層に対して行うのでホーニング仕上性
を改善することができ、部材表面の寸法精度及び表面粗
さを向上することができ且つホーニング砥石の耐用時間
を長くすることができ、また店動向としての使用初期に
軟質めっき層が初期なじみ性を良好に雑持する等の効果
を奏する。
仕上加工を、めっき液の温度差により容易に所望の硬度
とした軟質めっき層に対して行うのでホーニング仕上性
を改善することができ、部材表面の寸法精度及び表面粗
さを向上することができ且つホーニング砥石の耐用時間
を長くすることができ、また店動向としての使用初期に
軟質めっき層が初期なじみ性を良好に雑持する等の効果
を奏する。
第１図は本発明に係る方法を実施するために適しためっ
き装置の一実施例を示す概略図であり、第２図は本発明
方法によってめっき層を形成した部材の要部拡大断面図
であり、第３図は本発明方法におけるめっき液の温度と
めっき層の硬度との関係を例示する線図である。 １・・・シリンダ、３・・・第１のめっき液、５・・・
第２のめっき液、１８川シリンダ母材、２ｏ・・・第１
のクロムめっき層、２１・・・第１のクロムめっき層の
表面、２２・・・第２のクロムめっき層、２３・・・ホ
ーニング仕上代部分、２４・・・軟質り□ム層。
き装置の一実施例を示す概略図であり、第２図は本発明
方法によってめっき層を形成した部材の要部拡大断面図
であり、第３図は本発明方法におけるめっき液の温度と
めっき層の硬度との関係を例示する線図である。 １・・・シリンダ、３・・・第１のめっき液、５・・・
第２のめっき液、１８川シリンダ母材、２ｏ・・・第１
のクロムめっき層、２１・・・第１のクロムめっき層の
表面、２２・・・第２のクロムめっき層、２３・・・ホ
ーニング仕上代部分、２４・・・軟質り□ム層。
Claims (1)
- （１）部材（１）の表面（１９）に比較的低い温度の第
１のめっき液（３）を用いて硬度の比較的高い第１のめ
っき（２０）を形成する工程と、次に該第１のめっき層
の表面（２１）上に前記第１のめっき液より高い温度の
第２のめっき液（５）を用いて前記第１のめっき層より
硬度の低い第２のめっき層（２２）を形成する工程と、
次に該第２のめっき層を所定の厚さまでホーニング仕上
加工する工程とからなる摺動面の製作方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2143856A JP3054425B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 摺動面の製作方法 |
| DE4116686A DE4116686C2 (de) | 1990-06-01 | 1991-05-22 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Gleitflächen |
| US07/708,564 US5137619A (en) | 1990-06-01 | 1991-05-31 | Method of forming sliding surfaces |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2143856A JP3054425B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 摺動面の製作方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0436497A true JPH0436497A (ja) | 1992-02-06 |
| JP3054425B2 JP3054425B2 (ja) | 2000-06-19 |
Family
ID=15348561
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2143856A Expired - Fee Related JP3054425B2 (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 摺動面の製作方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5137619A (ja) |
| JP (1) | JP3054425B2 (ja) |
| DE (1) | DE4116686C2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180294A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-26 | Tokyo Electron Ltd | 液処理装置、液処理方法 |
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| JP2000017482A (ja) * | 1998-06-26 | 2000-01-18 | Nippon Piston Ring Co Ltd | 耐摩耗性、疲労強度に優れた積層構造を有するクロムめっき皮膜 |
| US8314355B2 (en) * | 2005-05-20 | 2012-11-20 | Mitsubishi Electric Corporation | Gas insulated breaking device |
| WO2008003011A2 (en) * | 2006-06-27 | 2008-01-03 | Enduro Industries, Inc. | Improved direct current chrome plating process and variant layered chrome product |
| CN104989286A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-10-21 | 安达市富达科技有限公司 | 新型耐腐蚀合金抽油杆光杆 |
| WO2017076456A1 (de) * | 2015-11-05 | 2017-05-11 | Topocrom Systems Ag | Verfahren und vorrichtung zum galvanischen aufbringen einer oberflächenbeschichtung |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3157585A (en) * | 1959-12-18 | 1964-11-17 | Gen Motors Corp | Chromium plating |
| DE1521040B2 (de) * | 1964-10-28 | 1971-11-11 | Alfred Teves Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zur galvanischen weichverchromung von gegenstaenden aus metall insbesondere aus gusseisen |
| US4039399A (en) * | 1971-03-11 | 1977-08-02 | Dana Corporation | Method of making a bearing surface |
| JPH0254398U (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-19 | ||
| BR8805772A (pt) * | 1988-11-01 | 1990-06-12 | Metal Leve Sa | Processo de formacao de camada de deslizamento de mancal |
-
1990
- 1990-06-01 JP JP2143856A patent/JP3054425B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-05-22 DE DE4116686A patent/DE4116686C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-05-31 US US07/708,564 patent/US5137619A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002180294A (ja) * | 2000-12-08 | 2002-06-26 | Tokyo Electron Ltd | 液処理装置、液処理方法 |
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| US5137619A (en) | 1992-08-11 |
| JP3054425B2 (ja) | 2000-06-19 |
| DE4116686C2 (de) | 1997-07-03 |
| DE4116686A1 (de) | 1991-12-05 |
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