JPH04367360A - ダイカスト用金型 - Google Patents
ダイカスト用金型Info
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- JPH04367360A JPH04367360A JP16528091A JP16528091A JPH04367360A JP H04367360 A JPH04367360 A JP H04367360A JP 16528091 A JP16528091 A JP 16528091A JP 16528091 A JP16528091 A JP 16528091A JP H04367360 A JPH04367360 A JP H04367360A
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- casting mold
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミ合金等の鋳物の
製作に用いられるダイカスト用金型に関し、とくに熱応
力による金型の大割れを防止するようにしたダイカスト
用金型に関する。
製作に用いられるダイカスト用金型に関し、とくに熱応
力による金型の大割れを防止するようにしたダイカスト
用金型に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の軽量化、高性能化の追求のため
に、車両部材のアルミ合金の適用が進められており、そ
の一例としてダイカストによるアルミホイールが商品化
されている。ダイカストは、周知の通り溶湯に圧力を加
えて、精度の高い鋳物の鋳造する方法であり、今日では
鋳造欠陥の発生防止や溶湯と金型の熱交換率を高めるた
め、溶湯を８００〜１２００ｋｇ／ｃｍ２ に加圧する
高圧鋳造が採用されている。
に、車両部材のアルミ合金の適用が進められており、そ
の一例としてダイカストによるアルミホイールが商品化
されている。ダイカストは、周知の通り溶湯に圧力を加
えて、精度の高い鋳物の鋳造する方法であり、今日では
鋳造欠陥の発生防止や溶湯と金型の熱交換率を高めるた
め、溶湯を８００〜１２００ｋｇ／ｃｍ２ に加圧する
高圧鋳造が採用されている。
【０００３】ダイカスト用金型は、金型に作用する熱応
力条件の過酷化などから、高温強度、靭性、焼入性等が
とくに要求される。ダイカスト用金型は、ヒートクラッ
クにより寿命に至る場合が大半であり、金型の寿命を高
めるためにはヒートクラックの発生を抑制することが必
要となる。ヒートクラックは、溶湯による加熱および冷
却水による冷却に起因する熱的繰返し応力（引張応力お
よび圧縮応力）および型締めによる機械的応力によって
生じるものである。初期のヒートクラックは、同一部位
に発生する傾向にあり、図６に示すように、自動車用ア
ルミホイールのダイカスト金型１の場合では、形状の急
変部２の近傍にヒートクラック３が生じる。アルミホイ
ールの鋳造の場合は、ヒートクラックが生じると、この
ヒートクラックが鋳造品に転写されるため、意匠面の品
質が低下する。したがって、ヒートクラックが所定値に
達した金型は、鋳造品の見栄え品質の観点から寿命と判
断され、短期間の使用で廃却されることになる。これは
、鋳造コストの面で大きな問題となる。
力条件の過酷化などから、高温強度、靭性、焼入性等が
とくに要求される。ダイカスト用金型は、ヒートクラッ
クにより寿命に至る場合が大半であり、金型の寿命を高
めるためにはヒートクラックの発生を抑制することが必
要となる。ヒートクラックは、溶湯による加熱および冷
却水による冷却に起因する熱的繰返し応力（引張応力お
よび圧縮応力）および型締めによる機械的応力によって
生じるものである。初期のヒートクラックは、同一部位
に発生する傾向にあり、図６に示すように、自動車用ア
ルミホイールのダイカスト金型１の場合では、形状の急
変部２の近傍にヒートクラック３が生じる。アルミホイ
ールの鋳造の場合は、ヒートクラックが生じると、この
ヒートクラックが鋳造品に転写されるため、意匠面の品
質が低下する。したがって、ヒートクラックが所定値に
達した金型は、鋳造品の見栄え品質の観点から寿命と判
断され、短期間の使用で廃却されることになる。これは
、鋳造コストの面で大きな問題となる。
【０００４】ヒートクラックの発生を防止するための対
策として、金型全体の硬度を、たとえばＨＲＣ４３から
ＨＲＣ５０に上げることが有効であることが日本鋳物協
会発行の「鋳物、第６２巻第１２号」に記載されている
が、これにも後述するような問題が残されている。なお
、鋳造用金型において金型全体の硬度を高める先行技術
として、特開昭６３−４０６４１号公報、特開昭６４−
４８６３７号公報、特開平１−３０９７５２号公報が知
られている。
策として、金型全体の硬度を、たとえばＨＲＣ４３から
ＨＲＣ５０に上げることが有効であることが日本鋳物協
会発行の「鋳物、第６２巻第１２号」に記載されている
が、これにも後述するような問題が残されている。なお
、鋳造用金型において金型全体の硬度を高める先行技術
として、特開昭６３−４０６４１号公報、特開昭６４−
４８６３７号公報、特開平１−３０９７５２号公報が知
られている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上述のように、金型全
体の硬度を上げることにより、ヒートクラックの発生が
抑制され金型の寿命をたとえば約４０％程度向上させる
ことが可能となるが、金型の形状が複雑化し大型化する
傾向にある今日では、金型全体の硬度を単に高めただけ
では、逆に靭性（シャルピー衝撃値）の低下により、冷
却水通路を起点とした大割れが発生するおそれがある。 これは、ヒートクラックの発生よりも大きな問題となる
。そのため、現状では金型の大割れの発生を考慮し、耐
ヒートクラック性を犠牲にして金型全体の硬度を決定し
ている。
体の硬度を上げることにより、ヒートクラックの発生が
抑制され金型の寿命をたとえば約４０％程度向上させる
ことが可能となるが、金型の形状が複雑化し大型化する
傾向にある今日では、金型全体の硬度を単に高めただけ
では、逆に靭性（シャルピー衝撃値）の低下により、冷
却水通路を起点とした大割れが発生するおそれがある。 これは、ヒートクラックの発生よりも大きな問題となる
。そのため、現状では金型の大割れの発生を考慮し、耐
ヒートクラック性を犠牲にして金型全体の硬度を決定し
ている。
【０００６】本発明は、上記の問題に着目し、ヒートク
ラックの発生を十分に抑制するとともに、大割れの発生
を確実に防止することが可能なダイカスト用金型を提供
することを目的とする。
ラックの発生を十分に抑制するとともに、大割れの発生
を確実に防止することが可能なダイカスト用金型を提供
することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この目的に沿う本発明に
係るダイカスト用金型は、金型を冷却する冷却水通路が
形成されるダイカスト用金型において、該金型の鋳造面
となる型彫側の硬度を該金型の他の部位の硬度よりも高
め、該金型の鋳造面よりも硬度が低く靭性が高い部位に
前記冷却水通路を配置したものから成る。
係るダイカスト用金型は、金型を冷却する冷却水通路が
形成されるダイカスト用金型において、該金型の鋳造面
となる型彫側の硬度を該金型の他の部位の硬度よりも高
め、該金型の鋳造面よりも硬度が低く靭性が高い部位に
前記冷却水通路を配置したものから成る。
【０００８】
【作用】このように構成されたダイカスト用金型におい
ては、鋳造面となる型彫側が硬度が高くなるので、ヒー
トクラックの発生が十分に抑制される。また、鋳造面よ
りも硬度が低下する部位は、靭性が逆に鋳造面よりも高
くなるので、溶湯による加熱および冷却水による冷却に
起因する熱的繰返し応力に対して強くなり、この部位に
冷却水通路を配置しても大割れの発生は確実に防止され
る。
ては、鋳造面となる型彫側が硬度が高くなるので、ヒー
トクラックの発生が十分に抑制される。また、鋳造面よ
りも硬度が低下する部位は、靭性が逆に鋳造面よりも高
くなるので、溶湯による加熱および冷却水による冷却に
起因する熱的繰返し応力に対して強くなり、この部位に
冷却水通路を配置しても大割れの発生は確実に防止され
る。
【０００９】
【実施例】以下に、本発明に係るダイカスト用金型の望
ましい実施例を、図面を参照して説明する。
ましい実施例を、図面を参照して説明する。
【００１０】第１実施例
図１ないし図４は、本発明の第１実施例を示している。
図４は、ダイカスト金型を用いて自動車用アルミホイー
ルの鋳造を行なう高圧鋳造装置１０の全体を示している
。図中、１１は下型用のダイカスト金型を示しており、
２１は上型用のダイカスト金型を示している。本発明は
、鋳造品であるアルミホイールの意匠面を鋳造する下型
用のダイカスト金型１１を対象としている。なお、上型
用のダイカスト金型２１による鋳造面は、アルミホイー
ルが自動車に装着された段階では外部から見えなくなる
。
ルの鋳造を行なう高圧鋳造装置１０の全体を示している
。図中、１１は下型用のダイカスト金型を示しており、
２１は上型用のダイカスト金型を示している。本発明は
、鋳造品であるアルミホイールの意匠面を鋳造する下型
用のダイカスト金型１１を対象としている。なお、上型
用のダイカスト金型２１による鋳造面は、アルミホイー
ルが自動車に装着された段階では外部から見えなくなる
。
【００１１】ダイカスト金型１１は、ベース３１に固定
されたホルダ３２に取外し可能に保持されている。ダイ
カスト金型１１の上方には、上型用のダイカスト金型２
１が位置している。ダイカスト金型２１は、スライドプ
ラテン３３に固定されたホルダ３４に取外し可能に保持
されている。ダイカスト金型１１とダイカスト金型２１
との間には、アルミホイールの外周面を鋳造するための
スライドコア３５が配置されている。スライドプラテン
３３の上方には、型締シリンダ３６が配置されている。
されたホルダ３２に取外し可能に保持されている。ダイ
カスト金型１１の上方には、上型用のダイカスト金型２
１が位置している。ダイカスト金型２１は、スライドプ
ラテン３３に固定されたホルダ３４に取外し可能に保持
されている。ダイカスト金型１１とダイカスト金型２１
との間には、アルミホイールの外周面を鋳造するための
スライドコア３５が配置されている。スライドプラテン
３３の上方には、型締シリンダ３６が配置されている。
【００１２】型締シリンダ３６は、タイバー３７を介し
てベース３１と連結されている。スライドプラテン３３
は、型締シリンダ３６と連結されており、スライドプラ
テン３３は、型締シリンダ３６の往復動によってタイバ
ー３７に沿って昇降するようになっている。スライドプ
ラテン３３には、上型用のダイカスト金型１１に設けら
れた押出ピン３８を押圧する押出シリンダ３９が装着さ
れている。
てベース３１と連結されている。スライドプラテン３３
は、型締シリンダ３６と連結されており、スライドプラ
テン３３は、型締シリンダ３６の往復動によってタイバ
ー３７に沿って昇降するようになっている。スライドプ
ラテン３３には、上型用のダイカスト金型１１に設けら
れた押出ピン３８を押圧する押出シリンダ３９が装着さ
れている。
【００１３】ベース３１の近傍には、溶湯４１が貯溜さ
れる保温炉４２が配置されている。溶湯４１は、保温炉
４２の近傍に配置され、ラドル４３を有する給湯機４４
によって自動的に汲上げられるようになっている。下型
用のダイカスト金型１１の下方には、給湯機４４からの
溶湯４１を両ダイカスト金型１１、２１に向けて供給す
るプランジャ４５が設けられている。プランジャ４５は
、溶湯４１を金型のキャビティ２０内に高圧で注湯する
機能を有している。プランジャ４５は、傾転機構部４６
を介して傾転可能にベース３１に支持されている。鋳造
されたアルミホイールは、タイバー３７の近傍に配置さ
れた取出機４７によって金型から自動的に搬出されるよ
うになっている。
れる保温炉４２が配置されている。溶湯４１は、保温炉
４２の近傍に配置され、ラドル４３を有する給湯機４４
によって自動的に汲上げられるようになっている。下型
用のダイカスト金型１１の下方には、給湯機４４からの
溶湯４１を両ダイカスト金型１１、２１に向けて供給す
るプランジャ４５が設けられている。プランジャ４５は
、溶湯４１を金型のキャビティ２０内に高圧で注湯する
機能を有している。プランジャ４５は、傾転機構部４６
を介して傾転可能にベース３１に支持されている。鋳造
されたアルミホイールは、タイバー３７の近傍に配置さ
れた取出機４７によって金型から自動的に搬出されるよ
うになっている。
【００１４】図１および図２は、下型用のダイカスト金
型１１を示している。図２に示すように、ダイカスト金
型１１は、平面形状が円形となっている。図１は、ダイ
カスト金型１１の断面を示しており、鋳造面１１ａとな
る型彫側の形状は、アルミホイールの形状と同一の複雑
な凹凸形状となっている。ダイカスト金型１１の鋳造面
１１ａのうち、中心部１１ｂが外周部よりも軸方向（軸
線Ｙ方向）に突出している。ダイカスト金型１１の中心
部１１ｂの内側には、テーパ状の湯口１２が形成されて
いる。ダイカスト金型１１の鋳造面１１ａの反対側の裏
面１１ｃは、平坦面に形成されている。
型１１を示している。図２に示すように、ダイカスト金
型１１は、平面形状が円形となっている。図１は、ダイ
カスト金型１１の断面を示しており、鋳造面１１ａとな
る型彫側の形状は、アルミホイールの形状と同一の複雑
な凹凸形状となっている。ダイカスト金型１１の鋳造面
１１ａのうち、中心部１１ｂが外周部よりも軸方向（軸
線Ｙ方向）に突出している。ダイカスト金型１１の中心
部１１ｂの内側には、テーパ状の湯口１２が形成されて
いる。ダイカスト金型１１の鋳造面１１ａの反対側の裏
面１１ｃは、平坦面に形成されている。
【００１５】ダイカスト金型１１の鋳造面１１ａ側は、
裏面１１ｃを含む他の部位よりも熱処理による硬度が高
くなっている。硬度が鋳造面１１ａよりも低下する部位
には、金型を冷却水によって冷却する冷却水通路１３が
配置されている。冷却水通路１３は、外周面１１ｄから
中心部１１ｂに向って裏面１１ｃと平行に延びる２本の
通路１３ａ、１３ｂと、この通路１３ａ、１３ｂに接続
され、裏面１１ｃから中心部１１ｂの上端近傍に延びる
通路１３ｃとから構成されている。本実施例では、鋳造
面１１ａの硬度がたとえばＨＲＣ５３と最も高く裏面１
１ｃの硬度がたとえばＨＲＣ４０と最も低くなっている
。
裏面１１ｃを含む他の部位よりも熱処理による硬度が高
くなっている。硬度が鋳造面１１ａよりも低下する部位
には、金型を冷却水によって冷却する冷却水通路１３が
配置されている。冷却水通路１３は、外周面１１ｄから
中心部１１ｂに向って裏面１１ｃと平行に延びる２本の
通路１３ａ、１３ｂと、この通路１３ａ、１３ｂに接続
され、裏面１１ｃから中心部１１ｂの上端近傍に延びる
通路１３ｃとから構成されている。本実施例では、鋳造
面１１ａの硬度がたとえばＨＲＣ５３と最も高く裏面１
１ｃの硬度がたとえばＨＲＣ４０と最も低くなっている
。
【００１６】冷却水通路１３は、硬度が所定値よりも低
くなる図１の２点鎖線Ｂよりも下方に配置されている。 なお、通路１３ｃの一部が図示の関係上、２点鎖線より
も突出しているが、鋳造面１１ａから通路１３ｃまでの
距離は十分に確保されているので、通路１３ｃは他の通
路１３ａ、１３ｂと同様に硬度が所定値よりも低い部位
に配置されることになる。
くなる図１の２点鎖線Ｂよりも下方に配置されている。 なお、通路１３ｃの一部が図示の関係上、２点鎖線より
も突出しているが、鋳造面１１ａから通路１３ｃまでの
距離は十分に確保されているので、通路１３ｃは他の通
路１３ａ、１３ｂと同様に硬度が所定値よりも低い部位
に配置されることになる。
【００１７】図３および表１は、鋳造面１１ａからの距
離と、硬度との関係を示している。本実施例のダイカス
ト金型１１は、裏面１１ｃから鋳造面１１ａの中心部１
１ｂの頂面までの高さがＬ１ （Ｌ１ ＝１３６ｍｍ）
あり、外周面部における裏面１１ｃから鋳造面１１ａま
での高さがＬ２ （Ｌ２ ＝８０ｍｍ）となっている。 表−１のＨ１ 〜Ｈ９ は、図３のＣ−Ｃ線に沿う硬度
の変化を示している。
離と、硬度との関係を示している。本実施例のダイカス
ト金型１１は、裏面１１ｃから鋳造面１１ａの中心部１
１ｂの頂面までの高さがＬ１ （Ｌ１ ＝１３６ｍｍ）
あり、外周面部における裏面１１ｃから鋳造面１１ａま
での高さがＬ２ （Ｌ２ ＝８０ｍｍ）となっている。 表−１のＨ１ 〜Ｈ９ は、図３のＣ−Ｃ線に沿う硬度
の変化を示している。
【００１８】
【表１】
【００１９】本実施例では、ヒートクラックの発生を抑
制するための硬度を有する硬化層Ｓの深さを１〜１０ｍ
ｍ程度に設定し、これ以外の部位に、冷却水通路１３を
配置するようにしている。なお、この硬化層Ｓの深さの
値は一例であり、金型材料および金型の大きさ等によっ
て変動する。
制するための硬度を有する硬化層Ｓの深さを１〜１０ｍ
ｍ程度に設定し、これ以外の部位に、冷却水通路１３を
配置するようにしている。なお、この硬化層Ｓの深さの
値は一例であり、金型材料および金型の大きさ等によっ
て変動する。
【００２０】ダイカスト金型１１の鋳造面１１ａの硬化
法は各種存在する。本実施例では金型材料として低炭素
鋼ＤＨ３３相当（たとえば炭素量０．２０％）を用いら
れており、鋳造面１１ａである型彫面側は、浸炭処理に
より表層の炭素量が０．３５〜０．４０％付加された状
態で焼入、焼戻が行なわれ、所望の硬度が得られるよう
になっている。また、別の硬化法として、上述と同様の
金型材料を使用し、初めに金型全体の焼入、焼戻しを行
ない、その後、裏面１１ｃ側のみソルト炉浸漬を行ない
、つぎに型彫面側を断熱材で覆い再焼戻しする方法があ
る。
法は各種存在する。本実施例では金型材料として低炭素
鋼ＤＨ３３相当（たとえば炭素量０．２０％）を用いら
れており、鋳造面１１ａである型彫面側は、浸炭処理に
より表層の炭素量が０．３５〜０．４０％付加された状
態で焼入、焼戻が行なわれ、所望の硬度が得られるよう
になっている。また、別の硬化法として、上述と同様の
金型材料を使用し、初めに金型全体の焼入、焼戻しを行
ない、その後、裏面１１ｃ側のみソルト炉浸漬を行ない
、つぎに型彫面側を断熱材で覆い再焼戻しする方法があ
る。
【００２１】つぎに、第１実施例における作用について
説明する。保温炉４２に貯溜された溶湯４１は、給湯機
４４によって汲上げられた後、傾転状態のプランジャ４
５の注湯口４５ａに注湯される。プランジャ４５への注
湯が完了すると、プランジャ４５は傾転機構部４６によ
って垂直に姿勢制御される。この状態では、注湯口４５
ａは下型用のダイカスト金型１１の湯口１２の直下に位
置している。つぎに、プランジャ４５のロッドの上昇に
より注湯口４５ａに注湯された溶湯４１が金型の湯口１
２を介してキャビティ２０内に注湯される。キャビティ
２０内に注湯された溶湯は、プランジャ４５の押圧によ
って高圧とされる。そのため、溶湯１４内の巣が押しつ
ぶされ、鋳造欠陥のない鋳物の鋳造が可能となる。また
、注湯１４が高圧になることにより、溶湯１４と金型と
の熱交換率が高められ、鋳造のサイクルタイムが迅速化
される。
説明する。保温炉４２に貯溜された溶湯４１は、給湯機
４４によって汲上げられた後、傾転状態のプランジャ４
５の注湯口４５ａに注湯される。プランジャ４５への注
湯が完了すると、プランジャ４５は傾転機構部４６によ
って垂直に姿勢制御される。この状態では、注湯口４５
ａは下型用のダイカスト金型１１の湯口１２の直下に位
置している。つぎに、プランジャ４５のロッドの上昇に
より注湯口４５ａに注湯された溶湯４１が金型の湯口１
２を介してキャビティ２０内に注湯される。キャビティ
２０内に注湯された溶湯は、プランジャ４５の押圧によ
って高圧とされる。そのため、溶湯１４内の巣が押しつ
ぶされ、鋳造欠陥のない鋳物の鋳造が可能となる。また
、注湯１４が高圧になることにより、溶湯１４と金型と
の熱交換率が高められ、鋳造のサイクルタイムが迅速化
される。
【００２２】ここで、下型用のダイカスト金型１１の鋳
造面１１ａは、他の部分よりも熱処理によって硬度が高
くなっているので、ヒートクラックの発生が著しく抑制
され、金型の寿命が大幅に向上される。また、ダイカス
ト金型１１の鋳造面１１ａよりも硬度が低下する部位は
、靭性が逆に鋳造面１１ａ側よりも高くなるので、溶湯
１４による加熱および冷却水による冷却に起因する熱的
繰返し応力に対して強くなり、この部位に冷却水通路１
３を配置しても、大割れの発生は解消される。
造面１１ａは、他の部分よりも熱処理によって硬度が高
くなっているので、ヒートクラックの発生が著しく抑制
され、金型の寿命が大幅に向上される。また、ダイカス
ト金型１１の鋳造面１１ａよりも硬度が低下する部位は
、靭性が逆に鋳造面１１ａ側よりも高くなるので、溶湯
１４による加熱および冷却水による冷却に起因する熱的
繰返し応力に対して強くなり、この部位に冷却水通路１
３を配置しても、大割れの発生は解消される。
【００２３】第２実施例
図５は、本発明の第２実施例を示している。第２実施例
が第１実施例と異なるところは、鋳造面の硬化個所のみ
であり、その他の部分は第１実施例に準じるので、準じ
る部分に第１実施例と同一の符号を付すことにより準じ
る部分の説明を省略し、異なる部分についてのみ説明す
る。
が第１実施例と異なるところは、鋳造面の硬化個所のみ
であり、その他の部分は第１実施例に準じるので、準じ
る部分に第１実施例と同一の符号を付すことにより準じ
る部分の説明を省略し、異なる部分についてのみ説明す
る。
【００２４】第１実施例では、ダイカスト金型１１の鋳
造面１１ａの全面を同一の硬度に構成したが、本実施例
ではヒートクラックの発生が多発する部位Ｅのみを対象
として硬度を高くしている。そのため、ダイカスト金型
１１の全体の靭性は第１実施例よりも向上させることが
可能となり、大割れ発生の防止に有利となる。局部焼入
れ方法として、金型全体を加熱した後、型彫面側を油冷
し裏面側を保温材シールで覆う方法がある。さらに、異
種金属の肉盛等により局部的に硬度を高める方法を採用
することも可能である。
造面１１ａの全面を同一の硬度に構成したが、本実施例
ではヒートクラックの発生が多発する部位Ｅのみを対象
として硬度を高くしている。そのため、ダイカスト金型
１１の全体の靭性は第１実施例よりも向上させることが
可能となり、大割れ発生の防止に有利となる。局部焼入
れ方法として、金型全体を加熱した後、型彫面側を油冷
し裏面側を保温材シールで覆う方法がある。さらに、異
種金属の肉盛等により局部的に硬度を高める方法を採用
することも可能である。
【００２５】また、第１実施例の場合は、硬化層Ｓの深
さを１〜１０ｍｍ程度に設定したが、鋳造面１１ａの外
表面のみを硬化深さが著しく小さい状態で硬化させた場
合でも、ヒートクラックの発生を抑制する十分な効果が
得られる。
さを１〜１０ｍｍ程度に設定したが、鋳造面１１ａの外
表面のみを硬化深さが著しく小さい状態で硬化させた場
合でも、ヒートクラックの発生を抑制する十分な効果が
得られる。
【００２６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るダイ
カスト用金型によれば、金型の鋳造面となる型彫側の硬
度を金型の他の部位の硬度よりも高め、金型の鋳造面よ
りも硬度が低く靭性が高い部位に冷却水通路を配置する
ようにしたので、ヒートクラックの発生を十分抑制でき
るとともに、大割れの発生を確実に防止することができ
る。その結果、ダイカスト用金型の寿命が向上し、鋳造
コストを低下させることができる。また、予備の金型の
在庫数も低減することができる。さらに、金型の鋳造面
のみ硬度を高めているので、冷却水通路および金型セッ
ト時の基準面の加工性が向上し、金型の製作コストを低
減することができる。
カスト用金型によれば、金型の鋳造面となる型彫側の硬
度を金型の他の部位の硬度よりも高め、金型の鋳造面よ
りも硬度が低く靭性が高い部位に冷却水通路を配置する
ようにしたので、ヒートクラックの発生を十分抑制でき
るとともに、大割れの発生を確実に防止することができ
る。その結果、ダイカスト用金型の寿命が向上し、鋳造
コストを低下させることができる。また、予備の金型の
在庫数も低減することができる。さらに、金型の鋳造面
のみ硬度を高めているので、冷却水通路および金型セッ
ト時の基準面の加工性が向上し、金型の製作コストを低
減することができる。
【図１】本発明の第１実施例に係るダイカスト用金型で
あって、図２のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
あって、図２のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図２】図１のダイカスト用金型の平面図である。
【図３】図１のダイカスト用金型における硬さの分布を
示す断面図である。
示す断面図である。
【図４】図１のダイカスト用金型を用いた高圧鋳造装置
の概略構成図である。
の概略構成図である。
【図５】本発明の第２実施例に係るダイカスト用金型の
断面図である。
断面図である。
【図６】従来のダイカスト用金型の部分拡大平面図であ
る。
る。
１０ 高圧鋳造装置
１１ 下型用のダイカスト金型
１１ａ 鋳造面
１１ｃ 裏面
１３ 冷却水通路
２１ 上型用のダイカスト金型
４１ 溶湯
４２ 保温炉
４４ 給湯機
４５ プランジャ
４７ 取出機
Ｓ 硬化層
Claims (1)
- 【請求項１】 金型を冷却する冷却水通路が形成され
るダイカスト用金型において、該金型の鋳造面となる型
彫側の硬度を該金型の他の部位の硬度よりも高め、該金
型の鋳造面よりも硬度が低く靭性が高い部位に前記冷却
水通路を配置したことを特徴とするダイカスト用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165280A JP2687055B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | ダイカスト用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3165280A JP2687055B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | ダイカスト用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04367360A true JPH04367360A (ja) | 1992-12-18 |
| JP2687055B2 JP2687055B2 (ja) | 1997-12-08 |
Family
ID=15809334
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3165280A Expired - Lifetime JP2687055B2 (ja) | 1991-06-11 | 1991-06-11 | ダイカスト用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2687055B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011218360A (ja) * | 2010-04-02 | 2011-11-04 | Toyota Motor Corp | 入子のヒートクラック及び割れ防止方法 |
| JP2015188921A (ja) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 大同Ｄｍソリューション株式会社 | ダイカスト金型の製造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4918627A (ja) * | 1972-06-19 | 1974-02-19 | ||
| JPS4928526A (ja) * | 1972-07-11 | 1974-03-14 | ||
| JPS5822373A (ja) * | 1981-08-03 | 1983-02-09 | Hitachi Metals Ltd | 金型の熱処理方法 |
| JPS6030535A (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-16 | Masuzo Hamamura | 金属溶射による耐久性金型の製造方法 |
-
1991
- 1991-06-11 JP JP3165280A patent/JP2687055B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2687055B2 (ja) | 1997-12-08 |
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