JPH0436963A - 固体電解質型燃料電池の製造方法 - Google Patents
固体電解質型燃料電池の製造方法Info
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- JPH0436963A JPH0436963A JP2143482A JP14348290A JPH0436963A JP H0436963 A JPH0436963 A JP H0436963A JP 2143482 A JP2143482 A JP 2143482A JP 14348290 A JP14348290 A JP 14348290A JP H0436963 A JPH0436963 A JP H0436963A
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- JP
- Japan
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- electrode plate
- fuel cell
- powder
- baking
- mechanical strength
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
- H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
- H01M8/1213—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte characterised by the electrode/electrolyte combination or the supporting material
-
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/30—Hydrogen technology
- Y02E60/50—Fuel cells
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は固体電解質型燃料電池の製造方法に係り、特
に特性と機械的強度に優れる電極板の製造方法に関する
。
に特性と機械的強度に優れる電極板の製造方法に関する
。
ジルコニア等の酸化物固体電解質を用いる燃料電池は、
その作動温度が８００〜１１００℃と高温であるため、
発電効率が高い上に触媒が不要であり、また電解質が固
体であるため取り扱いが容易であるなどの特長を有し、
第三世代の燃料電池として期待されている。
その作動温度が８００〜１１００℃と高温であるため、
発電効率が高い上に触媒が不要であり、また電解質が固
体であるため取り扱いが容易であるなどの特長を有し、
第三世代の燃料電池として期待されている。
しかしながら、固体電解質型燃料電池は、セラミックス
が主要な構成材料であるため、熱的に破壊し易く、また
ガスの適切なシール方法がないため、実現が困離であっ
た。
が主要な構成材料であるため、熱的に破壊し易く、また
ガスの適切なシール方法がないため、実現が困離であっ
た。
そのため、燃料電池として特殊な形状である円筒型のも
のが考え出され、上記二つの問題を解決し、電池の運転
試験に成功しているが、電池単位体積あたりの発電密度
が低く経済的に有利なものが得られる見通しはまだない
。
のが考え出され、上記二つの問題を解決し、電池の運転
試験に成功しているが、電池単位体積あたりの発電密度
が低く経済的に有利なものが得られる見通しはまだない
。
発電密度を高めるためには平板型にすることが必要であ
る。平板型の燃料電池には例えば第１図に示す構造のも
のが知られている。
る。平板型の燃料電池には例えば第１図に示す構造のも
のが知られている。
第１図は固体電解質型燃料電池を示す分解斜視図である
。ニッケルと固体電解質からなる多孔質のアノード電極
板２の上に固体電解質体１とランタンストロンチウムマ
ンガナイトＬａ（Ｓｒ）ＭｎＯ３からなるカソード３が
形成される。またＬａ （Ｓｒ） ＭｎＯ３からなる多
孔質のカソード電極板４の上にランタンクロマイトＬａ
Ｃｒ０．からなるセパレータ５が積層して形成され、こ
れら電極板に形成された溝にはそれぞれ異なった反応ガ
スが流される。反応ガスは溝を流れたあと電極板の空孔
を介して固体電解質体１に供給される。カソード３では
次の反応がおこる。
。ニッケルと固体電解質からなる多孔質のアノード電極
板２の上に固体電解質体１とランタンストロンチウムマ
ンガナイトＬａ（Ｓｒ）ＭｎＯ３からなるカソード３が
形成される。またＬａ （Ｓｒ） ＭｎＯ３からなる多
孔質のカソード電極板４の上にランタンクロマイトＬａ
Ｃｒ０．からなるセパレータ５が積層して形成され、こ
れら電極板に形成された溝にはそれぞれ異なった反応ガ
スが流される。反応ガスは溝を流れたあと電極板の空孔
を介して固体電解質体１に供給される。カソード３では
次の反応がおこる。
Ｏ２→−４，ｅ −＝ ２０ ”−−一−−−
−−−−（１１アノードを兼ねるアノード電極板２と固
体電解質体１の界面では次の反応がおこる。
−−−−（１１アノードを兼ねるアノード電極板２と固
体電解質体１の界面では次の反応がおこる。
２０２ ＋ ２Ｈ２−→２Ｈ２０＋４８−−−−−−
［２）酸素イオン０２−は固体電解質体１の内部をカソ
ード３よりアノードに向かって流れる。電子４ｅはセパ
レータ５を含む外部回路を流れる。
［２）酸素イオン０２−は固体電解質体１の内部をカソ
ード３よりアノードに向かって流れる。電子４ｅはセパ
レータ５を含む外部回路を流れる。
従来アノード電極板２とカソード電極板４は原料となる
酸化ニッケルージルコニア粉体またはランタンストロン
チウムマンガナイト粉体を造粒し、シート成型、押出し
成型あるいは乾式プレス成型を行い、その後還元ふん囲
気または酸化ふん囲気中で焼成して製造される。
酸化ニッケルージルコニア粉体またはランタンストロン
チウムマンガナイト粉体を造粒し、シート成型、押出し
成型あるいは乾式プレス成型を行い、その後還元ふん囲
気または酸化ふん囲気中で焼成して製造される。
しかしながら」二連の方法で得られたアノード電極板２
やカソード電極板４においては、その平均空孔径が約２
−以下であるために電極板内部における反応ガスの拡散
性がわるくそのために分極が大きくなってセル特性が低
下するという問題があった。また電極板は燃料電池の温
度昇降に伴う熱衝撃に耐える機械的強度が必要とされる
が、従来の製造方法では熱衝撃による割れが発生しやす
いという問題もあった。
やカソード電極板４においては、その平均空孔径が約２
−以下であるために電極板内部における反応ガスの拡散
性がわるくそのために分極が大きくなってセル特性が低
下するという問題があった。また電極板は燃料電池の温
度昇降に伴う熱衝撃に耐える機械的強度が必要とされる
が、従来の製造方法では熱衝撃による割れが発生しやす
いという問題もあった。
この発明は上述の点に鑑みてなされ、その目的は空孔を
制御することにより、ガス拡散性が良くて分極特性に優
れるうえ、機械的強度にも優れるアノード電極板および
カソード電極板を有する固体電解質型燃料電池を提供す
ることにある。
制御することにより、ガス拡散性が良くて分極特性に優
れるうえ、機械的強度にも優れるアノード電極板および
カソード電極板を有する固体電解質型燃料電池を提供す
ることにある。
」二連の目的はこの発明によれば粗粒調製工程と、焼結
工程とを有し、 粗粒調製工程は原料を仮焼しかつ粉砕して平均粒子径が
１０乃至３００μｍの範囲にある粗粒粉を調製し、 焼結工程は、粗粒粉を用いて電極板を成型しかつ焼成す
る工程であるとすることにより達成される。
工程とを有し、 粗粒調製工程は原料を仮焼しかつ粉砕して平均粒子径が
１０乃至３００μｍの範囲にある粗粒粉を調製し、 焼結工程は、粗粒粉を用いて電極板を成型しかつ焼成す
る工程であるとすることにより達成される。
原料を仮焼して粉砕すると粒子径の大きい粗粒粉が得ら
れる。この粗粒粉を用いて成型しかつ焼結すると、粗粒
粉の間隙に大きな空孔が得られる。
れる。この粗粒粉を用いて成型しかつ焼結すると、粗粒
粉の間隙に大きな空孔が得られる。
これは反応ガスの拡散性を高める。また平均空孔径が１
０〜３００μｍの範囲にあると機械的強度が大きくなる
。
０〜３００μｍの範囲にあると機械的強度が大きくなる
。
次にこの発明の実施例を図面に基いて説明する。
第１図は固体電解質型燃料電池を示す分解斜視図である
。アノード電極板２は次の方法で調製される。平均粒径
が１−以下の酸化ニッケルＮｉＯとイツトリアで安定化
されたジルコニアＹＳＺ（ＴＺ８Ｙ ：東ソー）の微粉
末を用意する。ＮｊＯとｙｓｚを２：１の重量比で秤量
し、結合材としてポリビニルブチラール、ポリエチレン
グリコールを添加したエタノール中に添加しボールミル
で湿式混合する。湿式混合後、放置し加熱乾燥する。得
られた粉末を金型に入れて所定圧（例えば１０００ｋｇ
／ ｃｍ）常温で１〜３分間印加することによりディス
ク状にする。
。アノード電極板２は次の方法で調製される。平均粒径
が１−以下の酸化ニッケルＮｉＯとイツトリアで安定化
されたジルコニアＹＳＺ（ＴＺ８Ｙ ：東ソー）の微粉
末を用意する。ＮｊＯとｙｓｚを２：１の重量比で秤量
し、結合材としてポリビニルブチラール、ポリエチレン
グリコールを添加したエタノール中に添加しボールミル
で湿式混合する。湿式混合後、放置し加熱乾燥する。得
られた粉末を金型に入れて所定圧（例えば１０００ｋｇ
／ ｃｍ）常温で１〜３分間印加することによりディス
ク状にする。
ディスク状の成形体をスタンプミルまたはカッターミル
により、粗粉砕し、それらの粉体を目開き３００ ｔｎ
ｒ＝の篩を通過させ造粒する。造粒したＮｉＯとＹＳＺ
の混合粉をアルミナルツボに入れ空気中で１３００℃、
２時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目開き３００μｍの
篩を通過させる。
により、粗粉砕し、それらの粉体を目開き３００ ｔｎ
ｒ＝の篩を通過させ造粒する。造粒したＮｉＯとＹＳＺ
の混合粉をアルミナルツボに入れ空気中で１３００℃、
２時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目開き３００μｍの
篩を通過させる。
得られた粉体を結合剤としてポリビニルアルコール、ポ
リエチレングリコールを溶解した水溶液に加え混合後、
加熱乾燥する。結合剤の添加した粉体を、さらに目開き
３００μｍの篩を通過させ、粗粒粉とする。
リエチレングリコールを溶解した水溶液に加え混合後、
加熱乾燥する。結合剤の添加した粉体を、さらに目開き
３００μｍの篩を通過させ、粗粒粉とする。
得られた粗粒粉を金型に入れ、常温で１〜３分間、３０
０〜５００ｋｇ／ＣｊＡの圧力を印加して成形し、空気
中、１５００℃の温度で２時間焼結し、直径１３０鶴×
厚さ４１１の多孔質のＮ１ｐ−ＹＳＺの焼結体を得た。
０〜５００ｋｇ／ＣｊＡの圧力を印加して成形し、空気
中、１５００℃の温度で２時間焼結し、直径１３０鶴×
厚さ４１１の多孔質のＮ１ｐ−ＹＳＺの焼結体を得た。
このＮｊＯ−ＹＳＺの焼結体を水素還元ふん囲気中で６
００〜１０００℃で還元することにより導電性のある多
孔質のＮ１−ＹＳＺサーメットのアノード電極板２が得
られる。このアノード電極板は、空孔率は４６％。
００〜１０００℃で還元することにより導電性のある多
孔質のＮ１−ＹＳＺサーメットのアノード電極板２が得
られる。このアノード電極板は、空孔率は４６％。
平均空孔径は７−であった。
以上の方法で作成した多孔質のアノード電極板２の上に
、固体電解質体として１０〜４４．、Ｆｌｌｌの粒度範
囲を持つＹＳＺを減圧プラズマ溶射して１００声の緻密
層を形成した。この固体電解質体１の上にカソード３と
して、ストロンチウムをドープしたランタンマンガナイ
ト１．、ａ６． ＋）Ｓｒｏ、 ｌＭｎＯ３を塗布法で
形成した。
、固体電解質体として１０〜４４．、Ｆｌｌｌの粒度範
囲を持つＹＳＺを減圧プラズマ溶射して１００声の緻密
層を形成した。この固体電解質体１の上にカソード３と
して、ストロンチウムをドープしたランタンマンガナイ
ト１．、ａ６． ＋）Ｓｒｏ、 ｌＭｎＯ３を塗布法で
形成した。
またカソード電極板４は次のようにして調製される。平
均粒径が１０−以下の酸化ランタンＬ ａ ２０３と炭
酸マンガンＭｎＣＯ３および炭酸ストロンチウム５ｒＣ
（ｈをＩｉａｇ、 ｇＳｒｏ、 ＋ ＭｎＯ，、の組成
になるように秤量し、これら３種類の微粉末を結合材と
してポリビニルブチラール、ポリエチレングリコールを
添加したエタノール中に入れ、ボールミルで湿式混合す
る。湿式混合後、放置し加熱乾燥する。
均粒径が１０−以下の酸化ランタンＬ ａ ２０３と炭
酸マンガンＭｎＣＯ３および炭酸ストロンチウム５ｒＣ
（ｈをＩｉａｇ、 ｇＳｒｏ、 ＋ ＭｎＯ，、の組成
になるように秤量し、これら３種類の微粉末を結合材と
してポリビニルブチラール、ポリエチレングリコールを
添加したエタノール中に入れ、ボールミルで湿式混合す
る。湿式混合後、放置し加熱乾燥する。
乾燥した粉末を金型に入れて所定圧（例えば１．０００
ｋｇ／ ｃｄ’）を 常温で１〜３分間印加することに
よりディスク状にする。ディスク状の成形体をスタンプ
ミルまたはカッターミルにより、粗粉砕し、それらの粉
体を目開き３００声の篩を通過させ造粒する。造粒した
混合粉をアルミナルツボに入れ空気中で１３００℃、３
時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目開き３００μｍの篩
を通過させる。
ｋｇ／ ｃｄ’）を 常温で１〜３分間印加することに
よりディスク状にする。ディスク状の成形体をスタンプ
ミルまたはカッターミルにより、粗粉砕し、それらの粉
体を目開き３００声の篩を通過させ造粒する。造粒した
混合粉をアルミナルツボに入れ空気中で１３００℃、３
時間仮焼し、その仮焼粉をさらに目開き３００μｍの篩
を通過させる。
得られた粉体を結合剤としてポリビニルアルコール、ポ
リエチレングリコールを溶解した水溶液に加え混合後、
加熱乾燥する。結合剤の添加した粉体を、さらに目開き
３００μｍの篩を通過させ、粗粒粉とする。
リエチレングリコールを溶解した水溶液に加え混合後、
加熱乾燥する。結合剤の添加した粉体を、さらに目開き
３００μｍの篩を通過させ、粗粒粉とする。
上記粗粒粉を金型に入れ、常温で１〜３分間３００〜５
００ ｋｇ／ａｄの圧力を印加して成形し、空気中、１
４００℃の温度で５時間焼結し、直径１３０１ｍ×厚さ
４ｆｉの多孔質のＬａｏ、 ｑｓｒｏ、 ＋ ＭｎＯｓ
の焼結体を得た。
００ ｋｇ／ａｄの圧力を印加して成形し、空気中、１
４００℃の温度で５時間焼結し、直径１３０１ｍ×厚さ
４ｆｉの多孔質のＬａｏ、 ｑｓｒｏ、 ＋ ＭｎＯｓ
の焼結体を得た。
得られたカソード電極板４は、空孔率は３８％。
平均空孔径は９ｐであった。
次にカソード電極板４にセパレータ５としてカルシウム
をドープしたランタンクロマイトＬａ（Ｃａ）ＣｒＯ２
を減圧プラズマ溶射法で形成した。
をドープしたランタンクロマイトＬａ（Ｃａ）ＣｒＯ２
を減圧プラズマ溶射法で形成した。
前記の工程で得られた各コンポーネントを積層してから
、以下の条件で単セル試験を行った。
、以下の条件で単セル試験を行った。
運転温度 ：１ｏｏｏ℃
アノードガス ：Ｈ２，３７°Ｃ加湿、ガス利用率５０
％カソードガス ：空気、ガス利用率３０％負荷電流
：ｏ、ｓ Ａ／ｉ 電極有効面積 ：１．００ｃｏｔ 上記の条件では０．５Ａ／ＣＩＡの電流密度において０
．６１ Ｖの電池出力が得られ、かつ割れなどのＩ・ラ
ブルの発生は皆無であった。
％カソードガス ：空気、ガス利用率３０％負荷電流
：ｏ、ｓ Ａ／ｉ 電極有効面積 ：１．００ｃｏｔ 上記の条件では０．５Ａ／ＣＩＡの電流密度において０
．６１ Ｖの電池出力が得られ、かつ割れなどのＩ・ラ
ブルの発生は皆無であった。
第１表は、Ｎ１ｐ−ＹＳＺの仮焼温度と焼結体の焼成温
度の関係を示す表である。ＮｉＯとＹｓＺは１２００’
ｃ以下では反応せず、粗粒粉とならない。仮焼温度が１
２００°Ｃ以上では、ＮｔＯとＹＳＺは反応し粗粒粉と
なる。しかし、仮焼温度を高くすると、焼結体の焼成温
度も高くしなければならない。従ってＮｉＯとｙｓｚの
仮焼温度は１２００〜１４００℃、焼結体の焼成温度は
１３００〜１６００’Ｃで良い結果が得られた。
度の関係を示す表である。ＮｉＯとＹｓＺは１２００’
ｃ以下では反応せず、粗粒粉とならない。仮焼温度が１
２００°Ｃ以上では、ＮｔＯとＹＳＺは反応し粗粒粉と
なる。しかし、仮焼温度を高くすると、焼結体の焼成温
度も高くしなければならない。従ってＮｉＯとｙｓｚの
仮焼温度は１２００〜１４００℃、焼結体の焼成温度は
１３００〜１６００’Ｃで良い結果が得られた。
第２図は、この発明の実施例に係る固体電解質型燃料電
池電極板の平均空孔径と単セル電圧との関係を示す線図
である。実験条件は、前記単セル試験の場合と同一であ
る。電極板の平均空孔径が２ｆｍ即ち仮焼後の粗粒粉の
粒子径が１０−以上のときに単セル電圧が０．６ Ｖ以
上となることがわかる。
池電極板の平均空孔径と単セル電圧との関係を示す線図
である。実験条件は、前記単セル試験の場合と同一であ
る。電極板の平均空孔径が２ｆｍ即ち仮焼後の粗粒粉の
粒子径が１０−以上のときに単セル電圧が０．６ Ｖ以
上となることがわかる。
しかしながら、平均空孔径が１５陣即ち仮焼後の粗粒粉
の粒子径が３００μｍを越えるときには電極板の機械的
強度が弱くなり、熱衝撃による割れが多く発生ずる。
の粒子径が３００μｍを越えるときには電極板の機械的
強度が弱くなり、熱衝撃による割れが多く発生ずる。
第１表
なお第２図において横軸の平均空孔径はカソード電極板
の平均空孔径を１０μｍに固定したときのアノード電極
板の平均空孔径の変化を、あるいはアノード電極板の平
均空孔径を１． Ｏｕｒｈに固定したときのカソード電
極板の平均空孔径の変化を示す。
の平均空孔径を１０μｍに固定したときのアノード電極
板の平均空孔径の変化を、あるいはアノード電極板の平
均空孔径を１． Ｏｕｒｈに固定したときのカソード電
極板の平均空孔径の変化を示す。
この発明によれば粗粒別製工程と、焼結工程とを有し、
粗粒調製工程は原料を仮焼しかつ粉砕して平均粒子径が
１０乃至３００ ｔｎｈの範囲にある粗粒粉を調製し、 焼結工程は、粗粒粉を用いて電極板を成型しかつ焼成す
る工程であるので、アノード電極板やカソード電極板の
内部に含まれる空孔につき、その平均空孔径が２〜１５
ｐの範囲に分布することとなり、反応ガスのガス拡散性
がよくなって高電流密度においても分極の少ない固体電
解質型燃料電池が得られる。また電極板の機械的強度も
高まって電極板の割れがなく信転性に優れる固体電解質
型燃料電池が得られる。
１０乃至３００ ｔｎｈの範囲にある粗粒粉を調製し、 焼結工程は、粗粒粉を用いて電極板を成型しかつ焼成す
る工程であるので、アノード電極板やカソード電極板の
内部に含まれる空孔につき、その平均空孔径が２〜１５
ｐの範囲に分布することとなり、反応ガスのガス拡散性
がよくなって高電流密度においても分極の少ない固体電
解質型燃料電池が得られる。また電極板の機械的強度も
高まって電極板の割れがなく信転性に優れる固体電解質
型燃料電池が得られる。
第１図は固体電解質型燃料電池を示す分解斜視図、第２
図はこの発明の実施例に係る固体電解質型燃料電池電極
板の平均空孔径と単セル電圧の関係を示す線図である。 １：固体電解質体、２ニアノード電極板、３：カソード
、４：カソード電極板、５：セパレータ。
図はこの発明の実施例に係る固体電解質型燃料電池電極
板の平均空孔径と単セル電圧の関係を示す線図である。 １：固体電解質体、２ニアノード電極板、３：カソード
、４：カソード電極板、５：セパレータ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）粗粒調製工程と、焼結工程とを有し、 粗粒調製工程は原料を仮焼しかつ粉砕して平均粒子径が
１０乃至３００μｍの範囲にある粗粒粉を調製し、 焼結工程は、粗粒粉を用いて電極板を成型しかつ焼結す
る工程であることを特徴とする固体電解質型燃料電池の
製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2143482A JPH0436963A (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2143482A JPH0436963A (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0436963A true JPH0436963A (ja) | 1992-02-06 |
Family
ID=15339732
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2143482A Pending JPH0436963A (ja) | 1990-06-01 | 1990-06-01 | 固体電解質型燃料電池の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0436963A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009009737A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 固体電解質形燃料電池及びその製造方法 |
| JP2009522748A (ja) * | 2006-01-09 | 2009-06-11 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド | 多孔質電極を有する燃料電池構成体 |
| US7604670B2 (en) | 2003-11-05 | 2009-10-20 | Honda Motor Co., Ltd. | Electrolyte-electrode joined assembly and method for producing the same |
-
1990
- 1990-06-01 JP JP2143482A patent/JPH0436963A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7604670B2 (en) | 2003-11-05 | 2009-10-20 | Honda Motor Co., Ltd. | Electrolyte-electrode joined assembly and method for producing the same |
| JP2009522748A (ja) * | 2006-01-09 | 2009-06-11 | サン−ゴバン セラミックス アンド プラスティクス，インコーポレイティド | 多孔質電極を有する燃料電池構成体 |
| JP2009009737A (ja) * | 2007-06-26 | 2009-01-15 | Ngk Spark Plug Co Ltd | 固体電解質形燃料電池及びその製造方法 |
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