JPH04371556A - 希土類磁石合金及び希土類永久磁石 - Google Patents
希土類磁石合金及び希土類永久磁石Info
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- JPH04371556A JPH04371556A JP3171699A JP17169991A JPH04371556A JP H04371556 A JPH04371556 A JP H04371556A JP 3171699 A JP3171699 A JP 3171699A JP 17169991 A JP17169991 A JP 17169991A JP H04371556 A JPH04371556 A JP H04371556A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＲＣｏ５ 系の新規で
かつ高い磁気特性、耐蝕性を有する希土類磁石合金およ
び希土類永久磁石に関するものである。
かつ高い磁気特性、耐蝕性を有する希土類磁石合金およ
び希土類永久磁石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】希土類−遷移金属２元系において、種々
の金属間化合物が知られているが、殆の系において存在
し、その結晶構造から種々の化合物が誘導される基本結
晶の一つが六方晶ＣａＣｕ５ 構造である。例えば、Ｒ
Ｍ３ 化合物から誘導されるものの例として、Ｒ２Ｍ７
，Ｒ２Ｍ１７，ＲＭ１２ 等が存在する（ここでＲは希
土類金属、Ｍは遷移金属を表す）。希土類磁石として最
初に開発された１−５系ＳｍＣｏ磁石（以下、１−５磁
石という）も、六方晶ＣａＣｕ５ 構造を有するＳｍＣ
ｏ５ 化合物を基本としている。このようにＣａＣｕ５
構造は基本結晶の１つであるにも拘らず、Ｒ−Ｆｅ
２元系においてはＲＦｅ５ 化合物は存在しない。
の金属間化合物が知られているが、殆の系において存在
し、その結晶構造から種々の化合物が誘導される基本結
晶の一つが六方晶ＣａＣｕ５ 構造である。例えば、Ｒ
Ｍ３ 化合物から誘導されるものの例として、Ｒ２Ｍ７
，Ｒ２Ｍ１７，ＲＭ１２ 等が存在する（ここでＲは希
土類金属、Ｍは遷移金属を表す）。希土類磁石として最
初に開発された１−５系ＳｍＣｏ磁石（以下、１−５磁
石という）も、六方晶ＣａＣｕ５ 構造を有するＳｍＣ
ｏ５ 化合物を基本としている。このようにＣａＣｕ５
構造は基本結晶の１つであるにも拘らず、Ｒ−Ｆｅ
２元系においてはＲＦｅ５ 化合物は存在しない。
【０００３】ＲＦｅ５ を安定化させる試みは為されて
いるが、バルク状では成功しておらず、スパッター法に
よる準安定相としてのみ報告されているだけである（Ｆ
．Ｊ．Ｃａｄｉｅｕ，Ｔ．Ｄ．Ｃｈｅｕｎｇ，Ｌ．Ｗｉ
ｃｋｒａｍａｓｅｋａｒａ ａｎｄ Ｓ．Ｈ．Ａ１ｙ，
Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．５５，２６１１（１９８４）
，Ｏ．Ｋｕｂａｓｃｈｅｗｓｋｉ，ＩＲＯＮ−ＢＩＮＡ
ＲＹ ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ；Ｓｐｒｉｎｇｅ
ｒ Ｖｅｒｌａｇ，１０４（１９８２）参照）。１−５
磁石は非常に高い保磁力を有し、極めて温度安定性の良
い磁石として知られているが、ＣｏサイトをＦｅのよう
な飽和磁化を改善できる可能性のある原子で置換するこ
とが出来ないため、２−１７系ＳｍＣｏ磁石（以下２−
１７磁石という）に較べて磁気特性が劣っている（Ｋ．
Ｊ．Ｓｔｒｎａｔ，Ｆｅｒｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ Ｖｏｌ．４，１３１（１９８８），Ｋ
．Ｋｕｍａｒ，Ｊ．Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．６３，Ｒ１
３（１９８８）， 特開平３−１６１０２号公報参照）
。 従って、希土類磁石の需要動向は、２−１７磁石に移っ
ており、１−５磁石の比率は年々低下している。
いるが、バルク状では成功しておらず、スパッター法に
よる準安定相としてのみ報告されているだけである（Ｆ
．Ｊ．Ｃａｄｉｅｕ，Ｔ．Ｄ．Ｃｈｅｕｎｇ，Ｌ．Ｗｉ
ｃｋｒａｍａｓｅｋａｒａ ａｎｄ Ｓ．Ｈ．Ａ１ｙ，
Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．５５，２６１１（１９８４）
，Ｏ．Ｋｕｂａｓｃｈｅｗｓｋｉ，ＩＲＯＮ−ＢＩＮＡ
ＲＹ ＰＨＡＳＥ ＤＩＡＧＲＡＭＳ；Ｓｐｒｉｎｇｅ
ｒ Ｖｅｒｌａｇ，１０４（１９８２）参照）。１−５
磁石は非常に高い保磁力を有し、極めて温度安定性の良
い磁石として知られているが、ＣｏサイトをＦｅのよう
な飽和磁化を改善できる可能性のある原子で置換するこ
とが出来ないため、２−１７系ＳｍＣｏ磁石（以下２−
１７磁石という）に較べて磁気特性が劣っている（Ｋ．
Ｊ．Ｓｔｒｎａｔ，Ｆｅｒｒｏｍａｇｎｅｔｉｃ Ｍａ
ｔｅｒｉａｌｓ Ｖｏｌ．４，１３１（１９８８），Ｋ
．Ｋｕｍａｒ，Ｊ．Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．６３，Ｒ１
３（１９８８）， 特開平３−１６１０２号公報参照）
。 従って、希土類磁石の需要動向は、２−１７磁石に移っ
ており、１−５磁石の比率は年々低下している。
【０００４】また、希土類としてＳｍでなく、非常に豊
富に存在しているＣｅを使用した２相分離型のＣｅ（
Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ）５磁石がある（Ｔ．Ｔａｗａｒａ
ａｎｄ Ｈ．Ｓｅｎｎｏ，Ｊｐｎ．Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈ
ｙｓ．，１２，７６１（１９７３） 参照））。この型
の磁石ではＣｕを添加したことによりＦｅ置換が可能と
なったが、Ｃｕにより磁性が薄められている点とＦｅ置
換量に限界があるため、最大エネルギー積で１０〜１５
ＭＧＯｅの値しか得られていない。このようにＲＣｏ５
化合物に対してＲＦｅ５ 化合物が存在しないため、Ｓ
ｍＣｏ５ またはＣｅＣｏ５ を基礎とする磁石の磁気
特性を改善する上で、Ｆｅ置換が出来ないもしくはＦｅ
置換量に限界があり不十分な磁気特性しか得られていな
かった。
富に存在しているＣｅを使用した２相分離型のＣｅ（
Ｃｏ，Ｃｕ，Ｆｅ）５磁石がある（Ｔ．Ｔａｗａｒａ
ａｎｄ Ｈ．Ｓｅｎｎｏ，Ｊｐｎ．Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈ
ｙｓ．，１２，７６１（１９７３） 参照））。この型
の磁石ではＣｕを添加したことによりＦｅ置換が可能と
なったが、Ｃｕにより磁性が薄められている点とＦｅ置
換量に限界があるため、最大エネルギー積で１０〜１５
ＭＧＯｅの値しか得られていない。このようにＲＣｏ５
化合物に対してＲＦｅ５ 化合物が存在しないため、Ｓ
ｍＣｏ５ またはＣｅＣｏ５ を基礎とする磁石の磁気
特性を改善する上で、Ｆｅ置換が出来ないもしくはＦｅ
置換量に限界があり不十分な磁気特性しか得られていな
かった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような従
来の磁石組成の欠点を克服し、高いＦｅ置換量を可能と
し、高い磁気特性を実現するものである。
来の磁石組成の欠点を克服し、高いＦｅ置換量を可能と
し、高い磁気特性を実現するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、かかる課
題を解決するためには、ＲＦｅ５ 相の安定化が必要不
可欠であることを見出し、磁石組成を種々検討して本発
明に到達したもので、その要旨は、磁石合金組成式がＲ
（Ｆｅ１−ＸＣｏＸ ）ＹＡＺ （ここにＲはＳｍまた
はＣｅの１種以上、ＡはＣまたはＮの１種以上、０．１
≦Ｘ ≦０．６、４≦Ｙ ≦６、０．１≦Ｚ ≦１）
からなり、かつ主相が六方晶ＣａＣｕ５ 構造であり、
かつ格子間侵入原子を持つことを特徴とする希土類永久
磁石合金およびこの希土類磁石合金を粉末化し、これを
磁場中成形、焼結、時効してなる希土類永久磁石にある
。
題を解決するためには、ＲＦｅ５ 相の安定化が必要不
可欠であることを見出し、磁石組成を種々検討して本発
明に到達したもので、その要旨は、磁石合金組成式がＲ
（Ｆｅ１−ＸＣｏＸ ）ＹＡＺ （ここにＲはＳｍまた
はＣｅの１種以上、ＡはＣまたはＮの１種以上、０．１
≦Ｘ ≦０．６、４≦Ｙ ≦６、０．１≦Ｚ ≦１）
からなり、かつ主相が六方晶ＣａＣｕ５ 構造であり、
かつ格子間侵入原子を持つことを特徴とする希土類永久
磁石合金およびこの希土類磁石合金を粉末化し、これを
磁場中成形、焼結、時効してなる希土類永久磁石にある
。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。高いＦｅ
置換量を実現するためにはＲＦｅ５ 相の安定化が必要
であるが、Ｃｅ（Ｃｏ，Ｆｅ，Ｃｕ）５ 磁石における
のように、遷移金属サイトを非磁性原子で置換するので
は折角高いＦｅ置換量を実現しても磁性が薄められてし
まい、高い磁気特性を実現することは困難である。従っ
て、遷移金属サイト以外に第３元素を導入することによ
りＲＦｅ５ 相を安定化することが望ましい。そこで本
発明者等は、ＲサイトでもＦｅサイトでもなく、ＲとＦ
ｅの原子間に侵入型として入る原子を導入することによ
り、ＲＦｅ５ 化合物を安定化出来ることを見出し、Ｃ
原子が好適であることを確認した。また、Ｃ原子はＲ原
子と炭化物を作り易いため、ＲＦｅ５ を安定化する前
にＲと炭化物を作ってしまう恐れがあるが、原料金属溶
解時にＣを添加することによりＲＦｅ５ ＣＸ を生成
させることが出来た。
置換量を実現するためにはＲＦｅ５ 相の安定化が必要
であるが、Ｃｅ（Ｃｏ，Ｆｅ，Ｃｕ）５ 磁石における
のように、遷移金属サイトを非磁性原子で置換するので
は折角高いＦｅ置換量を実現しても磁性が薄められてし
まい、高い磁気特性を実現することは困難である。従っ
て、遷移金属サイト以外に第３元素を導入することによ
りＲＦｅ５ 相を安定化することが望ましい。そこで本
発明者等は、ＲサイトでもＦｅサイトでもなく、ＲとＦ
ｅの原子間に侵入型として入る原子を導入することによ
り、ＲＦｅ５ 化合物を安定化出来ることを見出し、Ｃ
原子が好適であることを確認した。また、Ｃ原子はＲ原
子と炭化物を作り易いため、ＲＦｅ５ を安定化する前
にＲと炭化物を作ってしまう恐れがあるが、原料金属溶
解時にＣを添加することによりＲＦｅ５ ＣＸ を生成
させることが出来た。
【０００８】侵入型で導入可能な原子としてＣ原子の他
にＮ原子があり、窒素ガス雰囲気中で原料金属を溶解、
鋳造してもＲＦｅ５ を安定化することは出来ないが、
予め、ＲＦｅ５ ＣＸ 化合物を作製し、この合金また
は合金粉末を窒化処理した場合には、Ｎ原子は結晶格子
中に導入可能であることが判った。
にＮ原子があり、窒素ガス雰囲気中で原料金属を溶解、
鋳造してもＲＦｅ５ を安定化することは出来ないが、
予め、ＲＦｅ５ ＣＸ 化合物を作製し、この合金また
は合金粉末を窒化処理した場合には、Ｎ原子は結晶格子
中に導入可能であることが判った。
【０００９】本発明磁石合金の基本組成は式 Ｒ（Ｆ
ｅ１−ＸＣｏＸ）ＹＡＺ で表され、Ｒ希土類元素の内
、ＳｍまたはＣｅの１種以上、ＡはＣまたはＮの１種以
上、０．１ ≦Ｘ ≦０．６、４≦Ｙ ≦６、０．１≦
Ｚ ≦１からなる。遷移金属と希土類元素との比である
Ｙ値については、４以上６以下が好ましい。なぜなら、
これより小さいと２−１７相が少なくなりＦｅの導入が
難しくなるためである。また、これより大きいと１−５
相が発生し難くなり磁壁ピン止めの効果が得られなくな
るためである。Ｃｏ量Ｘは遷移金属としてＦｅ単独より
もＣｏを同時に添加した方がキュリー温度と飽和磁化も
高くなるため、遷移金属全量に対して０．１ 以上０．
６ 以下がピン止め効果を得る点で好ましく、０．６
を越えるとキュリー温度は更に上昇するが、飽和磁化の
減少を引き起こすし、ＣｏはＦｅよりも高価なので好ま
しくなく、０．１ 未満では細かい２相分離組織が得ら
れなくなる。Ｃ量については発生する２−１７相に固溶
する量があればよく、０．１以上１以下が良い。Ｎ量に
ついてもＣ量と同様である。
ｅ１−ＸＣｏＸ）ＹＡＺ で表され、Ｒ希土類元素の内
、ＳｍまたはＣｅの１種以上、ＡはＣまたはＮの１種以
上、０．１ ≦Ｘ ≦０．６、４≦Ｙ ≦６、０．１≦
Ｚ ≦１からなる。遷移金属と希土類元素との比である
Ｙ値については、４以上６以下が好ましい。なぜなら、
これより小さいと２−１７相が少なくなりＦｅの導入が
難しくなるためである。また、これより大きいと１−５
相が発生し難くなり磁壁ピン止めの効果が得られなくな
るためである。Ｃｏ量Ｘは遷移金属としてＦｅ単独より
もＣｏを同時に添加した方がキュリー温度と飽和磁化も
高くなるため、遷移金属全量に対して０．１ 以上０．
６ 以下がピン止め効果を得る点で好ましく、０．６
を越えるとキュリー温度は更に上昇するが、飽和磁化の
減少を引き起こすし、ＣｏはＦｅよりも高価なので好ま
しくなく、０．１ 未満では細かい２相分離組織が得ら
れなくなる。Ｃ量については発生する２−１７相に固溶
する量があればよく、０．１以上１以下が良い。Ｎ量に
ついてもＣ量と同様である。
【００１０】異方性焼結磁石の製造方法としては従来法
と特に異なる点はないが、原料金属溶解時にＣとして黒
鉛またはフェロカーボンを添加する点のみが異なる。純
黒鉛を粉末または塊状で用いても良いが、純黒鉛では溶
け残りが生じたり、粉末状のものでは溶解中に溶湯表面
に浮いて飛散することがあり組成に偏析を起こし易いた
め、好ましくはフェロカーボンを用いる方がよい。高周
波溶解炉などで溶解し作製された化合物合金は、組織を
均質化するため粉砕前に溶体化処理をすることが好まし
い。以下の工程は合金粗粉砕、微粉砕、磁場中配向成形
、焼結、時効熱処理と従来法と同じで良い。窒化処理は
必要に応じて、合金微粉末を窒素ガス雰囲気下、４００
〜５５０ ℃の温度範囲で１〜２４時間処理すれば良
い。なお、本発明の磁石合金を用いてボンド磁石を製造
するには従来公知の方法によれば良い。
と特に異なる点はないが、原料金属溶解時にＣとして黒
鉛またはフェロカーボンを添加する点のみが異なる。純
黒鉛を粉末または塊状で用いても良いが、純黒鉛では溶
け残りが生じたり、粉末状のものでは溶解中に溶湯表面
に浮いて飛散することがあり組成に偏析を起こし易いた
め、好ましくはフェロカーボンを用いる方がよい。高周
波溶解炉などで溶解し作製された化合物合金は、組織を
均質化するため粉砕前に溶体化処理をすることが好まし
い。以下の工程は合金粗粉砕、微粉砕、磁場中配向成形
、焼結、時効熱処理と従来法と同じで良い。窒化処理は
必要に応じて、合金微粉末を窒素ガス雰囲気下、４００
〜５５０ ℃の温度範囲で１〜２４時間処理すれば良
い。なお、本発明の磁石合金を用いてボンド磁石を製造
するには従来公知の方法によれば良い。
【００１１】Ｃ原子がＲ、Ｆｅ原子間に侵入型として導
入されている証拠として、格子定数の増加が挙げられる
。 Ｃ原子はＲ原子や、Ｆｅ原子より小さいため、Ｒまたは
Ｆｅのサイトに置換しているのであれば、格子定数は減
少する筈である。しかし、逆に増加している（特にａ軸
）ことから、格子間に入っているものと考えられる。ａ
軸が伸びていることは、Ｃ面内にＣ原子が導入されてい
ることを意味するものと考えられる。
入されている証拠として、格子定数の増加が挙げられる
。 Ｃ原子はＲ原子や、Ｆｅ原子より小さいため、Ｒまたは
Ｆｅのサイトに置換しているのであれば、格子定数は減
少する筈である。しかし、逆に増加している（特にａ軸
）ことから、格子間に入っているものと考えられる。ａ
軸が伸びていることは、Ｃ面内にＣ原子が導入されてい
ることを意味するものと考えられる。
【００１２】従来の粉末冶金法による焼結磁石において
も、原料や工程に起因するＣが数百ｐｐｍ 含有されて
いたが、これらは原料金属溶解時に取り込まれるのでは
なく、合金を微粉砕した後、焼結工程で使用する有機バ
インダー等が合金粉末表面に取り込まれていたもので、
このようなＣは化合物合金と焼結時に反応して希土類炭
化物を生成し、炭化物微粒子として存在していた。
本発明のようなＣ原子を従来法における不純物Ｃ原子と
区別することは容易であり、ＥＰＭＡや金属顕微鏡によ
る組織観察や粉末Ｘ線回折で格子定数を測定することに
より容易に識別することが可能である。即ち、本発明で
は組織内に希土類炭化物はあまり観測されず、格子定数
はＣ添加無しのものに較べて特にａ軸が伸びている。従
来法による焼結磁石ではこの逆となっている。また、Ｃ
原子は結晶格子中に導入されているため、耐食性に影響
は全く無い。
も、原料や工程に起因するＣが数百ｐｐｍ 含有されて
いたが、これらは原料金属溶解時に取り込まれるのでは
なく、合金を微粉砕した後、焼結工程で使用する有機バ
インダー等が合金粉末表面に取り込まれていたもので、
このようなＣは化合物合金と焼結時に反応して希土類炭
化物を生成し、炭化物微粒子として存在していた。
本発明のようなＣ原子を従来法における不純物Ｃ原子と
区別することは容易であり、ＥＰＭＡや金属顕微鏡によ
る組織観察や粉末Ｘ線回折で格子定数を測定することに
より容易に識別することが可能である。即ち、本発明で
は組織内に希土類炭化物はあまり観測されず、格子定数
はＣ添加無しのものに較べて特にａ軸が伸びている。従
来法による焼結磁石ではこの逆となっている。また、Ｃ
原子は結晶格子中に導入されているため、耐食性に影響
は全く無い。
【００１３】
【実施例】以下、本発明の実施態様を実施例を挙げて具
体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。 （実施例１）純度９９％のＳｍメタル、純度９９．９％
のＦｅ、Ｃｏ、およびＣを各々表１のように秤量し不活
性ガス中で高周波溶解を行い、溶湯を銅鋳型で冷却した
。該インゴットを粗粉砕後、Ｎ２ガスによるジェットミ
ルで３〜５μｍ径に微粉砕を行なった。該微粉を １５
ＫＯｅの静磁場中で配向させた状態で１Ｔｏｎ／ｃｍ２
の圧力でプレス成形を行なった後、該成形体を不活性
ガス中１０５０〜１２５０℃の温度で１〜２時間焼結を
行い、引続き ５００〜 ９００℃の温度範囲で１時間
以上熱処理を行なった後急冷した。該焼結体の磁気特性
ｉＨｃを自記磁束計で測定した結果を示した。表１に
示したように、比較例（合金番号１、３、５、７、９）
としてＣを添加しなかったものは、Ｆｅを分離してしま
い、１−５相にＦｅを含まないため、磁気特性が悪い。 このことからＣがＦｅを含む１−５相の形成に不可欠な
要素であることが判る。また、Ｃを添加したものはＦｅ
を添加することにより磁気特性が向上している。
体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるもので
はない。 （実施例１）純度９９％のＳｍメタル、純度９９．９％
のＦｅ、Ｃｏ、およびＣを各々表１のように秤量し不活
性ガス中で高周波溶解を行い、溶湯を銅鋳型で冷却した
。該インゴットを粗粉砕後、Ｎ２ガスによるジェットミ
ルで３〜５μｍ径に微粉砕を行なった。該微粉を １５
ＫＯｅの静磁場中で配向させた状態で１Ｔｏｎ／ｃｍ２
の圧力でプレス成形を行なった後、該成形体を不活性
ガス中１０５０〜１２５０℃の温度で１〜２時間焼結を
行い、引続き ５００〜 ９００℃の温度範囲で１時間
以上熱処理を行なった後急冷した。該焼結体の磁気特性
ｉＨｃを自記磁束計で測定した結果を示した。表１に
示したように、比較例（合金番号１、３、５、７、９）
としてＣを添加しなかったものは、Ｆｅを分離してしま
い、１−５相にＦｅを含まないため、磁気特性が悪い。 このことからＣがＦｅを含む１−５相の形成に不可欠な
要素であることが判る。また、Ｃを添加したものはＦｅ
を添加することにより磁気特性が向上している。
【００１４】
【表１】
【００１５】（実施例２）純度９９％のＳｍメタル、純
度９９．９％のＦｅ、Ｃｏ、およびＣを各々表２のよう
に秤量し不活性ガス中で高周波溶解を行い、溶湯を銅鋳
型で冷却した。該インゴットを粗粉砕し、さらにＮ２ガ
スによるジェットミルで３〜５μｍ径に微粉砕を行なっ
た。該微粉末をＮ２ガス中４００ 〜５５０ ℃の温度
範囲で窒化処理を行いＮ原子侵入を図った。次いでこの
微粉末をエポキシ樹脂中に分散させた後、１５ＫＯｅ
の静磁場中で配向させた状態で樹脂を熱硬化させ、ボン
ド磁石を作製した。比較例（合金番号１、３、５、７、
９）として窒化処理を行わずに磁石化したものを示した
。該ボンド磁石の磁気特性 ｉＨｃを自記磁束計で測定
した結果を表２に併記した。表２に示したように、比較
例としてＣを添加しなかったものは、実施例１同様の理
由で磁気特性が悪い。また、窒化処理したものは、しな
かったものに較べて若干磁気特性が向上している。
度９９．９％のＦｅ、Ｃｏ、およびＣを各々表２のよう
に秤量し不活性ガス中で高周波溶解を行い、溶湯を銅鋳
型で冷却した。該インゴットを粗粉砕し、さらにＮ２ガ
スによるジェットミルで３〜５μｍ径に微粉砕を行なっ
た。該微粉末をＮ２ガス中４００ 〜５５０ ℃の温度
範囲で窒化処理を行いＮ原子侵入を図った。次いでこの
微粉末をエポキシ樹脂中に分散させた後、１５ＫＯｅ
の静磁場中で配向させた状態で樹脂を熱硬化させ、ボン
ド磁石を作製した。比較例（合金番号１、３、５、７、
９）として窒化処理を行わずに磁石化したものを示した
。該ボンド磁石の磁気特性 ｉＨｃを自記磁束計で測定
した結果を表２に併記した。表２に示したように、比較
例としてＣを添加しなかったものは、実施例１同様の理
由で磁気特性が悪い。また、窒化処理したものは、しな
かったものに較べて若干磁気特性が向上している。
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】本発明により、従来Ｆｅを導入できなか
ったＳｍＣｏ５ 系磁石にＣまたはＣおよびＮを添加す
ることによりＦｅを導入することが可能となったのみな
らず、高磁気特性を有する１−５系磁石を低コストで製
造することが出来、産業上その利用価値は極めて高い。
ったＳｍＣｏ５ 系磁石にＣまたはＣおよびＮを添加す
ることによりＦｅを導入することが可能となったのみな
らず、高磁気特性を有する１−５系磁石を低コストで製
造することが出来、産業上その利用価値は極めて高い。
Claims (2)
- 【請求項１】磁石合金組成式がＲ（Ｆｅ１−ＸＣｏＸ
）ＹＡＺ （ここにＲはＳｍまたはＣｅの１種以上、Ａ
はＣまたはＮの１種以上、０．１ ≦Ｘ ≦０．６、４
≦Ｙ ≦６、０．１≦Ｚ ≦１）からなり、かつ主相が
六方晶ＣａＣｕ５ 構造であり、かつ格子間侵入原子を
持つことを特徴とする希土類永久磁石合金。 - 【請求項２】請求項１に記載の希土類磁石合金を粉末化
し、これを磁場中成形、焼結、時効してなる希土類永久
磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3171699A JPH04371556A (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 希土類磁石合金及び希土類永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3171699A JPH04371556A (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 希土類磁石合金及び希土類永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04371556A true JPH04371556A (ja) | 1992-12-24 |
Family
ID=15928043
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3171699A Pending JPH04371556A (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 希土類磁石合金及び希土類永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04371556A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3462465A1 (en) | 2017-09-29 | 2019-04-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare earth magnet |
| JP2019068027A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石 |
-
1991
- 1991-06-17 JP JP3171699A patent/JPH04371556A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3462465A1 (en) | 2017-09-29 | 2019-04-03 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Rare earth magnet |
| CN109585107A (zh) * | 2017-09-29 | 2019-04-05 | 丰田自动车株式会社 | 稀土磁体 |
| KR20190038299A (ko) | 2017-09-29 | 2019-04-08 | 도요타 지도샤（주） | 희토류 자석 |
| JP2019068027A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | トヨタ自動車株式会社 | 希土類磁石 |
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